JPH0146564B2 - - Google Patents
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- JPH0146564B2 JPH0146564B2 JP57088141A JP8814182A JPH0146564B2 JP H0146564 B2 JPH0146564 B2 JP H0146564B2 JP 57088141 A JP57088141 A JP 57088141A JP 8814182 A JP8814182 A JP 8814182A JP H0146564 B2 JPH0146564 B2 JP H0146564B2
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- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
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- C23C2/00342—Moving elements, e.g. pumps or mixers
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Description
本発明は、良好な形成性を有する被覆された高
強度低合金鋼、すなわち、無地の低炭素鋼からの
二相組織鋼で亜鉛−アルミニウム被覆された鋼の
連続製造方法に関するものである。そのような鋼
の用途に対しては、将来例えば自動車工業におい
て発展することが期待される。すなわち、自動車
車台の重量減少は、自動車の燃料消費を減少させ
る。さらに、これを得るには、高強度鋼の全面的
使用鋼の良好な耐蝕性を要求する。従来の高温亜
鉛被覆よりも良好な性蝕性を有するZn−Al−合
金によつて鋼を被覆するのが本発明方法の目的で
ある。 良好な強度−伸び（延性）の割合は、いわゆる
デユアル−フエーズ、すなわち二相組織鋼を開発
することによつて得られ、この鋼はフエライトマ
トリツクスにおいて15〜28％のマルテンサイト
（又はより低いベイナイト）を含む。この二相鋼
組織は好適の熱処理によつて得られる。すなわ
ち、オーステナイト及びフエライトの好適割合が
得られるように鋼をA1温度とA3温度との間の中
間臨界温度範囲にてアンニールすなわち焼鈍す
る。この後、この鋼をかくして冷却すなわち焼入
れする。オーステナイトはマルテンサイト又はよ
り低いベイナイトに変態する。オーステナイト
は、急冷中にマルテンサイト又はより低いベイナ
イトに変態するため十分な硬化性を持たせられ
る。必要とされる硬化性は、製造方法に依存し、
かつこの製造方法によつて可能にされた冷却速度
に依存する。 使用される製造方法を２個の主な群、すなわち
水焼入れ方法と気体冷却方法とに分割することが
できる。水焼入れ法（高温及び低温水法）は、そ
の速い冷却速度（100〜1000℃／Ｓ）によつて無
地の炭素鋼の使用を可能にする。それにも拘らず
酸化物が鋼表面に生じる傾向があり、そのためこ
の方法は希薄酸水で洗う必要があり、ある場合に
は焼戻し処理の必要がある。その上、これらの鋼
の高温−浸漬亜鉛メツキは、望ましい機械的性質
を放任せずには不可能である。 他の方法型式の気体冷却法においては、鋼は気
体噴出によつて冷却され、５℃〜30℃／Ｓの冷却
速度を可能にする。遅い冷却速度のため無地の炭
素鋼は、十分な硬化性を得るためには、製造原価
を増加させるＶ、Ｃ又はMoのどちらかと合金化
されなければならない。この気体冷却法は、高温
−浸漬亜鉛メツキした二相組織鋼を製造するのを
可能にするが、大量の合金化する元素によつて生
じる亜鉛被覆の貧弱な密着性を伴なう。 問題の鋼に対し典型的である、ルーダーの
（Luder′s）歪零値の除去のほか、二相鋼の正しい
組織が、鋼の合金化と、鋼がA1〜300℃の温度範
囲にとどまる冷却時間とに依存し、すなわち鋼が
この臨界範囲内に長くとどまればとどまる程それ
だけこの鋼が多く合金化されなければならないと
いうことが今や見出された。この気体冷却法にお
いては鋼は約60〜75秒間この範囲内にとどまる。 本発明によれば鋼は、１〜２分間A1〜A3の温
度範囲内で還元性雰囲気を有する炉で焼鈍され
る。この焼鈍後の焼入れのために、４〜６％のア
ルミニウム含量と382〜390℃の合金に対する融点
とを持つた共融亜鉛−アルミニウム合金が用いら
れ、それによつてこの金属浴の温度は例えば400
〜440℃である。次の工程で、この鋼が亜鉛浴中
にて490〜420℃の温度に到達しかつZn−Al合金
で被覆されてしまうと、その鋼は、低温の空気噴
出と、水−空気−次付けとによつて300℃より低
い温度まで急冷され、全体の焼入れ時間は約５〜
10秒である。これは、気体冷却法におけるよりも
安価な無地の炭素鋼（Ｃ＝0.04〜0.12％、Mn＝
0.6〜1.6％、Si＝０〜0.5％）を用いることを可能
にする。亜鉛浴に４〜６％のアルミニウムを添加
することは、ゼンジミア法（Sendgimir
process）におけるよりも低い400〜440℃の亜鉛
メツキ温度を用いるのを可能にする。鋼に亜鉛を
かぶせる温度は高いのであるけれども、実施した
試験によれば高いアルミニウム含量と合わせて低
い亜鉛メツキ温度が亜鉛被覆に対し良好な密着性
を得ることを可能にする。その上、亜鉛浴の温度
を調節することによつて鋼の焼入れ速度を制御す
ることができる。 つまり、本発明は、被覆された高強度低合金鋼
の連続製造方法において、(a)圧延油からストリツ
プ鋼を清浄化する工程と、(b)このストリツプ鋼を
保護雰囲気中でA1〜A3の温度範囲まで炉にて加
熱する工程と、(c)このストリツプ鋼を均熱炉にて
焼鈍する工程と、(d)このストリツプ鋼を420〜490
℃の範囲の温度まで急冷しかつ亜鉛−アルミニウ
ム合金で被覆するため、このストリツプ鋼を亜鉛
−アルミニウム浴にて焼入れする工程と、さら
に、(e)二相鋼組織を得るためこのストリツプ鋼を
300℃より低い温度まで急冷する工程との連続す
る工程から成ることを特徴とする。 又、この場合、４〜６重量％のアルミニウムを
含む亜鉛−アルミニウム浴にてストリツプ鋼を焼
入れすることを特徴とする。 さらに、300℃より低温までのストリツプ鋼の
急冷が、気体噴出と水噴出とを結合して用いるこ
とによつて行なわれることを特徴とする。 さらに又、亜鉛−アルミニウム浴中で溶融金属
をストリツプ鋼の両面に向けて平等に流すように
操作して焼入れ効果を調節し、かつこの亜鉛−ア
ルミニウム浴を冷却してストリツプ鋼によつてこ
こに持ち込まれた熱に対して補償することを特徴
とする。 さらに又、亜鉛−アルミニウム浴の温度を400
℃〜440℃の範囲内に維持することを特徴とする。 さらに又、ストリツプ鋼の違つた速度に対して
亜鉛−アルミニウム浴における一定の冷却時間を
維持しかつ300℃より低い温度に到達するのに一
定の全焼入れ時間を維持し、それによつて二相鋼
組織と被覆とのむらのない品質を得るため、亜鉛
−アルミニウム浴中をストリツプ鋼が走行する通
路の長さを調節することのできる案内ロールによ
つて調節することを特徴とする。 さらに又、300℃より低い温度に到達するため
の全体の焼入れ時間が、５〜10秒であることを特
徴とする。 以下本発明をさらに図面につき説明する。 第２図において参照数字１は、圧延油から鋼ス
トリツプを清浄化するための清浄化装置を示す。
参照数字２は、A1〜A3の温度範囲まで鋼ストリ
ツプを加熱するための均熱炉を示し、参照数字３
は、均熱炉であり、この均熱炉の最後の区域４が
つぼ５に入れた亜鉛−アルミニウム浴に導く。こ
の亜鉛−アルミニウム浴には、冷却装置６、均熱
炉３からこの亜鉛−アルミニウム浴へのシユート
のさらに冷却した筒先７、溶融物を循環するため
のポンプ装置８、及びこの亜鉛−アルミニウム浴
を通して鋼ストリツプを案内する案内ロール装置
９が配置される。参照数字１０及び１１は気体噴
出ノズルを示し、参照数字１２は空気−水吹付け
口を示す。処理されるべき鋼ストリツプは参照数
字１３で示される。 本発明の方法は次の如く作動するものである。 圧延油からこの鋼ストリツプ１３を清浄化した
後、この鋼ストリツプ１３はA1〜A3の温度範囲
まで保護雰囲気を入れた加熱炉２中で加熱され、
アンニーリングすなわち焼鈍が均熱炉３で継続す
る。この雰囲気の気体は10〜25％の水素と、90〜
75％の窒素とを含む。均熱炉３の最後の区域４で
は、鋼の温度は、亜鉛−アルミニウム浴における
焼入れ前には好適にA1温度の上に制御される。
つぼ５は、セラミツク製であつて、鋼ストリツプ
によつて持込まれるエネルギーの影響から亜鉛−
アルミニウム浴の温度が上がらないようにするた
め冷却装置６又は熱交換器を設ける。シユートの
筒先７も冷却されるのが好ましい。ストリツプの
両面に配列されたストリツプの幅全体にわたつて
突出するノズルからストリツプの表面に対して溶
融金属が平等に流れるように好ましくはセラミツ
クのタービンを設けたポンプ８によつて溶融した
金属が循環される。これによつて金属浴のその点
における温度は、鋼ストリツプに含まれた大量の
熱エネルギーにも拘らず一定のままでいて、同時
に溶融亜鉛の焼入れ効果を溶融した亜鉛の流速に
よつて調節することができる。鋼ストリツプの速
度が変る場合には、案内ロール装置、すなわちつ
ぼロール９の高さ位置を調節することによつて亜
鉛メツキする時間を一定に保つことができる。こ
の調節はストリツプの速度に依存して自動的に行
なわれるようにそれ自体よく知られた方法で配置
することができる。亜鉛浴の後、その被覆の厚さ
は気体噴出ノズル１０によつて調節される。この
後直ちに溶融した被覆が低温の空気噴出によつて
急速に固化し、その後鋼ストリツプが空気−水吹
付け口１２によつて300℃より下の温度まで急速
に冷却される。冷却装置すなわち気体噴出ノズル
と空気−水吹付け口１１，１２の位置を鋼ストリ
ツプの速度に従つて違つた高さに調節することが
できる。 そのような時間だけ亜鉛−アルミニウム浴にお
いて、この鋼がA1の温度からA3の温度までの範
囲に焼入れされ、そこでは鋼が一部はフエライト
組織に一部はオーステナイト組織になつているこ
と、亜鉛被覆が形成されかつ鋼に密着され、その
後この鋼が空気と水との噴出によつて300℃より
低い温度までさらに急速に冷却されること、が本
発明方法において不可欠で重要である。それによ
つてこの鋼の急冷が、最小量の過時効を伴なつ
て、フエライトマトリツクスにとらえられた、す
なわち固溶された、炭素原子の得ようとする析出
を可能にし、それ故に、亜鉛浴の前の焼続炉にお
ける鋼ストリツプの遅い冷却速度によるゼンジミ
ア法（Sendgimir process）によつては不可能で
ある、被覆され、引き伸した二相組織（フエライ
ト及びベイナイト／マルテンサイト）鋼ストリツ
プの生産を可能にする。 アルミニウムが４〜６％のもので、低い浴作動
温度400〜440℃による共融亜鉛−アルミニウム浴
が、亜鉛浴に入つて来る高いストリツプ温度を用
いるにも拘らず、良好な被覆形成性と被覆密着性
とを可能にする。これは、亜鉛浴における0.2％
より少ない低いアルミニウム添加と、450℃を越
える高い浴温度とによるゼンジミア法にとつては
不可能である。 さらに本発明の具体例につき、鋼素材の組成、
製造条件を具体的に記載するため、表及び表
を挙げる。
強度低合金鋼、すなわち、無地の低炭素鋼からの
二相組織鋼で亜鉛−アルミニウム被覆された鋼の
連続製造方法に関するものである。そのような鋼
の用途に対しては、将来例えば自動車工業におい
て発展することが期待される。すなわち、自動車
車台の重量減少は、自動車の燃料消費を減少させ
る。さらに、これを得るには、高強度鋼の全面的
使用鋼の良好な耐蝕性を要求する。従来の高温亜
鉛被覆よりも良好な性蝕性を有するZn−Al−合
金によつて鋼を被覆するのが本発明方法の目的で
ある。 良好な強度−伸び（延性）の割合は、いわゆる
デユアル−フエーズ、すなわち二相組織鋼を開発
することによつて得られ、この鋼はフエライトマ
トリツクスにおいて15〜28％のマルテンサイト
（又はより低いベイナイト）を含む。この二相鋼
組織は好適の熱処理によつて得られる。すなわ
ち、オーステナイト及びフエライトの好適割合が
得られるように鋼をA1温度とA3温度との間の中
間臨界温度範囲にてアンニールすなわち焼鈍す
る。この後、この鋼をかくして冷却すなわち焼入
れする。オーステナイトはマルテンサイト又はよ
り低いベイナイトに変態する。オーステナイト
は、急冷中にマルテンサイト又はより低いベイナ
イトに変態するため十分な硬化性を持たせられ
る。必要とされる硬化性は、製造方法に依存し、
かつこの製造方法によつて可能にされた冷却速度
に依存する。 使用される製造方法を２個の主な群、すなわち
水焼入れ方法と気体冷却方法とに分割することが
できる。水焼入れ法（高温及び低温水法）は、そ
の速い冷却速度（100〜1000℃／Ｓ）によつて無
地の炭素鋼の使用を可能にする。それにも拘らず
酸化物が鋼表面に生じる傾向があり、そのためこ
の方法は希薄酸水で洗う必要があり、ある場合に
は焼戻し処理の必要がある。その上、これらの鋼
の高温−浸漬亜鉛メツキは、望ましい機械的性質
を放任せずには不可能である。 他の方法型式の気体冷却法においては、鋼は気
体噴出によつて冷却され、５℃〜30℃／Ｓの冷却
速度を可能にする。遅い冷却速度のため無地の炭
素鋼は、十分な硬化性を得るためには、製造原価
を増加させるＶ、Ｃ又はMoのどちらかと合金化
されなければならない。この気体冷却法は、高温
−浸漬亜鉛メツキした二相組織鋼を製造するのを
可能にするが、大量の合金化する元素によつて生
じる亜鉛被覆の貧弱な密着性を伴なう。 問題の鋼に対し典型的である、ルーダーの
（Luder′s）歪零値の除去のほか、二相鋼の正しい
組織が、鋼の合金化と、鋼がA1〜300℃の温度範
囲にとどまる冷却時間とに依存し、すなわち鋼が
この臨界範囲内に長くとどまればとどまる程それ
だけこの鋼が多く合金化されなければならないと
いうことが今や見出された。この気体冷却法にお
いては鋼は約60〜75秒間この範囲内にとどまる。 本発明によれば鋼は、１〜２分間A1〜A3の温
度範囲内で還元性雰囲気を有する炉で焼鈍され
る。この焼鈍後の焼入れのために、４〜６％のア
ルミニウム含量と382〜390℃の合金に対する融点
とを持つた共融亜鉛−アルミニウム合金が用いら
れ、それによつてこの金属浴の温度は例えば400
〜440℃である。次の工程で、この鋼が亜鉛浴中
にて490〜420℃の温度に到達しかつZn−Al合金
で被覆されてしまうと、その鋼は、低温の空気噴
出と、水−空気−次付けとによつて300℃より低
い温度まで急冷され、全体の焼入れ時間は約５〜
10秒である。これは、気体冷却法におけるよりも
安価な無地の炭素鋼（Ｃ＝0.04〜0.12％、Mn＝
0.6〜1.6％、Si＝０〜0.5％）を用いることを可能
にする。亜鉛浴に４〜６％のアルミニウムを添加
することは、ゼンジミア法（Sendgimir
process）におけるよりも低い400〜440℃の亜鉛
メツキ温度を用いるのを可能にする。鋼に亜鉛を
かぶせる温度は高いのであるけれども、実施した
試験によれば高いアルミニウム含量と合わせて低
い亜鉛メツキ温度が亜鉛被覆に対し良好な密着性
を得ることを可能にする。その上、亜鉛浴の温度
を調節することによつて鋼の焼入れ速度を制御す
ることができる。 つまり、本発明は、被覆された高強度低合金鋼
の連続製造方法において、(a)圧延油からストリツ
プ鋼を清浄化する工程と、(b)このストリツプ鋼を
保護雰囲気中でA1〜A3の温度範囲まで炉にて加
熱する工程と、(c)このストリツプ鋼を均熱炉にて
焼鈍する工程と、(d)このストリツプ鋼を420〜490
℃の範囲の温度まで急冷しかつ亜鉛−アルミニウ
ム合金で被覆するため、このストリツプ鋼を亜鉛
−アルミニウム浴にて焼入れする工程と、さら
に、(e)二相鋼組織を得るためこのストリツプ鋼を
300℃より低い温度まで急冷する工程との連続す
る工程から成ることを特徴とする。 又、この場合、４〜６重量％のアルミニウムを
含む亜鉛−アルミニウム浴にてストリツプ鋼を焼
入れすることを特徴とする。 さらに、300℃より低温までのストリツプ鋼の
急冷が、気体噴出と水噴出とを結合して用いるこ
とによつて行なわれることを特徴とする。 さらに又、亜鉛−アルミニウム浴中で溶融金属
をストリツプ鋼の両面に向けて平等に流すように
操作して焼入れ効果を調節し、かつこの亜鉛−ア
ルミニウム浴を冷却してストリツプ鋼によつてこ
こに持ち込まれた熱に対して補償することを特徴
とする。 さらに又、亜鉛−アルミニウム浴の温度を400
℃〜440℃の範囲内に維持することを特徴とする。 さらに又、ストリツプ鋼の違つた速度に対して
亜鉛−アルミニウム浴における一定の冷却時間を
維持しかつ300℃より低い温度に到達するのに一
定の全焼入れ時間を維持し、それによつて二相鋼
組織と被覆とのむらのない品質を得るため、亜鉛
−アルミニウム浴中をストリツプ鋼が走行する通
路の長さを調節することのできる案内ロールによ
つて調節することを特徴とする。 さらに又、300℃より低い温度に到達するため
の全体の焼入れ時間が、５〜10秒であることを特
徴とする。 以下本発明をさらに図面につき説明する。 第２図において参照数字１は、圧延油から鋼ス
トリツプを清浄化するための清浄化装置を示す。
参照数字２は、A1〜A3の温度範囲まで鋼ストリ
ツプを加熱するための均熱炉を示し、参照数字３
は、均熱炉であり、この均熱炉の最後の区域４が
つぼ５に入れた亜鉛−アルミニウム浴に導く。こ
の亜鉛−アルミニウム浴には、冷却装置６、均熱
炉３からこの亜鉛−アルミニウム浴へのシユート
のさらに冷却した筒先７、溶融物を循環するため
のポンプ装置８、及びこの亜鉛−アルミニウム浴
を通して鋼ストリツプを案内する案内ロール装置
９が配置される。参照数字１０及び１１は気体噴
出ノズルを示し、参照数字１２は空気−水吹付け
口を示す。処理されるべき鋼ストリツプは参照数
字１３で示される。 本発明の方法は次の如く作動するものである。 圧延油からこの鋼ストリツプ１３を清浄化した
後、この鋼ストリツプ１３はA1〜A3の温度範囲
まで保護雰囲気を入れた加熱炉２中で加熱され、
アンニーリングすなわち焼鈍が均熱炉３で継続す
る。この雰囲気の気体は10〜25％の水素と、90〜
75％の窒素とを含む。均熱炉３の最後の区域４で
は、鋼の温度は、亜鉛−アルミニウム浴における
焼入れ前には好適にA1温度の上に制御される。
つぼ５は、セラミツク製であつて、鋼ストリツプ
によつて持込まれるエネルギーの影響から亜鉛−
アルミニウム浴の温度が上がらないようにするた
め冷却装置６又は熱交換器を設ける。シユートの
筒先７も冷却されるのが好ましい。ストリツプの
両面に配列されたストリツプの幅全体にわたつて
突出するノズルからストリツプの表面に対して溶
融金属が平等に流れるように好ましくはセラミツ
クのタービンを設けたポンプ８によつて溶融した
金属が循環される。これによつて金属浴のその点
における温度は、鋼ストリツプに含まれた大量の
熱エネルギーにも拘らず一定のままでいて、同時
に溶融亜鉛の焼入れ効果を溶融した亜鉛の流速に
よつて調節することができる。鋼ストリツプの速
度が変る場合には、案内ロール装置、すなわちつ
ぼロール９の高さ位置を調節することによつて亜
鉛メツキする時間を一定に保つことができる。こ
の調節はストリツプの速度に依存して自動的に行
なわれるようにそれ自体よく知られた方法で配置
することができる。亜鉛浴の後、その被覆の厚さ
は気体噴出ノズル１０によつて調節される。この
後直ちに溶融した被覆が低温の空気噴出によつて
急速に固化し、その後鋼ストリツプが空気−水吹
付け口１２によつて300℃より下の温度まで急速
に冷却される。冷却装置すなわち気体噴出ノズル
と空気−水吹付け口１１，１２の位置を鋼ストリ
ツプの速度に従つて違つた高さに調節することが
できる。 そのような時間だけ亜鉛−アルミニウム浴にお
いて、この鋼がA1の温度からA3の温度までの範
囲に焼入れされ、そこでは鋼が一部はフエライト
組織に一部はオーステナイト組織になつているこ
と、亜鉛被覆が形成されかつ鋼に密着され、その
後この鋼が空気と水との噴出によつて300℃より
低い温度までさらに急速に冷却されること、が本
発明方法において不可欠で重要である。それによ
つてこの鋼の急冷が、最小量の過時効を伴なつ
て、フエライトマトリツクスにとらえられた、す
なわち固溶された、炭素原子の得ようとする析出
を可能にし、それ故に、亜鉛浴の前の焼続炉にお
ける鋼ストリツプの遅い冷却速度によるゼンジミ
ア法（Sendgimir process）によつては不可能で
ある、被覆され、引き伸した二相組織（フエライ
ト及びベイナイト／マルテンサイト）鋼ストリツ
プの生産を可能にする。 アルミニウムが４〜６％のもので、低い浴作動
温度400〜440℃による共融亜鉛−アルミニウム浴
が、亜鉛浴に入つて来る高いストリツプ温度を用
いるにも拘らず、良好な被覆形成性と被覆密着性
とを可能にする。これは、亜鉛浴における0.2％
より少ない低いアルミニウム添加と、450℃を越
える高い浴温度とによるゼンジミア法にとつては
不可能である。 さらに本発明の具体例につき、鋼素材の組成、
製造条件を具体的に記載するため、表及び表
を挙げる。
【表】
【表】
【表】
第３図は、実施した試験の温度−時間線図を示
し、第４図は、表の実験材料に挙げられた鋼組
成を処理した、３つの異なつた処理方法（サイク
ルＡ、Ｂ、Ｃ）を図解する。 得られた結果は表によつて明らかになる。こ
の表では、得られた二相組織鋼は（０）で示さ
れ、非二相組織鋼は（Ｘ）で示される。 例として鋼６（表及び中の矢印）によつて、
Mn＝1.36％にすぎない、可成り低い合金性を有
する鋼から、二相組織鋼を、熱処理サイクルＡ及
びＢによつて製造することが可能であることに気
付くべきである。さらに、急冷温度の650℃への
低下（サイクルＣ）が二相組織を生成しないこと
に気付くべきである。従つて、二相組織鋼に熱浸
漬亜鉛メツキした、Mn＜1.4の低い合金鋼を持た
せるためには、亜鉛浴による極度の急冷のみなら
ず又同時に越こるコーテングも必要である。 以上要するに本発明は、被覆された高強度低合
金鋼を製造する方法に関するものである。鋼スト
リツプが圧延油から清浄化され、保護雰囲気にて
A1〜A3の温度範囲まで加熱され、均熱され続い
て鋼表面に亜鉛被覆を密着させるに足る短時間亜
鉛−アルミニウム浴中で冷却焼入れされ、その後
に、デユアルフエース、すなわち二相鋼組織を得
るためこの鋼ストリツプが300℃より低い温度ま
で急冷される。
し、第４図は、表の実験材料に挙げられた鋼組
成を処理した、３つの異なつた処理方法（サイク
ルＡ、Ｂ、Ｃ）を図解する。 得られた結果は表によつて明らかになる。こ
の表では、得られた二相組織鋼は（０）で示さ
れ、非二相組織鋼は（Ｘ）で示される。 例として鋼６（表及び中の矢印）によつて、
Mn＝1.36％にすぎない、可成り低い合金性を有
する鋼から、二相組織鋼を、熱処理サイクルＡ及
びＢによつて製造することが可能であることに気
付くべきである。さらに、急冷温度の650℃への
低下（サイクルＣ）が二相組織を生成しないこと
に気付くべきである。従つて、二相組織鋼に熱浸
漬亜鉛メツキした、Mn＜1.4の低い合金鋼を持た
せるためには、亜鉛浴による極度の急冷のみなら
ず又同時に越こるコーテングも必要である。 以上要するに本発明は、被覆された高強度低合
金鋼を製造する方法に関するものである。鋼スト
リツプが圧延油から清浄化され、保護雰囲気にて
A1〜A3の温度範囲まで加熱され、均熱され続い
て鋼表面に亜鉛被覆を密着させるに足る短時間亜
鉛−アルミニウム浴中で冷却焼入れされ、その後
に、デユアルフエース、すなわち二相鋼組織を得
るためこの鋼ストリツプが300℃より低い温度ま
で急冷される。
第１図は水焼入れ法及び気体冷却法と比較して
本発明方法を図解する温度−時間曲線図であり、
第２図は本発明方法を実施するのに用いる生産ラ
インを縦断して示す略図である。第３図は、本発
明方法に係るストリツプ鋼の熱浸漬亜鉛メツキラ
インの実験レイアウト及びその関連する熱サイク
ルを模式的に示し、第４図は、本発明方法に係る
亜鉛メツキ実験に用いた時間−温度サイクルを示
す模式図であり、第５図は、典型的の連続熱浸漬
亜鉛メツキラインを示す模式略図であり、第６図
は、本発明の第１図の90秒後の点からの気体冷却
の従来例と対比した冷却曲線を示し、さらに、第
７図は、本発明の、同じく第１図の90秒後の点か
らの圧延冷却の従来例と対比した冷却曲線であ
る。 １…清浄化装置、２…加熱炉、３…均熱炉、４
…均熱炉３の最後の区域、５…つぼ、６…冷却装
置、７…さらに冷却した筒先、８…ポンプ装置、
９…案内ロール装置、１０，１１…気体噴出ノズ
ル、１２…空気−水吹付け口、１３…処理される
べき鋼ストリツプ。
本発明方法を図解する温度−時間曲線図であり、
第２図は本発明方法を実施するのに用いる生産ラ
インを縦断して示す略図である。第３図は、本発
明方法に係るストリツプ鋼の熱浸漬亜鉛メツキラ
インの実験レイアウト及びその関連する熱サイク
ルを模式的に示し、第４図は、本発明方法に係る
亜鉛メツキ実験に用いた時間−温度サイクルを示
す模式図であり、第５図は、典型的の連続熱浸漬
亜鉛メツキラインを示す模式略図であり、第６図
は、本発明の第１図の90秒後の点からの気体冷却
の従来例と対比した冷却曲線を示し、さらに、第
７図は、本発明の、同じく第１図の90秒後の点か
らの圧延冷却の従来例と対比した冷却曲線であ
る。 １…清浄化装置、２…加熱炉、３…均熱炉、４
…均熱炉３の最後の区域、５…つぼ、６…冷却装
置、７…さらに冷却した筒先、８…ポンプ装置、
９…案内ロール装置、１０，１１…気体噴出ノズ
ル、１２…空気−水吹付け口、１３…処理される
べき鋼ストリツプ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 被覆された高強度低合金鋼の連続製造方法に
おいて、 (a) 圧延油からストリツプ鋼を清浄化する工程
と、 (b) このストリツプ鋼を保護雰囲気中でA1〜A3
の温度範囲まで炉によつて加熱する工程と、 (c) このストリツプ鋼を均熱炉にて焼鈍する工程
と、 (d) このストリツプ鋼を420℃〜490℃の範囲の温
度まで急冷し、かつ亜鉛−アルミニウム合金で
被覆するため、このストリツプ鋼を４−６重量
％のアルミニウムを含む亜鉛−アルミニウム浴
にて焼入れする工程と、 (e) 二相鋼組織を得るため、気体噴出と水噴出と
を結合して用いることにより、このストリツプ
鋼を300℃より低い温度まで急冷する工程との
連続する工程を有し、さらに (f) 亜鉛−アルミニウム浴中で溶融金属をストリ
ツプ鋼の両面に平等に流すように操作して焼入
れ効果を調節し、かつこの亜鉛−アルミニウム
浴を冷却して、ストリツプ鋼によつて持込まれ
た熱を補償することを特徴とする被覆された高
強度低合金鋼の連続製造方法。 ２ 亜鉛−アルミニウム浴の温度を400℃〜440℃
の範囲内に維持することを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載の方法。 ３ ストリツプ鋼の違つた速度に対して亜鉛−ア
ルミニウム浴における一定の冷却時間を維持しか
つ300℃より低い温度に到達するのに一定の全焼
入れ時間を維持し、それによつて二相鋼組織と被
覆とのむらのない品質を得るため、亜鉛−アルミ
ニウム浴中をストリツプ鋼が走行する通路の長さ
を調節することのできる案内ロールによつて調節
することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
の方法。 ４ 300℃より低い温度に到達するための全体の
焼入れ時間が、５〜10秒であることを特徴とする
特許請求の範囲第１項ないし第３項のいずれか１
項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/267,659 US4361448A (en) | 1981-05-27 | 1981-05-27 | Method for producing dual-phase and zinc-aluminum coated steels from plain low carbon steels |
| US267659 | 1981-05-27 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS589968A JPS589968A (ja) | 1983-01-20 |
| JPH0146564B2 true JPH0146564B2 (ja) | 1989-10-09 |
Family
ID=23019677
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57088141A Granted JPS589968A (ja) | 1981-05-27 | 1982-05-26 | 被覆された高強度低合金鋼の連続製造方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4361448A (ja) |
| JP (1) | JPS589968A (ja) |
| CA (1) | CA1196557A (ja) |
| FR (1) | FR2506788B1 (ja) |
| GB (1) | GB2102029B (ja) |
| IT (1) | IT1148941B (ja) |
| SE (1) | SE452895B (ja) |
| SU (1) | SU1311622A3 (ja) |
Families Citing this family (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0679449B2 (ja) * | 1982-12-24 | 1994-10-05 | 住友電気工業株式会社 | 耐熱亜鉛被覆ａｃｓｒ用鉄合金線 |
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| US4752508A (en) * | 1987-02-27 | 1988-06-21 | Rasmet Ky | Method for controlling the thickness of an intermetallic (Fe-Zn phase) layer on a steel strip in a continuous hot-dip galvanizing process |
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-
1982
- 1982-05-21 GB GB08214936A patent/GB2102029B/en not_active Expired
- 1982-05-25 SU SU823442803A patent/SU1311622A3/ru active
- 1982-05-26 SE SE8203264A patent/SE452895B/sv not_active IP Right Cessation
- 1982-05-26 FR FR8209171A patent/FR2506788B1/fr not_active Expired
- 1982-05-26 CA CA000403801A patent/CA1196557A/en not_active Expired
- 1982-05-26 JP JP57088141A patent/JPS589968A/ja active Granted
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