JPH0158476B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、原子炉、特に、炉心内の液体ポイズ
ンの濃度制御および出力調整用制御棒の出力制御
により負荷追従運転を行う原子炉の出力制御方法
に関するものである。

最近における原子炉の負荷追従性に対する要望
は非常に大きく、新型転換炉（ATR）において
も、その実用化上負荷追従性が不可欠とされてい
る。負荷追従時には出力が大幅に変るため、炉心
の出力分布をできるだけ変えない反応度制御が必
要であり、ATRではポイズン濃度制御が適して
いる。

第１図は、液体ポイズン濃度制御装置および出
力調整用制御棒を有する圧力管型原子炉の径方向
断面を示すもので、この原子炉では648本の圧力
管１が配置され、その間に17本のステンレススチ
ール製の出力調整用制御棒２が設置されている。
そして圧力管１の間には減速材としての重水３が
循環し、重水３中には炉心の反応度に応じて液体
ポイズンが溶解されている。炉心４全体は炉心タ
ンクに囲まれている。

第２図は、負荷追従運転の一例としてくり返し
出力変動を示すもので、横軸、縦軸にはそれぞれ
時間、炉出力（％）が示してあるが、これは100
％出力から１時間で50％出力まで下げ、８時間保
持した後、再び１時間で100％出力まで上げ、14
時間保持する日負荷追従例である。

第３図によつて、液体ポイズン濃度制御と出力
調整用制御棒とを用いて、第２図に示したような
負荷追従運転を実施する場合における、従来の原
子炉の出力制御方法について説明する。

第３図において、炉心４には制御棒駆動装置５
によつて駆動される出力調整用制御棒２と中性子
束測定用の中性子束検出器６が配置され、重水循
環系８と重水循環ポンプ９により炉心４内の重水
が循環する構造となつており、重水循環系８には
液体ポイズン注入装置１０と液体ポイズン除去装
置１１が設置されている。７が制御棒の挿入、引
抜および液体ポイズンの注入、除去の判定を行う
炉心出力判定装置である。

日負荷追従を行うには、まず、炉心出力判定装
置７に、第３図７ａに示すように、時間と出力と
の関係である出力設定値を入力する。さらに、同
じく同図７ｂ，７ｃおよび７ｄに、それぞれ示す
ように、負荷追従時の制御棒操作時間、液体ポイ
ズンの注入速度ならびに注入操作時間、および液
体ポイズンの除去速度ならびに除去操作時間を入
力する。そして中性子束検出器６によつて求めら
れた中性子束の値を変換して得られた出力７ｅに
ついて出力判定７ｆが行なわれ、出力判定の結果
が大である場合には、７ｇに示すように制御棒挿
入信号が出され、この信号が制御棒駆動装置５に
与えられて出力調整用制御棒２が挿入される。こ
れと同時に７ｈに示すように、液体ポイズン注入
判定が可の場合には、液体ポイズン注入装置１０
によりあらかじめ決められている量の液体ポイズ
ンが炉心４に注入される。なお、この液体ポイズ
ンが炉心４に到達し混合するまでの時間内に、再
び出力が大と判定される場合には、液体ポイズン
注入判定７ｈは否となり、７ｇの制御棒挿入信号
によつて出力調整用制御棒２のみが炉心４に挿入
される。そして、出力判定の結果が小である場合
には、７ｉに示すように制御棒引抜信号が出力さ
れ、その信号が制御棒駆動装置５に与えられて出
力調整用制御棒２が引抜かれる。これと同時に７
ｊに示すように液体ポイズン除去判定が行なわ
れ、可の場合には液体ポイズン除去装置１１によ
つて液体ポイズンが炉心４から除去される。

第３図に示した出力調整用制御棒の操作と液体
ポイズン濃度制御で負荷追従を実施した時の50％
出力保持前後の炉心出力における制御棒駆動数は
約300回に及び、この方法は液体ポイズン濃度制
御方法を使用しているにもかかわらず制御棒駆動
回数が極めて多くなつている。これは液体ポイズ
ンの注入、除去量は、入力値で一定であるのに対
し、負荷追従時の反応度変化率は刻々と変化する
ため、液体ポイズンの注入、除去量が最適化され
ず、反応度制御の大部分を出力調整用制御棒で分
担する必要があるためである。従つて、ポイズン
濃度制御を用いても従来の原子炉の出力制御方法
では、時間遅れがあるため負荷追従を実施するこ
とは困難である。

本発明は、これらの問題点を除去して、炉心内
の液体ポイズンの濃度制御および出力調整用制御
棒の出力制御によつて出力を制御する原子炉の負
荷追従性を大幅に高め、燃料の健全性の確保を可
能とすることを目的とし、炉心内の液体ポイズン
の濃度制御および出力調整用制御棒の出力制御に
より、負荷追従運転を行う原子炉の出力制御方法
において、動特性解析用データを用いて所定の負
荷変動に対する反応度変化の予測解析を行い、こ
の予測解析によつて求めた反応度変化率の大きさ
に応じて出力制御時間を区分し、各区分時間領域
における液体ポイズンの注入除去速度を求め、液
体ポイズン濃度をこの速度で調整して原子炉の出
力制御を行い、所定の負荷から所定の設定幅以上
ずれた場合は、出力調整用制御棒により出力を微
修正して出力制御する工程と、予測解析の必要制
御反応度と前記液体ポイズンおよび前記出力調整
用制御棒を含めた投入制御反応度実績値に偏差が
生じその所定の時間の偏差値が設定した値を超え
た場合は、液体ポイズン濃度制御速度の修正を実
施して該液体ポイズン濃度の調整により出力変更
の大部分の反応度制御を実施する工程とを有する
ことを特徴とするものである。

以上の工程のうち、出力調整用制御棒により出
力を微修正して出力を制御する工程は、応答速度
の速い出力調整用制御棒により各時刻の出力を目
標の出力値に迅速に合わせる工程であり、50％程
度の大きな出力調整運転の全体の大きな出力調整
を受け持つものではなく出力の微修正を受け持つ
機能を有するものである。

一方、液体ポイズン濃度制御速度の修正を実施
してこの液体ポイズン濃度の調整により出力変更
の大部分の反応度制御を実施する工程は50％程度
の大きな出力調整運転における全体の大きな出力
調整を受け持つ機能を有するものである。

全体の大きな出力調整は液体ポイズン濃度制御
による炉心の反応度制御により実施するが、この
液体ポイズン濃度の制御は炉心反応度変化の予測
解析によりあらかじめ決めたポイズン除去注入の
調整計画により行うため、予測解析のポイズン除
去注入変更計画が実際の必要ポイズン変更量とや
やずれた場合、並びにポイズンの炉心への到達時
間遅れにより所定の出力からずれる場合がある。
このずれに対しては前者の機能により出力調整用
制御棒が迅速に対応し出力を所定値に戻すがその
ままでは出力調整用制御棒の動きを低減すること
ができない。燃料の観点から出力分布を変動させ
る出力調整用制御棒の駆動を抑えることが望まし
い。そこで出力調整用制御棒の駆動実績に基づき
ポイズン除去注入計画を修正する工程が後者の機
能である。

すなわち、出力調整用制御棒の出力微修正の工
程は各時刻に目標出力に合わせる微修正を行な
い、その出力調整用制御棒の駆動データを利用し
た液体ポイズン濃度制御速度の修正工程は出力調
整全体の制御をポイズン濃度に置換して実施する
機能であるため、両工程により出力調整時制御全
体において、出力を所定の値に制御できると共に
出力調整用制御棒の駆動を低減させ出力調整の大
部分をポイズン濃度調整に受け持たせることがで
きる。

本発明者らは、炉心内の液体ポイズン濃度制御
装置および出力調整用制御棒を有する原子炉の負
荷追従運転を実施する場合、所定の負荷変動に対
し、出力係数、キセノン濃度変化等の予測解析に
より炉心の反応度変化を求めてその反応度変化に
対応した各時間の液体ポイズンの除去、注入量を
決めて負荷変動を実施する方法について提案し
た。この方法を用いることによつて、この種原子
炉の負荷追従が可能となつたが、この方法では予
測解析における温度反応度変化、キセノン反応度
変化等と実際の原子炉の温度反応度変化、キセノ
ン反応度変化等との間に差が生じた場合に、その
反応度差をおぎなうために出力調整用制御棒が大
きく動き、出力調整用制御棒近傍の出力分布が歪
む結果、その近傍の燃料の総出力密度が変化する
ため燃料の健全性の点では必ずしも十分ではなか
つた。本発明は、この先に提案した、所定の負荷
変動の予測解析により時間別に液体ポイズン除
去、注入速度を求める方法を基本とし、さらに、
所定の負荷変動開始後、予測解析時の必要制御反
応度と液体ポイズンと出力調整用制御棒の両者の
投入反応実績値に偏差が生じた場合には、その偏
差を打消すように液体ポイズン除去、注入速度を
修正するようにして、出力調整用制御棒の駆動は
できるだけ押えるようにするものである。

すなわち、炉心の反応度変化に対しできるだけ
液体ポイズン濃度制御を用い出力調整用制御棒の
駆動をできるだけ少なくすることによつて、所定
の負荷変動時に燃料の健全性の確保を可能とする
ものである。

以下、本発明の原子炉の出力制御方法の実施例
について説明する。

先ず、各工程を経時的に示すと次の如くであ
る。

(1) 負荷変更計画の作成。

オペレータは、例えば、第２図に示すような
原子力発電所の負荷変更計画を作成する。

(2) 液体ポイズン除去注入計画の作成。

オペレータは(1)で決めた負荷変更計画を計算
機に入力し、液体ポイズン除去注入計画を計算
させる。液体ポイズン除去注入計画は炉心のキ
セノン濃度変化、出力変化等に基づく反応度変
化を補償するように計算機内で設定される。こ
この計算機は後述の第４図の計算機１２に相当
する。

(3) 負荷変更の開始。

オペレータは、(2)で決めた液体ポイズン除去
注入計画をスタートさせることにより負荷変更
を開始する。すなわち定格出力からポイズンの
注入が開始され出力の降下が始まる。

(4) 出力の微修正。

液体ポイズン除去注入計画が実際の必要ポイ
ズンとずれた場合、出力は目標値からややずれ
ることになる。この際出力調整用制御棒が自動
的に作動し出力を目標値に修正する。この微修
正は負荷変更中継続して実施される。なお負荷
変更計画は計算機に入力された値である。

(5) 負荷変更の継続。

(4)の方法により所定の負荷変更を継続する。

(6) 液体ポイズン除去注入速度の修正。

(4)、(5)により負荷変更は継続されるが出力調
整用制御棒の駆動が増える場合は、その駆動実
績データに基づき出力調整用制御棒の代わりに
液体ポイズン濃度を調整するように除去注入速
度に修正を実施する。キセノンの反応度変化は
ゆつくりしており、例えばある30分間の出力調
整用制御棒の駆動データを蓄積して加算してお
き、次の30分間はその駆動量に対応したポイズ
ンを除去注入すれば出力調整用制御棒の駆動は
低減できる。詳細は後述するが第７図の液体ポ
イズン除去注入速度修正装置が対応する。

(7) 負荷変更の完了。

上述の(1)〜(6)操作及び工程により出力調整用
制御棒駆動を低減した負荷変更が実現できる。

次に、第４図の説明図、第５〜第９図の計算フ
ロー図を用いて詳細に説明する。第３図と同一部
分には同一符号が付してあり、１２ａは制御棒駆
動装置、１２ｂは液体ポイズン除去注入速度修正
装置、１２ｃは液体ポイズン除去注入速度基準値
設定装置、１２ｄは制御棒位置修正装置、１３は
ポイズン濃度検出器、１４は液体ポイズン除去、
注入制御装置、１５は負荷変更計画である。

この原子炉の炉心の所定の負荷変動時の反応度
制御系は、出力調整用制御棒２とそれを駆動する
制御棒駆動装置５、及び液体ポイズン循環決８と
液体ポイズン注入装置１０、液体ポイズン除去装
置１１、ポイズン温度検出器１３により構成さ
れ、液体ポイゾン循環系８は減速材循環系、ある
いは冷却材循環系の場合がある。

炉心４の各領域内出力は各領域内の中性子検出
器６の信号にもとづき求められる。そして、比較
的長時間の大きな反応度変化には液体ポイズン除
去、注入装置が適し、短時間内の反応度の微修正
には出力調整用制御棒が適しているが、この実施
例の出力制御方法では、出力調整用制御棒の駆動
を最小とするため所定の負荷変更計画１５に基づ
き計算機１２により液体ポイズン除去注入速度基
準値の決定、および負荷変動開始後の偏差値によ
り液体ポイズン除去、注入速度の修正等を実施す
る。計算機１２は負荷変更計画１５と炉心の中性
子検出器６からの信号により制御棒駆動装置５へ
駆動信号を出す制御棒制御装置１２ａと負荷変更
計画１５にもとづき炉心反応度変化の予測解析を
実施し各時間の液体ポイズン除去注入速度を決め
る液体ポイズン除去注入速度基準値決定装置１２
ｃに、負荷変動開始後の制御棒制御装置１２ａよ
り与えられる制御棒駆動長、あるいは炉心各領域
の中性子検出器６より与えられる信号にもとづく
領域出力の変化により求められる偏差信号により
液体ポイズン除去注入速度の修正計算を実施する
液体ポイズン除去注入速度修正装置１２ｂ、負荷
変動開始後出力調整用制御棒２の位置が設定幅を
超過した場合は出力調整用制御棒２を基準位置に
戻すために液体ポイズン除去注入速度を変更する
制御棒位置修正装置１２ｄにより構成されてい
る。また計算機１２から出された各時間の液体ポ
イズン除去注入速度は液体ポイズン除去、注入制
御装置（計算機）１４に伝達され同装置はポイズ
ン濃度検出器１３からの信号を用い液体ポイズン
注入装置１０、液体ポイズン除去装置１１を流す
減速材あるいは冷却材の流量を決定し、各装置内
の弁開度を決定する。

次に計算機１２を構成する各装置につきその作
動原理、あるいは計算フローを説明する。

第５図は制御棒制御装置１２ａの計算フローを
示すものである。炉心の各領域中性子検出器６よ
り検出された信号は各領域の中性子束φi（ｔ）か
ら各領域の熱出力pi（ｔ）に変換される。

φi（ｔ）→pi（ｔ） ここで φ：中性子束 ｐ：熱出力 ｉ：炉心各制御領域 ｔ：時間 この熱出力pi（ｔ）は負荷変更計画の電気出力
から熱出力に変換された出力値及び許容幅と比較
される。

Pi（ｔ）−ΔPi＜pi（ｔ）＜Pi（ｔ）＋ΔPi ここで Ｐ：負荷変更計画から換算される熱出力 ΔP：負荷変更計画による出力許容幅の半分の値 この比較結果で領域出力が許容値以下の場合は
制御棒引抜き信号が発生し、許容値以上の場合は
制御棒挿入信号が発生し制御棒駆動装置５へ伝達
される。また各領域の熱出力piは平均され炉心熱
出力に変換後液体ポイズン除去注入速度修正装置
１２ｂへ伝達される。

また制御棒駆動装置５より伝達される各領域の
制御棒駆動信号より制御棒軸方向位置に換算さ
れ、負荷変更計画で与えられる出力調整用制御棒
駆動許容幅を超えた場合は制御棒位置修正装置１
２ａに制御棒位置信号が伝達される。

第６図は液体ポイズン除去注入速度基準値決定
装置１２ｃの計算フローを示す図である。

液体ポイズン除去注入速度基準値決定装置１２
ｃにはまず第２図のような負荷変更計画及び炉心
動特性解析用データが入力される。この炉心動特
性解析用データは負荷変更時の炉心反応速度変化
を計算するためのデータでキセノン、サマリウム
の時間変化を計算するための定数、電気出力と熱
出力の関係、熱出力と中性子束の関係、出力係数
等が含まれる。この入力データにより反応度時間
変化計算機により炉心の反応度時間変化を求め
る。次に制御時間区分決定装置により反応度時間
変化が時間により微分され単位時間当りの反応度
変化を求め入力されている反応度変化値の制限値
と比較し制御時間区分を決定する。原子炉の電気
出力を100％から50％程度へ１日おきに変更する
場合はこの制御時間区分は通常15分から60分程度
となる。次にこの各制御時間区分内での反応度変
化をポイズン除去注入速度決定装置でポイズン量
に変換し、各制御時間で得ることにより液体ポイ
ズン除去注入速度基準値を決定する。この基準値
はポイズン除去注入速度指定器により液体ポイズ
ン除去注入制御装置１４へ信号として伝達され
る。

また、液体ポイズン除去注入速度修正装置１２
ｂあるいは制御棒位置修正装置１２ｄより信号を
受けた場合はその信号に従いポイズン除去注入速
度決定装置によりポイズン除去注入速度の修正計
算が実施され、その修正値がポイズン除去注入速
度指示器により液体ポイズン除去注入制御装置へ
伝達される。

第７図は液体ポイズン除去注入速度修正装置１
２ｂの計算フローを示す図である。

液体ポイズン除去注入速度修正装置１２ｂには
まず、負荷変更計画から炉心反応度変化予測計算
と実際の投入反応度の偏差を平均する偏差平均時
間及び偏差値として許容される偏差許容幅、さら
に出力調整用制御棒２の反応度、液体ポイズンの
反応度が入力される。

制御棒制御装置１２ａより出力調整用制御棒２
の位置信号を受けると制御棒駆動長算出器である
偏差平均時間内での制御棒駆動長を算出し、次に
制御棒投入反応度算出器でこの駆動長から制御棒
投入反応度を算出しこの投入反応度を打消す液体
ポイズン量を次の偏差平均時間で液体ポイズン循
環系に除去注入するように液体ポイズン除去注入
速度の修正が液体ポイズン除去、注入速度修正値
及び除去、注入修正時間算出器によつて行われ
る。この修正値が液体ポイズン除去注入の性能上
最大速度を越える場合はその最大速度に設定され
る。この液体ポイズン除去注入速度修正値は液体
ポイズン除去注入速度基準値決定装置１２ｃへ伝
達される。原子炉の電気出力を100％から50％程
度へ１日おきに負荷変更する場合は偏差平均時間
は数分としこの数分間内で動く出力調整用制御棒
２の反応度を予測解析と実際の反応度の偏差と考
え、その偏差を次の数分間（液体ポイズンが炉心
へ到達する遅れ時間を含む）で打消すことにより
出力調整用制御棒２の駆動をできるだけ押さえよ
うとする。液体ポイズン除去注入速度基準値決定
装置１２ｃで決められた基準値は上記負荷変更の
場合15分から60分の間一定値でありこの液体ポイ
ズン除去注入速度修正装置１２ｂでさらに数分間
に時間を分割し予測解析結果を実際の炉心反応度
変化に従いポイズン除去注入量を修正できること
になる。

第８図に液体ポイズン除去注入速度修正装置１
２ｂの計算フローの他の例を示す。

第７図の場合は反応度の偏差信号として偏差平
均時間内の出力調整用制御棒２の駆動による投入
反応度を用いたが第８図の場合は制御棒制御装置
１２ａより伝達された炉心各領域出力値をもとに
求められる偏差平均時間内の出力差にもとづく反
応度差を用いる。すなわち領域出力変化率算出器
により偏差平均時間内の領域出力変化率を求め
る。この場合出力調整用制御棒駆動前後の差は求
めないものとする。次に求めた領域出力変化率と
負荷変更計画で設定した設定領域出力変化率と比
較し偏差平均時間当りの反出力変化幅の違いから
反応度差の偏差値を求める、以後は第７図の場合
と同様であるがこの第８図の方法は出力調整用制
御棒が駆動しなくとも液体ポイズン除去注入速度
を修正できるという利点がある。ただし第８図の
方法は炉心の微小な出力振動が小さい幅の時に有
効である。

第７図、第８図の両者を用いて制御することも
可能である。

第９図に制御棒位置修正装置１２ｄの計算フロ
ーを示す。

制御棒位置修正装置１２ｄには負荷変更計画と
して、出力調整用制御棒の駆動許容幅、さらに液
体ポイズン除去注入性能として除去注入の最大速
度が入力される。

制御棒制御装置１２ａより出力調整用制御棒位
置修正信号が送られてきた場合、制御棒位置算出
器により炉心全体の出力調整用制御棒が基準位置
からどれだけ移動したかが計算され、制御棒基準
位置復帰必要反応度算出器により必要反応度が計
算される。次にポイズンの最大除去注入速度を用
いた場合その時の液体ポイズンの除去注入速度を
液体ポイズン除去注入速度基準値決定装置１２ｃ
より送られてくる信号から判断し、その最大除去
注入速度で何分間継続すれば出力調整用制御棒の
炉心平均値を基準値に戻すことができるかを計算
する。この制御棒位置を復帰させるための液体ポ
イズン除去注入速度は比較的早く位置を戻すため
には最大速度を用いるが、早く戻す必要がない場
合には条件により適当な値に設定する。この方法
により求められた液体ポイズンの除去注入速度と
その継続時間は液体ポイズン除去注入速度基準値
決定装置１２ｃへ伝達される。

第３図の実施例により、重水減速型原子炉を第
２図に示すような日負荷追従を実施した。このよ
うな負荷変動を行わせる場合の１日当り出力調整
用制御棒駆動回数は、実施例の場合には20回とな
つた。これは、第３図で示した従来の出力制御方
法の場合が約300回であり、本件発明者等が先に
提案した方法の場合が約110回であるので、出力
調整用制御棒駆動回数は、従来の方法の1/15以下
となつて、極めて著しい制御棒駆動回数の低減が
可能となつたことを示している。そして、その結
果、制御棒近傍の燃料の出力変化が緩和され燃料
の健全性確保上有利となつている。

実施例によれば、液体ポイズン及び出力調整用
制御棒を用い負荷変更を実施する原子炉におい
て、日負荷追従のようなあらかじめ決められた負
荷変更を実施する場合、各時間の液体ポイズン除
去注入速度を予測解析により求め、さらに予測解
析と実際の反応度変化に偏差が生じた場合は、そ
の偏差信号により液体ポイズン除去注入速度を修
正し炉心の反応度変化の大部分を液体ポイズンで
受けもつことができ、炉心の局所的な出力変動が
なくなるため、燃料の健全性が向上する。

すなわち、本発明の原子炉の出力制御方法は、
炉心内の液体ポイズンの濃度制御および出力調整
用制御棒の出力制御によつて出力を制御する原子
炉の負荷追従性を大幅に高めることを可能とする
もので、産業上の効果の大なるものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、圧力管型原子炉の径方向断面図、第
２図は、原子炉の負荷追従の一例のプログラム
図、第３図は、従来の原子炉の出力制御方法の一
例の説明図、第４図は、本発明の原子炉の出力制
御方法の一実施例の説明図、第５図は第４図の制
御棒制御装置の計算フロー図、第６図は、同じく
液体ポイズン除去注入速度基準値決定装置の計算
フロー図、第７図は、同じく液体ポイズン除去注
入速度修正装置の計算フロー図、第８図は、同じ
く液体ポイズン除去注入速度修正装置の他の計算
フロー図、第９図は、同じく制御棒位置修正装置
の計算フロー図である。 ２……出力調整用制御棒、５……制御棒駆動装
置、６……中性子検出器、８……液体ポイズン循
環系、１０……液体ポイズン注入装置、１１……
液体ポイズン除去装置、１２……計算機、１２ａ
……制御棒制御装置、１２ｂ……液体ポイズン除
去注入速度修正装置、１２ｃ……液体ポイズン除
去注入速度基準値決定装置、１２ｄ……制御棒位
置修正装置、１３……ポイズン濃度検出器、１４
……液体ポイズン除去、注入制御装置、１５……
負荷変更計画。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 炉心内の液体ポイズンの濃度制御および出力
   調整用制御棒による出力調整により負荷追従運転
   を行う原子炉の出力制御方法において、動特性解
   析用データを用いて所定の負荷変動に対する反応
   度変化の予測解析を行い、該予測解析によつて求
   めた反応度変化率の大きさに応じ出力制御時間を
   区分し、各区分時間領域における液体ポイズンの
   注入除去速度を求め、液体ポイズン濃度を該速度
   で調整して原子炉の出力制御を行い、所定の負荷
   から所定の設定幅以上ずれた場合は、前記出力調
   整用制御棒により出力を微修正して出力制御する
   工程と、前記予測解析の必要制御反応度と前記液
   体ポイズンおよび前記出力調整用制御棒を含めた
   投入制御反応度実積値との間に偏差が生じその所
   定の時間の偏差値が設定した値を超えた場合は、
   液体ポイズン濃度制御速度の修正を実施して該液
   体ポイズン濃度の調整により出力変更の大部分の
   反応度制御を実施する工程とを有することを特徴
   とする原子炉の出力制御方法。 ２ 前記予測解析の必要制御反応度と前記投入制
   御反応度実積値のずれである偏差値として、前記
   出力調整用制御棒の位置変化を検出し、その検出
   結果から求めた出力調整用制御棒による投入反応
   度変化量を用いる特許請求の範囲第１項記載の原
   子炉の出力制御方法。 ３ 前記予測解析の必要制御反応度と前記投入制
   御反応度実績値のずれである偏差値として、前記
   炉心内各領域の出力計の読みと所定の負荷との差
   から求められる反応度差を用いる特許請求の範囲
   第１項記載の原子炉の出力制御方法。