JPH018078Y2 - - Google Patents
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- JPH018078Y2 JPH018078Y2 JP1982131720U JP13172082U JPH018078Y2 JP H018078 Y2 JPH018078 Y2 JP H018078Y2 JP 1982131720 U JP1982131720 U JP 1982131720U JP 13172082 U JP13172082 U JP 13172082U JP H018078 Y2 JPH018078 Y2 JP H018078Y2
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- Japan
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- sound pressure
- winding
- speaker
- frequency
- windings
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- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; ELECTRIC HEARING AIDS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
- H04R3/00—Circuits for transducers
- H04R3/04—Circuits for transducers for correcting frequency response
- H04R3/08—Circuits for transducers for correcting frequency response of electromagnetic transducers
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; ELECTRIC HEARING AIDS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
- H04R3/00—Circuits for transducers
- H04R3/12—Circuits for transducers for distributing signals to two or more loudspeakers
- H04R3/14—Cross-over networks
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; ELECTRIC HEARING AIDS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
- H04R2209/00—Details of transducers of the moving-coil, moving-strip, or moving-wire type covered by H04R9/00 but not provided for in any of its subgroups
- H04R2209/041—Voice coil arrangements comprising more than one voice coil unit on the same bobbin
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; ELECTRIC HEARING AIDS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
- H04R9/00—Transducers of moving-coil, moving-strip, or moving-wire type
- H04R9/06—Loudspeakers
- H04R9/063—Loudspeakers using a plurality of acoustic drivers
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Otolaryngology (AREA)
- Circuit For Audible Band Transducer (AREA)
- Audible-Bandwidth Dynamoelectric Transducers Other Than Pickups (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、２つの巻線からなるボイスコイルを
用いて低音域の再生限界周波を低下させるように
した動電形スピーカ装置に関するものである。
用いて低音域の再生限界周波を低下させるように
した動電形スピーカ装置に関するものである。
従来、この種のスピーカ装置として第１図に示
されるものがあつた。図示のスピーカ装置の基本
原理は、第１及び第２の２つの巻線１ａ，１ｂに
より構成したボイスコイル１を振動板２に結合
し、巻線部分を磁気回路の磁気ギヤツプ内に位置
させてなる動電形スピーカを使用し、第１の巻線
１ａとこれに直列に接続したインダクタＬ及びキ
ヤパシタＣからなるLC直列共振回路との直列回
路と、第２の巻線１ｂとを入力端子３，３′間に
並列接続し、かつLC直列共振回路の共振周波数
をスピーカの最低共振周波数OC付近に選択し、
このことによつて最低共振周波数OC付近におい
て第２の巻線１ｂだけでなく第１の巻線１ａにも
信号電流が流れるようにしてスピーカの最低共振
周波数OC付近の音圧レベルを増大させ、見掛け
上スピーカの共振先鋭度QOCが大きくなつたと同
じに見えるようにしている。この音圧特性Ａを単
一の巻線からなるボイスコイルの場合Ｂと比較し
て第２図に示す。またこのときのインピーダンス
特性Ａを単一巻線からなるボイスコイルの場合Ｂ
と比較して第３図に示し、図から全帯域を通して
インピーダンス特性が平坦化されていることが判
る。
されるものがあつた。図示のスピーカ装置の基本
原理は、第１及び第２の２つの巻線１ａ，１ｂに
より構成したボイスコイル１を振動板２に結合
し、巻線部分を磁気回路の磁気ギヤツプ内に位置
させてなる動電形スピーカを使用し、第１の巻線
１ａとこれに直列に接続したインダクタＬ及びキ
ヤパシタＣからなるLC直列共振回路との直列回
路と、第２の巻線１ｂとを入力端子３，３′間に
並列接続し、かつLC直列共振回路の共振周波数
をスピーカの最低共振周波数OC付近に選択し、
このことによつて最低共振周波数OC付近におい
て第２の巻線１ｂだけでなく第１の巻線１ａにも
信号電流が流れるようにしてスピーカの最低共振
周波数OC付近の音圧レベルを増大させ、見掛け
上スピーカの共振先鋭度QOCが大きくなつたと同
じに見えるようにしている。この音圧特性Ａを単
一の巻線からなるボイスコイルの場合Ｂと比較し
て第２図に示す。またこのときのインピーダンス
特性Ａを単一巻線からなるボイスコイルの場合Ｂ
と比較して第３図に示し、図から全帯域を通して
インピーダンス特性が平坦化されていることが判
る。
上述のようにこのスピーカ装置は最低共振周波
数OCは変化せず、見掛けのQOCのみを変化させて
いるので、より低い周波数まで再生しようとすれ
ば、振動系の重量を大きくしてOCを低下させる
必要がある。この結果、音圧レベルが低下するの
で、元の音圧レベルを保つためにはより大きな駆
動力、つまり力係数Bl（Ｂ：磁気ギヤツプ磁束密
度、ｌ：ボイスコイル有効長）を必要とし、必然
的にQOCの低下に結びつくため、期待したほどの
音圧レベルの上昇が得られない欠点があつた。
数OCは変化せず、見掛けのQOCのみを変化させて
いるので、より低い周波数まで再生しようとすれ
ば、振動系の重量を大きくしてOCを低下させる
必要がある。この結果、音圧レベルが低下するの
で、元の音圧レベルを保つためにはより大きな駆
動力、つまり力係数Bl（Ｂ：磁気ギヤツプ磁束密
度、ｌ：ボイスコイル有効長）を必要とし、必然
的にQOCの低下に結びつくため、期待したほどの
音圧レベルの上昇が得られない欠点があつた。
また、第３図に示すようにインピーダンスが低
下するため駆動増幅器の負荷としては重くなり、
増幅器の発熱が大きくなるなどの欠点もあつた。
下するため駆動増幅器の負荷としては重くなり、
増幅器の発熱が大きくなるなどの欠点もあつた。
本考案は上述した点に鑑みてなされたもので、
高能率で実質的な再生帯域を低音域側に拡大でき
るようにした動電形スピーカ装置を提供すること
にある。
高能率で実質的な再生帯域を低音域側に拡大でき
るようにした動電形スピーカ装置を提供すること
にある。
以下本考案を第４図以降を参照して説明する
が、第１図と同等の部分には同一の符号を付して
ある。
が、第１図と同等の部分には同一の符号を付して
ある。
第４図において、同一のボビンに第１の巻線１
ａと第２の巻線１ｂを巻回してボイスコイル１を
形成し、このボイスコイル１を振動板２に結合す
ると共に、その巻線部分を磁気回路の磁気ギヤツ
プ内に位置させている点は第１図のスピーカ装置
と同じである。
ａと第２の巻線１ｂを巻回してボイスコイル１を
形成し、このボイスコイル１を振動板２に結合す
ると共に、その巻線部分を磁気回路の磁気ギヤツ
プ内に位置させている点は第１図のスピーカ装置
と同じである。
第１の巻線１ａの一端は、キヤパシタＣとのイ
ンダクタＬのそれぞれの一端に接続され、上記イ
ンダクタＬの他端に第２の巻線１ｂの一端が接続
されている。また第１及び第２の巻線１ａ及び１
ｂの他端は信号の帰路に直接接続されている。こ
のように結線した動電形スピーカをバスレフ型の
キヤビネツト内に収納している。
ンダクタＬのそれぞれの一端に接続され、上記イ
ンダクタＬの他端に第２の巻線１ｂの一端が接続
されている。また第１及び第２の巻線１ａ及び１
ｂの他端は信号の帰路に直接接続されている。こ
のように結線した動電形スピーカをバスレフ型の
キヤビネツト内に収納している。
第４図の本考案のスピーカ装置の等価回路は第
５図に示すように表わされ、図中ｅは角周波数ω
の信号源の電圧、C0はキヤパシタＣの容量、L0
はインダクタＬのインダクタンス、Ｍは第１及び
第２の巻線１ａ及び１ｂの相互インダクタンス、
A1は第１の巻線１ａの力係数（＝Bl1）、A2は第
２の巻線１ｂの力係数（＝Bl2）、Zmは振動部の
機械インピーダンス、M0は振動系の等価質量、
Csは支持系の等価コンプライアンス、Rmは支持
系の機械抵抗、Ccはキヤビネツトの等価コンプ
ライアンス、Mpはバスレフダクトの等価質量、
Rpバスレフダクトの等価機械抵抗であり、音圧
周波数特性を知るためには、キヤビネツトのコン
プライアンスCcを流れる体積速度Vcを求めれば
よいのでこれを計算すると次式を得る。
５図に示すように表わされ、図中ｅは角周波数ω
の信号源の電圧、C0はキヤパシタＣの容量、L0
はインダクタＬのインダクタンス、Ｍは第１及び
第２の巻線１ａ及び１ｂの相互インダクタンス、
A1は第１の巻線１ａの力係数（＝Bl1）、A2は第
２の巻線１ｂの力係数（＝Bl2）、Zmは振動部の
機械インピーダンス、M0は振動系の等価質量、
Csは支持系の等価コンプライアンス、Rmは支持
系の機械抵抗、Ccはキヤビネツトの等価コンプ
ライアンス、Mpはバスレフダクトの等価質量、
Rpバスレフダクトの等価機械抵抗であり、音圧
周波数特性を知るためには、キヤビネツトのコン
プライアンスCcを流れる体積速度Vcを求めれば
よいのでこれを計算すると次式を得る。
Vc＝Ａ／Ｂ
Ａ＝｛X7X1−Y7Y1
＋ｊ（Y7X1＋Y1X7）｝｛A1X4＋A2X5
＋ｊ（A1Y4＋A2Y5）｝
Ｂ＝｛X7X3−Y8Y3
＋ｊ（X7Y3＋Y8X3）｝〔X6X5−Y6Y5
＋A1（A1−A2）＋ｊ（Y6Y5＋X6Y5）
−｛（X7X2−Y8Y2）＋ｊ（X7Y2
＋Y8X2）｝〕｛A1X4＋A2X5
ｊ（A1Y4＋A2Y5）｝
この式において、
X1＝ω2MC0e
Y1＝ωC0R1e
X2＝A1（１−ω2MC0）−A2
Y2＝−ωC0R1A2
X3＝R1（１−ω2L0C0）＋R2
Y3＝ω｛L0−2M＋C0（R1R2
＋ω2M2）｝
X4＝R2
Y4＝ω（Ｌ−Ｍ）
X5＝R1
Y5＝−ωM
X6＝Rm＋Rp／（１−ω2MpCc）2＋ω2Cc2Rp2
Y6＝ωM0−１／ωCs
＋ωMp（１−ω2MpCc）−CcRp2／（１−ω2MpCc）2
＋ωCcRp2 X7＝Rp Y7＝ωMp Y8＝ωMp−１／ωCs である。
＋ωCcRp2 X7＝Rp Y7＝ωMp Y8＝ωMp−１／ωCs である。
なお、音圧特性は次式により求められる。
｜Ｐ｜＝ωρ｜Vc｜Ｓ／2πr
式中、Ｐは空気の密度、Ｓは振動板の面積、ｒ
は距離である。
は距離である。
第５図に示す等価回路を有するスピーカ装置に
ついて、第６図のアドミタンス、音圧特性を参照
しながら説明する。同図において、１点波線は単
一巻線からなるボイスコイルをもつたスピーカを
密閉型キヤビネツトに収納したときの各特性を表
わし、共振先鋭度QOC0.5程度でのシステムの最
低共振周波数OCは図のような位置になる。同じ
スピーカを密閉型キヤビネツトと同内容積のバス
レフ型キヤビネツトに収納し、ダクトの共振周波
数を1とすると、同図に点線で示すような特性に
なり、アドミタンスの極大周波数が1に一致し、
音圧特性の低域再生限界周波数もほぼこの1の付
近となり、見掛けのＱが高く、すなわち音圧が高
くなる。
ついて、第６図のアドミタンス、音圧特性を参照
しながら説明する。同図において、１点波線は単
一巻線からなるボイスコイルをもつたスピーカを
密閉型キヤビネツトに収納したときの各特性を表
わし、共振先鋭度QOC0.5程度でのシステムの最
低共振周波数OCは図のような位置になる。同じ
スピーカを密閉型キヤビネツトと同内容積のバス
レフ型キヤビネツトに収納し、ダクトの共振周波
数を1とすると、同図に点線で示すような特性に
なり、アドミタンスの極大周波数が1に一致し、
音圧特性の低域再生限界周波数もほぼこの1の付
近となり、見掛けのＱが高く、すなわち音圧が高
くなる。
一方、本考案のスピーカ装置の場合、第５図に
おける容量C0と、その後に接続されているイン
ダクタンスL0及び機械回路の等価的なインダク
タンス成分を含めた等価インダクタンス（Le）
とにより、駆動力の増大を得、音圧レベルが増大
することになる（実線）。このことは実線のアド
ミタンス特性においても、周波数1で極大となつ
ていることでも判る。なお、２点破線は、第４図
の装置を密閉型キヤビネツトに収納したときの各
特性を示す。この特性と比較しても判るように、
密閉型システムのものよりもバスレフ型システム
のアドミタンス特性の方が、周波数1付近を境と
して低域側では低く、高域側では高くなつてい
て、音圧レベルの高低もこれに対応している。
おける容量C0と、その後に接続されているイン
ダクタンスL0及び機械回路の等価的なインダク
タンス成分を含めた等価インダクタンス（Le）
とにより、駆動力の増大を得、音圧レベルが増大
することになる（実線）。このことは実線のアド
ミタンス特性においても、周波数1で極大となつ
ていることでも判る。なお、２点破線は、第４図
の装置を密閉型キヤビネツトに収納したときの各
特性を示す。この特性と比較しても判るように、
密閉型システムのものよりもバスレフ型システム
のアドミタンス特性の方が、周波数1付近を境と
して低域側では低く、高域側では高くなつてい
て、音圧レベルの高低もこれに対応している。
ところで、周波数1においては、第２の巻線１
ｂにより多くの電流を流すようにした方が音圧の
増大効果が大きいことが実験により確認された
が、このための最適値は第１及び第２の巻線１
ａ，１ｂの力係数A1，A2と直流抵抗R1，R2との
選び方によつて設定しうる。
ｂにより多くの電流を流すようにした方が音圧の
増大効果が大きいことが実験により確認された
が、このための最適値は第１及び第２の巻線１
ａ，１ｂの力係数A1，A2と直流抵抗R1，R2との
選び方によつて設定しうる。
シミユレーシヨンの結果、A1：A2＝１：0.25
〜0.5程度が最も効果が大きいことが判つた。ま
た直流抵抗については、第１、第２の巻線のいず
れにおいても小さい方が音圧増大効果は大きい
が、アドミタンスが大きくなり過ぎて実質的な電
気入力が大きくなつてしまうため、すなわち駆動
増幅器の出力を増大させるため、目安としては1
ににおけるアドミタンスの極大値を中域のアドミ
タンスとほぼ等しい値にすることが望ましい。
〜0.5程度が最も効果が大きいことが判つた。ま
た直流抵抗については、第１、第２の巻線のいず
れにおいても小さい方が音圧増大効果は大きい
が、アドミタンスが大きくなり過ぎて実質的な電
気入力が大きくなつてしまうため、すなわち駆動
増幅器の出力を増大させるため、目安としては1
ににおけるアドミタンスの極大値を中域のアドミ
タンスとほぼ等しい値にすることが望ましい。
第７図は他の実施例を示し、各巻線と直列に可
変抵抗器VR1，VR2を追加挿入している。この可
変抵抗器VR1，VR2を変化させると第８図ａ及び
ｂに示すように低域特性を簡単に変化させること
ができる。特にVR2は最低音域の所謂肩特性を任
意にコントロールできるので、スピーカを設置し
た室の定在波によつて低域にピークが生じる場合
などの解消手段として有効である。またVR1は最
低音域の肩特性をほとんど変化させずに中低音域
のレベルをコントロールできるので、例えば壁面
にピツタリ密着して設置したり、壁面へ埋め込ん
だり、或は室のコーナーに設置した場合などに起
りやすい中低音域過多によるブーミーな低音の解
消に有効である。
変抵抗器VR1，VR2を追加挿入している。この可
変抵抗器VR1，VR2を変化させると第８図ａ及び
ｂに示すように低域特性を簡単に変化させること
ができる。特にVR2は最低音域の所謂肩特性を任
意にコントロールできるので、スピーカを設置し
た室の定在波によつて低域にピークが生じる場合
などの解消手段として有効である。またVR1は最
低音域の肩特性をほとんど変化させずに中低音域
のレベルをコントロールできるので、例えば壁面
にピツタリ密着して設置したり、壁面へ埋め込ん
だり、或は室のコーナーに設置した場合などに起
りやすい中低音域過多によるブーミーな低音の解
消に有効である。
図示の例では、VR1及びVR2は所謂連続可変型
の可変抵抗器を示しているが、固定抵抗器とスイ
ツチの組合せにて構成しても良いことは勿論であ
る。またVR1とVR2はそれぞれ単独でも、或は連
動して変化するものであつてもよい。
の可変抵抗器を示しているが、固定抵抗器とスイ
ツチの組合せにて構成しても良いことは勿論であ
る。またVR1とVR2はそれぞれ単独でも、或は連
動して変化するものであつてもよい。
更に、バスレフ条件を変化させる、ダクトの全
長Ｌ及び開口面積Spを変化させたときの音圧特
性の変化を第９図に示す。すなわち、ダクトの等
価質量Mpが大きくなれば、見掛けのＱは小さく
なるが、低域再生限界周波数は低下する。逆に
Mpを小さくすれば、逆に見掛けのＱは大きくな
り、低域再生限界周波数は上昇する。
長Ｌ及び開口面積Spを変化させたときの音圧特
性の変化を第９図に示す。すなわち、ダクトの等
価質量Mpが大きくなれば、見掛けのＱは小さく
なるが、低域再生限界周波数は低下する。逆に
Mpを小さくすれば、逆に見掛けのＱは大きくな
り、低域再生限界周波数は上昇する。
なお、上記Mpを可変とする具体的な手段とし
ては、従来から用いられているスライド式のダク
トや継足し方式のダクトを用いても良い。開口面
積を可変する手段としても、従来のシヤツター式
を用いてもよい。この場合、シヤツターを全閉し
て密閉型として動作させ、かつ回路素子のＣの値
C0を大とすることにより、第１０図に示すよう
に更に低音域側へ再生周波数帯域を拡大すること
ができる。
ては、従来から用いられているスライド式のダク
トや継足し方式のダクトを用いても良い。開口面
積を可変する手段としても、従来のシヤツター式
を用いてもよい。この場合、シヤツターを全閉し
て密閉型として動作させ、かつ回路素子のＣの値
C0を大とすることにより、第１０図に示すよう
に更に低音域側へ再生周波数帯域を拡大すること
ができる。
本考案は上述したように、ボイスコイルを２つ
の巻線で構成し、その一方の巻線とインダクタと
の直列回路と他方の巻線との並列回路にキヤパシ
タを直列に接続すると共に、動電形スピーカをバ
スレフ型キヤビネツトに収納しているため、単一
巻線のボイスコイルを用いたスピーカをバスレフ
型キヤビネツトに収納したものや、２つの巻線を
用いていてもバスレフ型キヤビネツトに収納して
いないものに比べて、低域の実際のＱが大きい肩
特性が得られると共に、インダクタとキヤパシタ
の値の組合せにより、実際の最低共振周波数より
低い任意の最低共振周波数を選定することがで
き、低音再生帯域を著しく拡大することができ
る。また、振動系質量を増加することにより低音
再生帯域を拡大したものに比較して音圧レベル、
能率を高くすることができ、従つて同音圧レベル
のものに比べより小形の磁気回路で済むようにな
り、経済的である。更に、同じ程度の低音再生帯
域のものと比べた場合、振動系の軽量化が図れる
ので、中高音域の再生に有利な立上りのよいスピ
ーカとすることができる。更にまた、超低音域の
音圧レスポンスの低下が急峻であるため、レコー
ドのソリなどに起因する不必要な超低音入力によ
るコーンの過大振幅が抑えられ、混変調歪の発生
が防止できるなどの従来のスピーカにはない効果
が得られる。
の巻線で構成し、その一方の巻線とインダクタと
の直列回路と他方の巻線との並列回路にキヤパシ
タを直列に接続すると共に、動電形スピーカをバ
スレフ型キヤビネツトに収納しているため、単一
巻線のボイスコイルを用いたスピーカをバスレフ
型キヤビネツトに収納したものや、２つの巻線を
用いていてもバスレフ型キヤビネツトに収納して
いないものに比べて、低域の実際のＱが大きい肩
特性が得られると共に、インダクタとキヤパシタ
の値の組合せにより、実際の最低共振周波数より
低い任意の最低共振周波数を選定することがで
き、低音再生帯域を著しく拡大することができ
る。また、振動系質量を増加することにより低音
再生帯域を拡大したものに比較して音圧レベル、
能率を高くすることができ、従つて同音圧レベル
のものに比べより小形の磁気回路で済むようにな
り、経済的である。更に、同じ程度の低音再生帯
域のものと比べた場合、振動系の軽量化が図れる
ので、中高音域の再生に有利な立上りのよいスピ
ーカとすることができる。更にまた、超低音域の
音圧レスポンスの低下が急峻であるため、レコー
ドのソリなどに起因する不必要な超低音入力によ
るコーンの過大振幅が抑えられ、混変調歪の発生
が防止できるなどの従来のスピーカにはない効果
が得られる。
第１図は従来例を示す回路図、第２図及び第３
図は第１図の例の音圧特性及びインピーダンス特
性をそれぞれ示すグラフ、第４図は本考案の基本
回路構成を示す回路図、第５図は第４図の回路構
成の装置をバスレフ型キヤビネツトに収納したと
きの等価回路、第６図は従来例などと比較して第
１０図の装置の音圧特性及びアドミタンス特性を
示すグラフ、第７図は第５図において各巻線に可
変抵抗器を挿入した等価回路図、第８図は第７図
の例において可変抵抗器を可変したときの音圧レ
ベルの変化を示すグラフ、第９図はダクト条件を
変化されたときの第５図の装置の音圧特性を示す
グラフ、及び第１０図は第５図の例においてダク
ト開口を全閉してC0を変化させたときの音圧特
性を示すグラフである。 １……ボイスコイル、１ａ，１ｂ……巻線、Ｌ
……インダクタ、Ｃ……キヤパシタ。
図は第１図の例の音圧特性及びインピーダンス特
性をそれぞれ示すグラフ、第４図は本考案の基本
回路構成を示す回路図、第５図は第４図の回路構
成の装置をバスレフ型キヤビネツトに収納したと
きの等価回路、第６図は従来例などと比較して第
１０図の装置の音圧特性及びアドミタンス特性を
示すグラフ、第７図は第５図において各巻線に可
変抵抗器を挿入した等価回路図、第８図は第７図
の例において可変抵抗器を可変したときの音圧レ
ベルの変化を示すグラフ、第９図はダクト条件を
変化されたときの第５図の装置の音圧特性を示す
グラフ、及び第１０図は第５図の例においてダク
ト開口を全閉してC0を変化させたときの音圧特
性を示すグラフである。 １……ボイスコイル、１ａ，１ｂ……巻線、Ｌ
……インダクタ、Ｃ……キヤパシタ。
Claims (1)
- 同一ボビンに巻回した２つの巻線からなるボイ
スコイルを有する動電形スピーカを備え、前記２
つの巻線の一方とインダクタとの直列回路と前記
２つの巻線の他方との並列回路にキヤパシタを直
列に接続し、かつ前記動電形スピーカをバスレフ
型キヤビネツトに収納してなるスピーカ装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1982131720U JPS5936689U (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | スピ−カ装置 |
| KR2019830005804U KR870000060Y1 (ko) | 1982-08-31 | 1983-07-02 | 스피이커 장치 |
| GB08323197A GB2126044B (en) | 1982-08-31 | 1983-08-30 | Loudspeaker system |
| US06/527,722 US4504704A (en) | 1982-08-31 | 1983-08-30 | Loudspeaker system |
| DE3331422A DE3331422C2 (de) | 1982-08-31 | 1983-08-31 | Lautsprechersystem |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1982131720U JPS5936689U (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | スピ−カ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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