JPH0191902A - 複合サーメットロール - Google Patents
複合サーメットロールInfo
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- JPH0191902A JPH0191902A JP24739187A JP24739187A JPH0191902A JP H0191902 A JPH0191902 A JP H0191902A JP 24739187 A JP24739187 A JP 24739187A JP 24739187 A JP24739187 A JP 24739187A JP H0191902 A JPH0191902 A JP H0191902A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は、冷間、温間、熱間等の圧延において、用いら
れるサーメットロールに関し、特に合金製芯材の外周に
サーメットの外皮を強固に形成させたものである。
れるサーメットロールに関し、特に合金製芯材の外周に
サーメットの外皮を強固に形成させたものである。
「従来の技術」
ｔ′来、圧延用部材には鋳鋼や工具鋼などの材料が使用
されているが、これら材料は耐摩耗性が低いために、そ
の使用寿命は短い、このため最近では、耐摩耗性にすぐ
れたＷＣ−Ｃｏ系超硬合金が使用されるようになってい
る。しかしＷＣ−Ｃｏ系超硬合金の比重は約１５であっ
て、鋳鋼や工具鋼などの２倍近くある。このため作動中
にびびりゃ振動が発生する問題、さらにロールの重量が
大きくなり、従って慣性力が大きくなり、ローラの周速
が被加工物の通過速度とのズレが大きく、両者間に大き
なスリセブ量が発生してローラ上の被加工物の品質が損
なわれる。そのためさらに下記のように改良したロール
がある。
されているが、これら材料は耐摩耗性が低いために、そ
の使用寿命は短い、このため最近では、耐摩耗性にすぐ
れたＷＣ−Ｃｏ系超硬合金が使用されるようになってい
る。しかしＷＣ−Ｃｏ系超硬合金の比重は約１５であっ
て、鋳鋼や工具鋼などの２倍近くある。このため作動中
にびびりゃ振動が発生する問題、さらにロールの重量が
大きくなり、従って慣性力が大きくなり、ローラの周速
が被加工物の通過速度とのズレが大きく、両者間に大き
なスリセブ量が発生してローラ上の被加工物の品質が損
なわれる。そのためさらに下記のように改良したロール
がある。
特開昭５３−５８１４７号公報は、ロールを軽量化する
ため内層（芯材）を軽量のＴｉＣ−Ｘ１系サーメツト（
比重５．１）とし、その外周に硬質で耐摩耗性のあるＷ
Ｃ−Ｃｏ系超硬合金（比重１４．Ｏ）製の外層を設けた
複合ガイドロールを示している。このロールは内層と外
層との熱膨張率を互いに近似したものを使用すると記載
しているものの、その差が２５％と大きく、熱膨張率の
差による残留応力の発生を十分に低減できず、また内層
に超硬合金より靭性の劣るサーメットを用いるため、イ
Δ頼性が欠ける。
ため内層（芯材）を軽量のＴｉＣ−Ｘ１系サーメツト（
比重５．１）とし、その外周に硬質で耐摩耗性のあるＷ
Ｃ−Ｃｏ系超硬合金（比重１４．Ｏ）製の外層を設けた
複合ガイドロールを示している。このロールは内層と外
層との熱膨張率を互いに近似したものを使用すると記載
しているものの、その差が２５％と大きく、熱膨張率の
差による残留応力の発生を十分に低減できず、また内層
に超硬合金より靭性の劣るサーメットを用いるため、イ
Δ頼性が欠ける。
また特開昭５１−８４７１１号公報には、焼結されたＷ
Ｃ−Ｃｏ合金製の円柱の外周に、プレス成型したＷＣ−
Ｃｏ合金製の内筒を嵌合させて焼結させたロールが示さ
れている。しかし、内層側円柱と外層側円柱との熱膨張
率の差については何も考慮していない。
Ｃ−Ｃｏ合金製の円柱の外周に、プレス成型したＷＣ−
Ｃｏ合金製の内筒を嵌合させて焼結させたロールが示さ
れている。しかし、内層側円柱と外層側円柱との熱膨張
率の差については何も考慮していない。
さらに特開昭５５−８２１０３号公報は、耐熱合金より
なる芯材の外表面に、芯材よりもＣｒｙの多いＮｉ基合
金、 Ｃｏ六金合金Ｆｅ基合金等の耐食性合金粉末をＨ
ＩＰ法により被覆させた複合耐熱合金部側を示している
。この複合耐熱合金部材は、高温強度が向上するととも
に耐高温腐食性が向上しているが、芯材と外装の熱膨張
率の差については何も考慮していない。
なる芯材の外表面に、芯材よりもＣｒｙの多いＮｉ基合
金、 Ｃｏ六金合金Ｆｅ基合金等の耐食性合金粉末をＨ
ＩＰ法により被覆させた複合耐熱合金部側を示している
。この複合耐熱合金部材は、高温強度が向上するととも
に耐高温腐食性が向上しているが、芯材と外装の熱膨張
率の差については何も考慮していない。
「問題点を解決するための手段」
本発明は靭性のある芯材の外周に、軽量かつ硬質のサー
メットの外皮を形成した複合サーメットロールである。
メットの外皮を形成した複合サーメットロールである。
芯材としては１例えばＳＣＭ４４０合金のような溶製材
により形成して靭性を向上し、その熱膨張率は約１２．
５Ｘ １０−’ ／”０のものを使用した。
により形成して靭性を向上し、その熱膨張率は約１２．
５Ｘ １０−’ ／”０のものを使用した。
外皮サーメットは、硬質相がｑ６ 、 Ｖａ 、 Ｖｌ
ａ属元素の炭化物、窒化物の一種以上からなり、サーメ
ットの結合相は、重量％で５≦Ｃｒ≦３０、５≦Ｎｉ≦
３０、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる。
ａ属元素の炭化物、窒化物の一種以上からなり、サーメ
ットの結合相は、重量％で５≦Ｃｒ≦３０、５≦Ｎｉ≦
３０、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる。
このような成分にするとともに、外皮の熱膨張率を芯材
のそれに対し、常温から１０００℃までの各温度で±２
０％以下におさえ、芯材と外皮との間の残留応力を低減
した。なお熱膨張率の差が±２０％以」二だと接合界面
にクラックが発生し、接合不良となるので±２０％以下
にする必要がある。
のそれに対し、常温から１０００℃までの各温度で±２
０％以下におさえ、芯材と外皮との間の残留応力を低減
した。なお熱膨張率の差が±２０％以」二だと接合界面
にクラックが発生し、接合不良となるので±２０％以下
にする必要がある。
外皮サーメットにおいて、硬質相の合計重量が３０％以
下だと耐摩耗性に劣り、９５％を越えて含有すると靭性
が劣るため、３０％以−ヒ９５％以下とした、また、硬
質相中に炭化クロムを含ませると、耐酸化性、耐肌荒性
、耐摩耗性が向上するが、Ｃｒ３Ｃ２）Ｃｒ７ Ｃ３、
（Ｃ：ｒ、 Ｆｅ） ７Ｃ３の一種または二種以上が２
０重量％以下だと耐酸化性に劣るため、炭化クロムを硬
質相に２０重量％以丘含ませた。
下だと耐摩耗性に劣り、９５％を越えて含有すると靭性
が劣るため、３０％以−ヒ９５％以下とした、また、硬
質相中に炭化クロムを含ませると、耐酸化性、耐肌荒性
、耐摩耗性が向上するが、Ｃｒ３Ｃ２）Ｃｒ７ Ｃ３、
（Ｃ：ｒ、 Ｆｅ） ７Ｃ３の一種または二種以上が２
０重量％以下だと耐酸化性に劣るため、炭化クロムを硬
質相に２０重量％以丘含ませた。
サーメットの結合相は、Ｃｒ、 Ｎｉが重量％で、それ
ぞれ５％未満だと耐酸化性に劣り、それぞれ３０％を越
えて含有すると靭性が劣るため、 ５≦Ｃｒ≦３０、５
≦Ｎｉ≦３０とした。さらにサーメットの成分を前記の
ものにすることにより、芯材と外皮との接合界面に、サ
ーメットを構成する接合相の重量比率よりも量の多い界
面相（オーステナイト相と考えられる）および拡散相が
存在し、接合は強固となる。
ぞれ５％未満だと耐酸化性に劣り、それぞれ３０％を越
えて含有すると靭性が劣るため、 ５≦Ｃｒ≦３０、５
≦Ｎｉ≦３０とした。さらにサーメットの成分を前記の
ものにすることにより、芯材と外皮との接合界面に、サ
ーメットを構成する接合相の重量比率よりも量の多い界
面相（オーステナイト相と考えられる）および拡散相が
存在し、接合は強固となる。
「実施例１」
ロールの芯材は、外径１４０ｍｍ、内径５０ ａｍ 、
長さ９５ｍｍの円筒形に、合金５Ｃ）４４４０を使用し
て溶解法により形成した。
長さ９５ｍｍの円筒形に、合金５Ｃ）４４４０を使用し
て溶解法により形成した。
芯材の外周を被覆する６外皮は、下記第１表に示すＡ−
Ｃ３種類の組成のものを使用してそれぞれ芯材外周にサ
ーメットを形成し、それぞれの特質を比較した。なおサ
ーメットの硬質相となるＩＶａ、 Ｖａ 、 Ｖｌａ属
元素の炭化物、窒化物は、合計で３０〜９５ｗｔ％の範
囲にして、十分な耐摩耗性を有するとともに適切な靭性
を有するようにした。
Ｃ３種類の組成のものを使用してそれぞれ芯材外周にサ
ーメットを形成し、それぞれの特質を比較した。なおサ
ーメットの硬質相となるＩＶａ、 Ｖａ 、 Ｖｌａ属
元素の炭化物、窒化物は、合計で３０〜９５ｗｔ％の範
囲にして、十分な耐摩耗性を有するとともに適切な靭性
を有するようにした。
外皮の形成は、各組成ごとにボールミルで混合し、成形
圧５００〜１０００ｋｇ／ Ｃｍ”でＣＩＰ成形し、こ
の成形体を前記芯材外周に嵌合して、１０００〜１３０
０℃で仮焼結することにより収縮させて両者を一体化さ
せた。この焼結後、さらに芯材と外皮との界面に界面相
を生じさせて強く結合させるため、前記仮焼結温度から
２５℃以下の温度間、１０００ ａｔｍに２時間保持す
るＨＩＰ処理をして外径２５０ｍｍ、内径 １４０■璽
長さ９５ｍｍの３種類の複合サーメットロールを作成し
た。各複合サーメットロールについて、芯材と外皮サー
メットの熱膨張率差を測定し、その結果を第２表に示し
た。なお熱膨張率差は、常温から１０００℃までの各温
度での最大となる値を示した。
圧５００〜１０００ｋｇ／ Ｃｍ”でＣＩＰ成形し、こ
の成形体を前記芯材外周に嵌合して、１０００〜１３０
０℃で仮焼結することにより収縮させて両者を一体化さ
せた。この焼結後、さらに芯材と外皮との界面に界面相
を生じさせて強く結合させるため、前記仮焼結温度から
２５℃以下の温度間、１０００ ａｔｍに２時間保持す
るＨＩＰ処理をして外径２５０ｍｍ、内径 １４０■璽
長さ９５ｍｍの３種類の複合サーメットロールを作成し
た。各複合サーメットロールについて、芯材と外皮サー
メットの熱膨張率差を測定し、その結果を第２表に示し
た。なお熱膨張率差は、常温から１０００℃までの各温
度での最大となる値を示した。
またサーメッ）Ａ−Ｃを使用した各複合サーメットロー
ルの芯材と外皮との接合面部分の断面写真を、それぞれ
第１〜３図に示した。
ルの芯材と外皮との接合面部分の断面写真を、それぞれ
第１〜３図に示した。
第１図の写真から、サーメッ）Ａを使用したものは、接
合界面のサーメット側に大きな割れが発生していること
がわかる。これは、芯材と外皮サーメットの熱膨張率差
が２５％と大きなためと考えられる。
合界面のサーメット側に大きな割れが発生していること
がわかる。これは、芯材と外皮サーメットの熱膨張率差
が２５％と大きなためと考えられる。
第２図の写真から、サーメッ）Ｂを使用したものは、芯
材と外皮サーメットとの接合界面が良好な場合となって
いる。これは、芯材と外皮、との熱膨張率差が１８％で
あって、２０％以下になっているためと考えられる。
材と外皮サーメットとの接合界面が良好な場合となって
いる。これは、芯材と外皮、との熱膨張率差が１８％で
あって、２０％以下になっているためと考えられる。
第３図の写真から、サーメッ）Ｃを使用したものは、芯
材と外皮サーメットとの接合界面に拡散層とオーステナ
イト層が存在し、良好な接合となっている。この場合、
芯材と外皮サーメットとの熱膨張率差が５％と小さくな
っているとともに、Ｎｉ、 Ｃｒともに５ｗｔ％以上３
０％以下の範囲内であるためと考えられる。
材と外皮サーメットとの接合界面に拡散層とオーステナ
イト層が存在し、良好な接合となっている。この場合、
芯材と外皮サーメットとの熱膨張率差が５％と小さくな
っているとともに、Ｎｉ、 Ｃｒともに５ｗｔ％以上３
０％以下の範囲内であるためと考えられる。
以上より芯材の熱膨張率が、外皮の熱膨張率より＋２０
％以下であれば外皮が強く、かつ割れもなく接合される
ことがわかる。なお前記熱膨張率の差が、−２０％以内
であっても力の作用状態は同様であるので、同じく好ま
しい接合状態となる。
％以下であれば外皮が強く、かつ割れもなく接合される
ことがわかる。なお前記熱膨張率の差が、−２０％以内
であっても力の作用状態は同様であるので、同じく好ま
しい接合状態となる。
なお前記実施例の芯材として、ＳＣＭ ４４Ｇを使用し
たが、その他の材料で熱膨張率がほぼ同一になるＹ Ｈ
Ｄ ５０、ＨＲＡ ２Ｂ８合金でも、合金の性質上、同
様に外皮を芯材外周に望ましく形成できる。
たが、その他の材料で熱膨張率がほぼ同一になるＹ Ｈ
Ｄ ５０、ＨＲＡ ２Ｂ８合金でも、合金の性質上、同
様に外皮を芯材外周に望ましく形成できる。
「実施例２」
次にサーメット中のＴ１ＣＮ、 Ｃｒｚ Ｃ２）Ｍｏ２
Ｃ、ｗｃ、ｖｃからなる硬質相成分と、Ｆｅ、 Ｇｏ
、 Ｃｒ、Ｗ、Ｎｏからなる結合相成分との重量割合を
変更することにより、それぞれの硬度と抗折力とを測定
して第３表に示した。
Ｃ、ｗｃ、ｖｃからなる硬質相成分と、Ｆｅ、 Ｇｏ
、 Ｃｒ、Ｗ、Ｎｏからなる結合相成分との重量割合を
変更することにより、それぞれの硬度と抗折力とを測定
して第３表に示した。
第３表から硬質相が３０％未満だと硬度が小さくて耐摩
耗性に劣り、硬質相が９５％を越えて含有すると抗折力
が小さくなって靭性が劣る。よってサーメットの硬質相
は、３０ｗｔ％以上９５ｗｔ％以下が望ましい。
耗性に劣り、硬質相が９５％を越えて含有すると抗折力
が小さくなって靭性が劣る。よってサーメットの硬質相
は、３０ｗｔ％以上９５ｗｔ％以下が望ましい。
「実施例３」
複合サーメットロールの耐酸化性を調べるため、第４表
の７種類の組成のサーメットを使用したロールについて
それぞれ室温から１０００℃に加熱した場合の酸化増量
を測定して、その結果を第５表に示した。なお第４表の
サーメッ）Ａ−Ｃは、第１表のＡ−Ｃに対応するものと
同一である。
の７種類の組成のサーメットを使用したロールについて
それぞれ室温から１０００℃に加熱した場合の酸化増量
を測定して、その結果を第５表に示した。なお第４表の
サーメッ）Ａ−Ｃは、第１表のＡ−Ｃに対応するものと
同一である。
サーノｙ ｈ Ａは、硬質相１）ＣＨＣｚが６ｗｔ％で
、酸化増量が２８Ｘ１０−２層ｇ／ｍｔｓ”であり、耐
酸化性に劣る。サーメットＢは硬質相のＣｒ３Ｃ２が２
１ｗｔ％であって２０ｗｔ％以上であり、酸化増量１５
ＸｉＯ−２／ｒａｔｓ”であり、耐酸化性を有する。ま
たサーメットＣは、硬質相のＣｒ３Ｃ２が２４ｗｔ％テ
醜化＃ＩＩ量１１×１０−２／ｌ１１１１２ と少なく
、耐酸化性は良好である。
、酸化増量が２８Ｘ１０−２層ｇ／ｍｔｓ”であり、耐
酸化性に劣る。サーメットＢは硬質相のＣｒ３Ｃ２が２
１ｗｔ％であって２０ｗｔ％以上であり、酸化増量１５
ＸｉＯ−２／ｒａｔｓ”であり、耐酸化性を有する。ま
たサーメットＣは、硬質相のＣｒ３Ｃ２が２４ｗｔ％テ
醜化＃ＩＩ量１１×１０−２／ｌ１１１１２ と少なく
、耐酸化性は良好である。
サーメットＤは、硬質相のＣｒ１Ｃ２が２４ｖｔ％であ
るが酸化増量が２４Ｘ ｌ（１−２ｍｇ／ ｍ＋ｓ”で
あり、耐酸化性は劣る。これはサーメッ）Ｄの結合相が
重量％でＮｉ ４ｗｔ％、Ｏｒ ４ｗｔ％とともに５％
より少ないために＃酸化性が低下していると考えられる
。
るが酸化増量が２４Ｘ ｌ（１−２ｍｇ／ ｍ＋ｓ”で
あり、耐酸化性は劣る。これはサーメッ）Ｄの結合相が
重量％でＮｉ ４ｗｔ％、Ｏｒ ４ｗｔ％とともに５％
より少ないために＃酸化性が低下していると考えられる
。
サーメットＥは、硬質相のＣｒ３Ｃ２が２４ｗｔ％にな
っているので酸化増量は９Ｘ １０−２ｍｇ／ ａｍ”
であり、＃酸化性を有するが、結合相が重量％でＮｉ
５ａｔ％、Ｃｒ ３１ ｗｔ％であってＣｒが３０％以
上以上型れるので抗折力が５１ｋｚ／ｍｍ”であっで、
サーメットＣの場合が１９０ｋｇ／ ｍ ｍ ２である
のに比較して大幅に劣り望ましくない。
っているので酸化増量は９Ｘ １０−２ｍｇ／ ａｍ”
であり、＃酸化性を有するが、結合相が重量％でＮｉ
５ａｔ％、Ｃｒ ３１ ｗｔ％であってＣｒが３０％以
上以上型れるので抗折力が５１ｋｚ／ｍｍ”であっで、
サーメットＣの場合が１９０ｋｇ／ ｍ ｍ ２である
のに比較して大幅に劣り望ましくない。
さらにサーメー７トＦは、硬質相のＣｒワＣ３が２４ｗ
ｔ％になっているので酸化増量はＩＱＸ １０１０−２
ｒ／ｌｌ１１２であり、耐酸化性は良好である。サーメ
ットＧは、硬質相のＣｒ３Ｃ２とＣｒ７Ｃ３との合計が
２４ｗｔ％になっているので酸化増量は ＩＩＸ １０
”２ｍｇ７層１１２であり、耐酸化性は良好である。ま
たサーフ−２トＨは、硬質相のＣｒ７Ｃ３と（Ｃｒ、Ｆ
ｅ） ７ Ｃ３との合計が２４ｗｔ％になっているので
酸化増量は１１Ｘ １０’ ｒｔｒｇ／ ■”であり、
耐酸化性は良好である。
ｔ％になっているので酸化増量はＩＱＸ １０１０−２
ｒ／ｌｌ１１２であり、耐酸化性は良好である。サーメ
ットＧは、硬質相のＣｒ３Ｃ２とＣｒ７Ｃ３との合計が
２４ｗｔ％になっているので酸化増量は ＩＩＸ １０
”２ｍｇ７層１１２であり、耐酸化性は良好である。ま
たサーフ−２トＨは、硬質相のＣｒ７Ｃ３と（Ｃｒ、Ｆ
ｅ） ７ Ｃ３との合計が２４ｗｔ％になっているので
酸化増量は１１Ｘ １０’ ｒｔｒｇ／ ■”であり、
耐酸化性は良好である。
以上より外皮サーメットにおいて耐酸化性を有するには
、硬質相のＣｒｌ Ｃ２）Ｃｒ７ Ｃ１、（Ｃｒ、Ｆｅ
）７Ｃ３の合計が２０ｗｔ％以上であることが望ましい
。またＮｉ、 Ｃｒは、それぞれ５ｗｔ％以上であるこ
とが望ましいが、その量が多すぎると耐靭性が劣るので
、３０ｗｔ％以下が望ましい。
、硬質相のＣｒｌ Ｃ２）Ｃｒ７ Ｃ１、（Ｃｒ、Ｆｅ
）７Ｃ３の合計が２０ｗｔ％以上であることが望ましい
。またＮｉ、 Ｃｒは、それぞれ５ｗｔ％以上であるこ
とが望ましいが、その量が多すぎると耐靭性が劣るので
、３０ｗｔ％以下が望ましい。
「発明の効果」
本発明の複合サーメットロールは、芯材とその外皮サー
メットとのそれぞれの熱膨張率の差を２０％以下にする
ことにより、芯材と外皮との界面での残留応力を緩和さ
せるとともに両者の接合を強固にできるので、熱間圧延
装置に使用されても割れや接合不良の問題を防止できる
。また芯材を溶解法による合金製としたので、複合サー
メットロールは靭性を有し、しかも外皮サーメットの硬
質相成分を３０ｗｔ％以上９５ｗｔ％以下としたことに
よりロールとして優れた耐摩耗性を有する。さらに硬質
相中にクロム炭化物を多く含ませることにより、外皮サ
ーメットは耐食性、耐酸化性を有する。
メットとのそれぞれの熱膨張率の差を２０％以下にする
ことにより、芯材と外皮との界面での残留応力を緩和さ
せるとともに両者の接合を強固にできるので、熱間圧延
装置に使用されても割れや接合不良の問題を防止できる
。また芯材を溶解法による合金製としたので、複合サー
メットロールは靭性を有し、しかも外皮サーメットの硬
質相成分を３０ｗｔ％以上９５ｗｔ％以下としたことに
よりロールとして優れた耐摩耗性を有する。さらに硬質
相中にクロム炭化物を多く含ませることにより、外皮サ
ーメットは耐食性、耐酸化性を有する。
第１．２．３図は、それぞれ本発明の異なる実施例の複
合サーメットロールをそれぞれ切断した芯材と外皮との
接合部を示す顕微鏡金属組織写真である。
合サーメットロールをそれぞれ切断した芯材と外皮との
接合部を示す顕微鏡金属組織写真である。
Claims (6)
- （１）溶解法で製造された合金製のロール芯材の外表面
に、常温から１０００℃までの温度における熱膨張率差
が前記合金の熱膨張率の±２０％以下であるサーメット
の外皮を形成したことを特徴とする複合サーメットロー
ル。 - （２）特許請求の範囲第１項において、ロールの芯材は
、鉄を主成分とする合金製であることを特徴とする複合
サーメットロール。 - （３）特許請求の範囲第１項において、外皮サーメット
の硬質相が、IVａ、Ｖａ、VIａ属元素からなる炭化物、
窒化物の一種以上からなり、硬質相の合計重量がサーメ
ット重量の３０％以上９５％以下であり、残部の結合相
がＦｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｗ、Ｍｏの一種以上及び、
不可避不純物よりなることを特徴とする複合サーメット
ロール。 - （４）特許請求の範囲第３項において、外皮サーメット
の硬質相の２０重量％以上が、Ｃｒ＿３Ｃ＿２、Ｃｒ＿
７Ｃ＿３、（Ｃｒ、Ｆｅ）＿７Ｃ＿３の一種又は二種以
上からなることを特徴とする複合サーメットロール。 - （５）特許請求の範囲第３項及び第４項において、サー
メットの結合相は、重量％で５≦Ｃｒ≦３０、５≦Ｎｉ
≦３０、残部がＦｅおよび不可避不純物で構成されるこ
とを特徴とする複合サーメットロール。 - （６）特許請求の範囲第１〜５項において、芯材と外皮
との界面に、サーメットを構成する結合相の重量比率よ
りも量の多い界面相が存在することを特徴とする複合サ
ーメットロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24739187A JP2648307B2 (ja) | 1987-09-30 | 1987-09-30 | 複合サーメットロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24739187A JP2648307B2 (ja) | 1987-09-30 | 1987-09-30 | 複合サーメットロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0191902A true JPH0191902A (ja) | 1989-04-11 |
| JP2648307B2 JP2648307B2 (ja) | 1997-08-27 |
Family
ID=17162731
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24739187A Expired - Fee Related JP2648307B2 (ja) | 1987-09-30 | 1987-09-30 | 複合サーメットロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2648307B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105522138A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-04-27 | 丹阳恒庆复合材料科技有限公司 | 一种锻钢辊颈高铬铸铁复合轧辊工艺及设备 |
-
1987
- 1987-09-30 JP JP24739187A patent/JP2648307B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105522138A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-04-27 | 丹阳恒庆复合材料科技有限公司 | 一种锻钢辊颈高铬铸铁复合轧辊工艺及设备 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2648307B2 (ja) | 1997-08-27 |
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| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |