JPH0191997A - 複合肉盛溶接棒 - Google Patents
複合肉盛溶接棒Info
- Publication number
- JPH0191997A JPH0191997A JP24891087A JP24891087A JPH0191997A JP H0191997 A JPH0191997 A JP H0191997A JP 24891087 A JP24891087 A JP 24891087A JP 24891087 A JP24891087 A JP 24891087A JP H0191997 A JPH0191997 A JP H0191997A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- powder
- metal
- welding rod
- overlay welding
- matrix
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/32—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at more than 1550°C
- B23K35/327—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at more than 1550°C comprising refractory compounds, e.g. carbides
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、金属マトリックスに分散相としてセラミック
粒子が、混在した肉盛層を形成するための複合肉盛溶接
棒に関する。
粒子が、混在した肉盛層を形成するための複合肉盛溶接
棒に関する。
耐摩耗部材等の表面改質法として、部材表面に、金属マ
トリックスとセラミック粒子とからなる複合Ｕ織を有す
る溶接肉盛層を形成することは公知である。その溶接肉
盛層は、金属マトリックス中に混在するセラミック粒子
の分散強化作用により、高度の耐摩耗性・高／！ｊ１強
度等を示す。
トリックスとセラミック粒子とからなる複合Ｕ織を有す
る溶接肉盛層を形成することは公知である。その溶接肉
盛層は、金属マトリックス中に混在するセラミック粒子
の分散強化作用により、高度の耐摩耗性・高／！ｊ１強
度等を示す。
この肉盛層を形成するための溶接肉盛材として、鉄系金
属チューブ内に、ＷＣ，ＮｂＣ，ＴｉＣ。
属チューブ内に、ＷＣ，ＮｂＣ，ＴｉＣ。
ＶＣ，ＭｏＣ，ＴａＣ，ＢＮ、ＴｉＮ、等のセラミンク
粉末を充填してなる溶接棒、あるいはセラミック粒子を
Ｎｉ、Ｃｒ、Ｔａ、Ｚｒ等の金属皮膜で被覆したうえ、
金属チューブに充填することとした溶接棒等が提案され
ている（特開昭５６−１２８６９８号、特公昭３６−１
５７６０号等）。
粉末を充填してなる溶接棒、あるいはセラミック粒子を
Ｎｉ、Ｃｒ、Ｔａ、Ｚｒ等の金属皮膜で被覆したうえ、
金属チューブに充填することとした溶接棒等が提案され
ている（特開昭５６−１２８６９８号、特公昭３６−１
５７６０号等）。
しかるに、上記従来の溶接棒を用いて形成される複合肉
盛層は、例えば鋼材熱処理炉における炉内雰囲気等の高
温度大気中での安定性に問題がある。すなわち、その溶
接肉盛層内の分散相であるＷＣ，ＮｂＣ，Ｔｉ Ｃ，Ｖ
Ｃ，ＭｏＣ，ＴａＣ。
盛層は、例えば鋼材熱処理炉における炉内雰囲気等の高
温度大気中での安定性に問題がある。すなわち、その溶
接肉盛層内の分散相であるＷＣ，ＮｂＣ，Ｔｉ Ｃ，Ｖ
Ｃ，ＭｏＣ，ＴａＣ。
ＢＮ等のセラミック粉末は、高温度、特に１２００〜１
４００℃の大気中において、溶融、酸化、あるいは昇華
等が生じる。第５図はＮｂＣ粉末について、第６図はＴ
ｉＣ粉末について、加熱試験（大気中１４００℃Ｘ １
００Ｈｒ）を行った場合の粉末の変化を示している（倍
率４０）。各図ともＣＩ）は加熱前、［１１）は加熱後
の粉末であり、長時間の高温加熱により、激しい酸化・
昇華等が生じた結果、これらの粉末はその本来の形態を
喪失し、加熱前とは全く性状の異なったものとなること
が判る。
４００℃の大気中において、溶融、酸化、あるいは昇華
等が生じる。第５図はＮｂＣ粉末について、第６図はＴ
ｉＣ粉末について、加熱試験（大気中１４００℃Ｘ １
００Ｈｒ）を行った場合の粉末の変化を示している（倍
率４０）。各図ともＣＩ）は加熱前、［１１）は加熱後
の粉末であり、長時間の高温加熱により、激しい酸化・
昇華等が生じた結果、これらの粉末はその本来の形態を
喪失し、加熱前とは全く性状の異なったものとなること
が判る。
分散相粒子にこのような溶融・酸化・昇華等による変質
・消耗等の変化が生じると、マトリックス中における粒
子の分散強化作用が弱められ、もしくは失われることよ
り、その肉盛層の材料特性が著しく損なわれることにな
る。
・消耗等の変化が生じると、マトリックス中における粒
子の分散強化作用が弱められ、もしくは失われることよ
り、その肉盛層の材料特性が著しく損なわれることにな
る。
また、分散相粒子としてＴ ｉ Ｎ等を使用した溶接棒
にあゲては、溶接施工時の酸化反応（ＴｉＮ→Ｔ ｉ
Ｏ，＋ＮＯ□）によるＴｉＮ粒子の損耗が著しく、均一
な複合組織を形成することが困難であり、しかもその急
速な酸化反応により酸化皮膜が肉盛ビード表面に形成さ
れるために、多層盛り溶接を行う場合、ビードの積層界
面の接合不良が生じるという問題がある。
にあゲては、溶接施工時の酸化反応（ＴｉＮ→Ｔ ｉ
Ｏ，＋ＮＯ□）によるＴｉＮ粒子の損耗が著しく、均一
な複合組織を形成することが困難であり、しかもその急
速な酸化反応により酸化皮膜が肉盛ビード表面に形成さ
れるために、多層盛り溶接を行う場合、ビードの積層界
面の接合不良が生じるという問題がある。
本発明は、上記問題点を解決するための改良された複合
肉盛溶接棒を提供しようとするものである。
肉盛溶接棒を提供しようとするものである。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明は、
金属チューブ内にセラミック粉末と金属粉末との粉末混
合物を充填してなる複合肉盛溶接棒において、 金属チューブは、ステンレス鋼からなり、セラミック粉
末は、Ｃｒ３Ｃ２、ＣｒｑＣｚ、またはＳｉＣから選ば
れる１種もしくは２種以上の炭化物系セラミック粉末で
あり、 金属粉末は、Ｆｅ、Ｃｒ、ＮｉまたはＣｏから選ばれる
１種もしくは２種以上の粉末、または２種以上の元素を
含む合金粉末であることを特徴としている。
金属チューブ内にセラミック粉末と金属粉末との粉末混
合物を充填してなる複合肉盛溶接棒において、 金属チューブは、ステンレス鋼からなり、セラミック粉
末は、Ｃｒ３Ｃ２、ＣｒｑＣｚ、またはＳｉＣから選ば
れる１種もしくは２種以上の炭化物系セラミック粉末で
あり、 金属粉末は、Ｆｅ、Ｃｒ、ＮｉまたはＣｏから選ばれる
１種もしくは２種以上の粉末、または２種以上の元素を
含む合金粉末であることを特徴としている。
本発明において、分散相粒子として、Ｃｒ、Ｃ２、Ｃｒ
＝Ｃ，、、またはＳｉＣを使用することとしたのは、こ
れらの炭化物系粒子が、高温大気中における安定性にす
ぐれており、溶接施工時はむろんのこと、鋼材熱処理炉
などにおける１２００〜１４００℃の高温大気雰囲気に
長時間隔される使用条件下においても、溶融・酸化・昇
華等の変質・損耗等を生じることがなく、分散相粒子と
して所期の機能を維持するからである。第３図はＣｒ、
Ｃ，粉末について、また第４図はＳｉＣ粉末について、
それぞれ、大気中１４００°ＣＸ １００Ｈｒの加熱試
験を行った場合の粉末性状を示している（いずれも、倍
率４０）。
＝Ｃ，、、またはＳｉＣを使用することとしたのは、こ
れらの炭化物系粒子が、高温大気中における安定性にす
ぐれており、溶接施工時はむろんのこと、鋼材熱処理炉
などにおける１２００〜１４００℃の高温大気雰囲気に
長時間隔される使用条件下においても、溶融・酸化・昇
華等の変質・損耗等を生じることがなく、分散相粒子と
して所期の機能を維持するからである。第３図はＣｒ、
Ｃ，粉末について、また第４図はＳｉＣ粉末について、
それぞれ、大気中１４００°ＣＸ １００Ｈｒの加熱試
験を行った場合の粉末性状を示している（いずれも、倍
率４０）。
各図とも（１）は加熱前、ＣＵ）は加熱後であり、加熱
後におけるいずれの粉末も全く変化がなく、加熱前と同
じ粉末形態を有していることがわかる。
後におけるいずれの粉末も全く変化がなく、加熱前と同
じ粉末形態を有していることがわかる。
上記分散相粒子であるＣｒ３Ｃ，、Ｃｒ、Ｃ３、ＳｉＣ
の各粉末はそのいずれかを単独で、または２種以上の混
合物として使用してよい。その粉末粒径は、分散強化作
用の点から１５０〜３５０メソシユの範囲とすることが
できる。また、その粒子とマトリックスとなる金属分く
金属チューブ＋金属粉末）との配合割合（重量比）は、
粒子の分散強化作用を十分ならしめるために、少なくと
も３／７（分散相粒子／マトリックス）とすることが好
ましい。ただし、粒子の配合割合が多くなると、金属マ
トリックス量の相対的減少に伴い、肉盛層の靭性が低下
するので、炉床金物等の機械街γが加わる用途での耐衝
撃性を確保する点から、７／３の比を越えないことが好
ましい。
の各粉末はそのいずれかを単独で、または２種以上の混
合物として使用してよい。その粉末粒径は、分散強化作
用の点から１５０〜３５０メソシユの範囲とすることが
できる。また、その粒子とマトリックスとなる金属分く
金属チューブ＋金属粉末）との配合割合（重量比）は、
粒子の分散強化作用を十分ならしめるために、少なくと
も３／７（分散相粒子／マトリックス）とすることが好
ましい。ただし、粒子の配合割合が多くなると、金属マ
トリックス量の相対的減少に伴い、肉盛層の靭性が低下
するので、炉床金物等の機械街γが加わる用途での耐衝
撃性を確保する点から、７／３の比を越えないことが好
ましい。
金属チューブ材料であるステンレス鋼は、例えば、ＪＴ
Ｓ ＳＯ３３１０相当材（Ｎｉ：１９〜２２％、Ｃｒ：
２４〜２６％、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：ｌ１％以下
、 Ｍｎ＝２％以下、残部実質的にＦｅ）、Ｓ［ＩＳ
３０４相当材（Ｎ ｉ ： ８〜１０％、 Ｃｒ ：
１８〜２０％、ｃ：ｏ、ｏｓ％以下、３ｉ：１％以下、
Ｍｎ：２％以下、残部実質的にＦｅ）、あるいはＳＵＳ
３１６相当材（Ｎｉ：１０〜１４％、 Ｃｒ ：
１６〜１８％９ＭＯ：２〜３％、Ｃ： ０．０８％以下
、Ｓｉ：ｌ１％以下、Ｍｎ：２％以下。
Ｓ ＳＯ３３１０相当材（Ｎｉ：１９〜２２％、Ｃｒ：
２４〜２６％、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：ｌ１％以下
、 Ｍｎ＝２％以下、残部実質的にＦｅ）、Ｓ［ＩＳ
３０４相当材（Ｎ ｉ ： ８〜１０％、 Ｃｒ ：
１８〜２０％、ｃ：ｏ、ｏｓ％以下、３ｉ：１％以下、
Ｍｎ：２％以下、残部実質的にＦｅ）、あるいはＳＵＳ
３１６相当材（Ｎｉ：１０〜１４％、 Ｃｒ ：
１６〜１８％９ＭＯ：２〜３％、Ｃ： ０．０８％以下
、Ｓｉ：ｌ１％以下、Ｍｎ：２％以下。
残部実質的にＦｅ）等が好ましく用いられる。
金属チューブのサイズは特に限定しないが、例えば肉厚
０．３〜０．５鶴、外径５〜７ｎ程度のものが入手容易
であり、かつ溶接作業性の点で好都合である。
０．３〜０．５鶴、外径５〜７ｎ程度のものが入手容易
であり、かつ溶接作業性の点で好都合である。
金属チューブ内に、セラミック粒子のほか、Ｆｅ、Ｃｒ
、Ｎｉ、Ｃｏ等の金属粉末を充填することとしたのは、
その金属粉末と金属チューブとによってマトリックス金
属の成分調整、およびマトリックス金属分に対するセラ
ミック粒子の混合比率の調整を容易にするためである。
、Ｎｉ、Ｃｏ等の金属粉末を充填することとしたのは、
その金属粉末と金属チューブとによってマトリックス金
属の成分調整、およびマトリックス金属分に対するセラ
ミック粒子の混合比率の調整を容易にするためである。
この金属粉末は、上記各元素の単体金属粉体、それらの
フェロアロイ粉末、またはそれらの２種以上の元素から
なる合金粉末が、所望の金属マトリックスの成分組成に
応じて使用される。
フェロアロイ粉末、またはそれらの２種以上の元素から
なる合金粉末が、所望の金属マトリックスの成分組成に
応じて使用される。
金属マトリックスは、前記分散相粒子との複合効果によ
る肉盛層の高温耐酸化性および高温強度を十分ならしめ
るために、Ｃｒ：１０〜３０％、Ｎｉ：２〜１５％、Ｃ
ｏ：２０〜５０％、Ｃ：Ｏ，Ｘ％以下。
る肉盛層の高温耐酸化性および高温強度を十分ならしめ
るために、Ｃｒ：１０〜３０％、Ｎｉ：２〜１５％、Ｃ
ｏ：２０〜５０％、Ｃ：Ｏ，Ｘ％以下。
Ｓｉ：ｌ１％以下、Ｍｎ：１％以下、残部実質的にＦｅ
からなる成分組成とすることが好ましい。
からなる成分組成とすることが好ましい。
このマトリックスの成分組成は、前記ステンレス鋼であ
る金属チューブと、これに充填される金属粉末の種類お
よび充填量とによって容易に調整することができる。
る金属チューブと、これに充填される金属粉末の種類お
よび充填量とによって容易に調整することができる。
本発明の溶接棒を肉盛材とする肉盛溶接は、例えばＴＩ
Ｇ溶接法等を適用し、常法に従って行うことができる。
Ｇ溶接法等を適用し、常法に従って行うことができる。
下記溶接棒を使用し、ＴＴＧ溶接法により、耐熱鋼（２
７Ｃｒ −２５Ｎ ｉ −４０Ｃｏ鋼）部材の表面に肉
盛ビードを多層盛りして供試材を得る。
７Ｃｒ −２５Ｎ ｉ −４０Ｃｏ鋼）部材の表面に肉
盛ビードを多層盛りして供試材を得る。
（Ａ）溶接棒
（１）チューブ
ＳＵＳ ３０４相当のステンレス鋼チューブ。肉厚０．
４鶴、外径５１璽。
４鶴、外径５１璽。
（２）充填粉末
Ｃｒ ３ Ｃｚ粉末と、Ｃｏ粉末、Ｃｒ粉末およびＮｉ
粉末との混合粉末（粒度：２５０メツシユ）ＣＢ）溶接
条件 溶接電流・電圧：２２０Ａ、 ３１Ｖ （Ｃ）肉盛層 （ｉ）マトリックス成分組成（ｗｔ％）Ｎ ｉ ： ６
． Ｃｒ ：１６．５． Ｃｏ ：４１． Ｃ：０．
０５゜Ｓ ｉ ：０．１． Ｍｎ ：０．４．残部Ｆｅ
（ｉｉ）分散相粒子：マトリックス＝５０：５０（重量
比）。
粉末との混合粉末（粒度：２５０メツシユ）ＣＢ）溶接
条件 溶接電流・電圧：２２０Ａ、 ３１Ｖ （Ｃ）肉盛層 （ｉ）マトリックス成分組成（ｗｔ％）Ｎ ｉ ： ６
． Ｃｒ ：１６．５． Ｃｏ ：４１． Ｃ：０．
０５゜Ｓ ｉ ：０．１． Ｍｎ ：０．４．残部Ｆｅ
（ｉｉ）分散相粒子：マトリックス＝５０：５０（重量
比）。
（ｉｉｉ ）肉盛層厚：１０貫１
ＣＤ）耐酸化性試験
上記供試材から試験片を切出し、高温大気雰囲気炉（炉
内温度： １２５０〜１３５０℃）内に５０時間保持し
たのち、スケールを除去して試験片重量を測定し、重量
減少率（ｍｇ／ｃＩ］！・ｈｒ）から肉盛層の耐酸イヒ
１生を評価した。試験結果を第１表中、（Ａ）に示す。
内温度： １２５０〜１３５０℃）内に５０時間保持し
たのち、スケールを除去して試験片重量を測定し、重量
減少率（ｍｇ／ｃＩ］！・ｈｒ）から肉盛層の耐酸イヒ
１生を評価した。試験結果を第１表中、（Ａ）に示す。
なお、（Ｂ）および（Ｃ）は、それぞれ炉内金物として
使用されている従来の代表的耐熱鋼であるＳＣＨ１３゜
およびＵＭＣｏ−５０について上記と同一の耐酸化性試
験により得られた結果を示している。
使用されている従来の代表的耐熱鋼であるＳＣＨ１３゜
およびＵＭＣｏ−５０について上記と同一の耐酸化性試
験により得られた結果を示している。
本発明の溶接棒を用いて形成される肉盛層は、１２００
℃をこえる高温酸化性雰囲気において安定した酸化抵抗
性を備えていることがわかる。
℃をこえる高温酸化性雰囲気において安定した酸化抵抗
性を備えていることがわかる。
（Ｅ）高温圧縮変形抵抗試験 −
前記供試材から試験片を切出し、前処理として、１３０
０℃の大気中に１００Ｈｒ加熱保持したのち、高温圧縮
変形抵抗試験を行い、第２図中、（Ａ）に示す結果を得
た。図中、（Ｂ）および（Ｃ）は、前記耐酸化性試験に
供した耐熱鋼と同種のものについての試験結果を示して
いる。この試験結果から、本発明の溶接棒を用いて形成
される肉盛層は、１２００℃をこえる高温大気中に長時
間加熱保持されたのちにも、高位かつ安定した高温強度
を有することが認められる。
０℃の大気中に１００Ｈｒ加熱保持したのち、高温圧縮
変形抵抗試験を行い、第２図中、（Ａ）に示す結果を得
た。図中、（Ｂ）および（Ｃ）は、前記耐酸化性試験に
供した耐熱鋼と同種のものについての試験結果を示して
いる。この試験結果から、本発明の溶接棒を用いて形成
される肉盛層は、１２００℃をこえる高温大気中に長時
間加熱保持されたのちにも、高位かつ安定した高温強度
を有することが認められる。
本発明の溶接棒を使用して形成される肉盛層は、その分
散相粒子とマトリックス金属との複合効果により、１２
００℃をこえる高温大気雰囲気において、部材の表面保
護層として必要な高度の耐酸化性や強度等を維持発揮す
る。また、溶接施工性も良く、肉盛層の層厚に応じた任
意の多層盛りを行うことができる。従って、本発明の溶
接棒は、鋼材熱処理炉の炉内金物（例えば、スキッドボ
タン、スキッドレール）等、高温大気雰囲気での耐酸化
性、強度、耐摩耗性等が要求される部材の表面に肉盛層
を形成するための溶接棒として有用であり、そのすぐれ
て安定した高温強度や耐摩耗性等により、部材の耐久性
の向上とそれに伴う炉操業の安定・効率化、部材メンテ
ナンスコストの低減等の諸効果が得られる。
散相粒子とマトリックス金属との複合効果により、１２
００℃をこえる高温大気雰囲気において、部材の表面保
護層として必要な高度の耐酸化性や強度等を維持発揮す
る。また、溶接施工性も良く、肉盛層の層厚に応じた任
意の多層盛りを行うことができる。従って、本発明の溶
接棒は、鋼材熱処理炉の炉内金物（例えば、スキッドボ
タン、スキッドレール）等、高温大気雰囲気での耐酸化
性、強度、耐摩耗性等が要求される部材の表面に肉盛層
を形成するための溶接棒として有用であり、そのすぐれ
て安定した高温強度や耐摩耗性等により、部材の耐久性
の向上とそれに伴う炉操業の安定・効率化、部材メンテ
ナンスコストの低減等の諸効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
第１図および第２図は部材の高温試験結果を示すグラフ
、第３図〜第６図はセラミック粉末の高温加熱試験にお
ける粒子構造の変化を示す図面代用写真である。
、第３図〜第６図はセラミック粉末の高温加熱試験にお
ける粒子構造の変化を示す図面代用写真である。
Claims (2)
- （１）金属マトリックスと分散相であるセラミック粒子
からなる複合組織を有する肉盛層を形成するための、金
属チューブ内にセラミック粉末と金属粉末との粉末混合
物を充填してなる複合肉盛溶接棒において、 金属チューブは、ステンレス鋼からなり、 セラミック粉末は、Ｃｒ＿３Ｃ＿２、Ｃｒ＿７Ｃ＿３、
またはＳｉＣから選ばれる１種もしくは２種以上の炭化
物系セラミック粉末であり、 金属粉末は、Ｆｅ、Ｃｒ、ＮｉまたはＣｏから選ばれる
１種もしくは２種以上の粉末、それらのフェロアロイ粉
末、または２種以上の元素を含む合金粉末であることを
特徴とする複合肉盛溶接棒。 - （２）マトリックスとなる、金属チューブと金属粉末の
合計の金属分が、Ｃｒ：１０〜３０％、Ｎｉ：２〜１５
％、Ｃｏ：２０〜５０％、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：１％
以下、Ｃ：０．１％以下、残部実質的にＦｅからなる成
分組成を有し、金属分と、分散相となるセラミック粒子
との配合割合が７／３〜３／７（重量）であることを特
徴とする上記第１項に記載の複合肉盛溶接棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24891087A JPH0191997A (ja) | 1987-09-30 | 1987-09-30 | 複合肉盛溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24891087A JPH0191997A (ja) | 1987-09-30 | 1987-09-30 | 複合肉盛溶接棒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0191997A true JPH0191997A (ja) | 1989-04-11 |
Family
ID=17185243
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24891087A Pending JPH0191997A (ja) | 1987-09-30 | 1987-09-30 | 複合肉盛溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0191997A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20120282480A1 (en) * | 2009-12-16 | 2012-11-08 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High-temperature material transferring member |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61186190A (ja) * | 1985-02-13 | 1986-08-19 | Kubota Ltd | 溶接肉盛用複合溶加棒 |
| JPS626794A (ja) * | 1985-07-01 | 1987-01-13 | Kubota Ltd | 溶接肉盛用複合溶加棒 |
| JPS626798A (ja) * | 1985-07-02 | 1987-01-13 | Kubota Ltd | 溶接肉盛用複合溶接材 |
-
1987
- 1987-09-30 JP JP24891087A patent/JPH0191997A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61186190A (ja) * | 1985-02-13 | 1986-08-19 | Kubota Ltd | 溶接肉盛用複合溶加棒 |
| JPS626794A (ja) * | 1985-07-01 | 1987-01-13 | Kubota Ltd | 溶接肉盛用複合溶加棒 |
| JPS626798A (ja) * | 1985-07-02 | 1987-01-13 | Kubota Ltd | 溶接肉盛用複合溶接材 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20120282480A1 (en) * | 2009-12-16 | 2012-11-08 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High-temperature material transferring member |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0223202B1 (en) | Iron alloy containing molybdenum, copper and boron | |
| US4430297A (en) | Hard nickel-base alloy resistant to wear and corrosion | |
| US4731253A (en) | Wear resistant coating and process | |
| JPH01119641A (ja) | 流動床石炭燃焼器中の複合管類用合金 | |
| US20080293558A1 (en) | Wear Resistant Materials | |
| US2977225A (en) | High-temperature alloys | |
| CA1116891A (en) | Wear-resistant nickel-base alloy | |
| Knotek et al. | Surface layers on cobalt base alloys by boron diffusion | |
| US3445624A (en) | Cobalt alloy and welding electrode based upon this alloy | |
| JPS5910473A (ja) | 炭化バナジウム及び改良融剤組成物による鉄基合金基体の表面硬化方法 | |
| JPH0191997A (ja) | 複合肉盛溶接棒 | |
| GB2039950A (en) | Hard alloys | |
| JPS62134193A (ja) | 溶接肉盛用複合粉末溶接材 | |
| GB1603942A (en) | Hard facing of iron base alloy substrates | |
| JPH02179843A (ja) | 熱間製管用工具材料 | |
| JPS61183439A (ja) | 耐酸化性の優れた耐摩用超硬合金 | |
| Knotek et al. | Nickel-based wear-resistant coatings by vacuum melting | |
| JP2864253B2 (ja) | 耐ビルド・アップ性に優れたハースロール | |
| JPH0418956B2 (ja) | ||
| JPS5835586B2 (ja) | 耐摩耗性ニツケルベ−ス合金 | |
| RU2839406C1 (ru) | Порошковая проволока для наплавки | |
| JP2992166B2 (ja) | 炭化物系溶射膜の形成方法 | |
| JP2528704B2 (ja) | 高温引張クリ―プ特性にすぐれた肉盛合金 | |
| JPH02151378A (ja) | 酸化雰囲気中で接合可能なＣｒ含有材料の液相拡散接合用合金箔 | |
| CN116571914B (zh) | 自润滑耐磨堆焊药芯焊丝及其制备方法 |