JPH02103395A - 取鍋炉床湯当部の施工方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 取鍋に右ける炉床湯当部の施工方法に関するものである
。

［従来の技術］ 従来、取鍋における炉床湯当部は、受湯時に溶銑の熱衝
撃及び機械的衝撃により、他の部位に比較し損耗量が大
きいことから、熱衝撃、機械的衝撃に強い黒鉛配合系の
結合煉瓦が用いられる場合がある７ しかし、黒鉛配合系の結合煉瓦は、目地損耗に対して、
弱く、損耗量を減少したにもかかわらず、目地部が耐用
を律速しでしまう。

一方、この目地損耗対策として網代積の築炉方法が知ら
れているが、施工時間が長くかかり、かつ、煉瓦寸法に
対しても精度を要求され築炉費用の上昇につながり、現
状ではあまり採用されていない。

さらに、不定形耐火物を予め成形して得たプレキャスト
ブロックを採用又は炉床全体を不定形流し込みによる施
工も試みられたこともあるが十分な効果は得られなかっ
た。

さらに、プレキャストブロック中に黒鉛煉瓦を入れて補
強した方法も効果少なく、煉瓦量を多（してもプレキャ
ストブロックと周囲との目地損傷が生ずるし、プレキャ
ストブロックの製造も困難が大きい。

［発明の解決しようとする課題］ 本発明の目的は、従来取鍋炉床湯当部に用いられる黒鉛
配合系煉瓦の目地損耗を解決すると同時に耐蝕湯当部を
容易に施工するために、湯当部と湯当以外の築炉方法と
を変更し、築炉方法を変更した周囲を低セメント質不定
形材で流し込む施工方法を提供し、炉床耐用も向上する
ことにある。

［課題を解決するための手段］ 即ち、本発明は、前述の問題点解決すべ（なされたもの
であり、取鍋炉床を湯当部に黒鉛配合煉瓦を適用し、該
湯当部以外の煉瓦との境界部を低セメント質不定形耐火
物を流し込むことで築炉することを特徴とする取鍋炉床
湯当部の施工方法を提供するものである。

以下、本発明の実施例である図面に従って説明する。第
１図は、本発明の基本的構造の水平断面図であり、ｌは
、黒鉛配合系の結合煉瓦、２は、低セメント質不定形耐
火物を示している。１．２の部位を総称して炉床湯当部
と称している。

ｌについては、第１図の通りに、網代積施工することが
、目地を分散する理由から望ましいが、セミ網代積など
に変更することも好ましく、通常の平積み、こげ積みな
どでも勿論可能である。

本発明で黒鉛配合煉瓦は次のようなものが望ましい、即
ち、重量％で黒鉛を１〜３０％含有するｕｇＯ−Ｃ，Ｍ
ｇＯ−Ａ１２０ｓｆスピネル）−Ｃ，Ａ１．０３−Ｃ。

ＭｇＯ−Ｃａ０−Ｃがそれである。

これらは鉄鋼メーカーの操作条件に合わせて材質選定す
ることができる。なかでもスピネル−Ｃ質は熱膨張係数
が小さいため湯当り部煉瓦として最適である。

つぎに本発明で使用する低セメント質不定形耐火物は次
のようなものが望ましい。

即ち、乾量基準でセメントが重量％で１０％以下特には
０．５〜３％のものがそれである。

ここでセメントは主成分がカルシウムシリケート系のも
のでなくカルシウムアルミネート系のいわゆるアルミナ
セメントが望ましい。

セメントが１０％を越えると不定形耐火物として湯当部
として必要な耐蝕性が不足するし。

０．５％より少ないと結合部としての強度が十分でなく
なる。

セメントはなるべく少ない方が激湯部である湯当部とし
て有効で３％以下が望ましいが、部は耐蝕性のある超微
粉で置換えてセメント量にかえることも有効である。

これらに適した超微粉は粒径ｌμ以下のものがそれであ
り、５ｉＯｚ、Ａ１）Ｏｉ、スピネル、　Ｃｒｔ０３な
どが適切である。

さらにこの低セメント質不定形耐火物としては、残存膨
張性の特性を備えているものが、煉瓦の膨脹を周囲の不
定形耐火物で拘束し、かつ煉瓦との接合部の目地損傷に
対しても有効である。

ここで残存膨張性とは耐火物の熱膨張特性が可逆性を持
たず、再加熱に伴い体積が加熱前と比較し、膨脹する性
質をもつものをいい、これらは材料を選択することで容
易に調整することができる。

なお、膨張性の程度は１５００℃Ｘ３Ｈｒｓ、焼成後約
０．１−１．５％程度が本発明の場合適当である。

本発明の施工は、湯当部中央部に所定の黒鉛配合煉瓦を
所定数配置し、他の周囲煉瓦との間の空隙部に所定の不
定形耐火物として適当量の水とともに混練した調合物を
流し込むことで行うことができ、流し込み後耐火物は硬
化し搬送可能となる。

なお、図面で、３は他の炉床煉瓦、４は炉床煉瓦がスタ
ンプ材でおおわれている部分、５はポーラスマス煉瓦、
６はスライディングマス煉瓦、７はコーナー廻りスタン
プ材、８はウェアー煉瓦、９はパーマネント煉瓦、ＩＯ
は断熱煉瓦、ｌｌは鉄皮をそれぞれ示している。

［作用］ 本発明において、耐熱衝撃性、耐機械的衝撃性に優れる
黒鉛配合系の結合煉瓦を取鍋炉床湯当部の中央に好まし
くは網代積みで築炉し、場当以外との境界を低セメント
質不定形耐火物を施工することにより、黒鉛配合質の結
合煉瓦の目地は、分散され、熱応力の集中を回避するこ
とが可能となることで目地損耗が低減される。

この効果により炉床製当部に施工した黒鉛配合系の結合
煉瓦は、本来の特性である耐熱衝撃性、耐機械的衝撃性
を発揮し、取鍋炉床部全体の耐用を向上させる。

［実施例］ 以下、本発明の実施例を第１図に従って説明する。また
、比較例として、従来の施工方法の例を第２図に示す。

第１図は、７５Ｔｏｎ精錬鍋の炉床部水平断面図で、湯
当部煉瓦として、黒鉛配合系のＭｇ。

５ｐｉｎｅｌ−Ｃ質結合煉瓦（化学組成及び物性を表−
１に示す、）を採用し、周囲に流し込んだ低セメント質
不定形耐火物としては化学組成及び物性を表−２に示す
ものを採用した。

表 化学組成 Ｓｉｎ。

Ｉ　２０ｓ ＭｇＯ 黒鉛 １　　（ＭｇＯ−スピネル−〇質煉瓦）（重量％）　　
　物　　　　性 ｌ　　　見掛気孔率　　６．２％ ２５　　　　　嵩　　比　　重　　　　２．９３６９　
　　見掛比重　　３．１２ ３　　圧縮強度　６４０ｋｇ／ｃ＋ｎ２表２ （不定形耐火物） 配合（重量％） 量　　材　　５〜ｌ　ｒｍ／ｍ ｆＡｌ、０３）　　ｌ〜０．１ｍ／ｒａ０．１ アルミナセメント （２００メツシユ以下） （水：外掛） ４０％ ３０％ ２８．５％ １．５％ ５．８％ 全体の化学組成（重量％） ＳｉＯ□　　　１Ｏ Ａ１．０３　　８５ Ｃａｎ　　　　Ｏ，３ 物 性 見掛気孔率 嵩　　比　　重 見掛比重 圧縮強さ 残存膨張（１５００ （１）０℃Ｘ　２４ｈｒ後） １６．７％ ２．９０ ３．４８ ２７０ｋｇ／ａｍ” ’Ｃ＋　　　＋１．０　　％ 以上の施工方法により、黒鉛配合系結合煉瓦の目地損耗
は極端に低減され、炉床耐用が２割向上した。なお、本
施工方法を採用することによる築炉時間、費用等の増加
はなかった。

第２図は、同精錬鍋の炉床部水平断面図で、従来の施工
方法を示している。

［発明の効果１ 以上、説明したように、本発明を実施することで、以下
に述べるような効果を生ずる。

ｆａｌ耐熱衝撃、耐蝕性に優れた湯当部を極めて容易に
施工することができる。

（ｂｌ取鍋の炉床製当部の黒鉛配合質結合煉瓦は周囲煉
瓦の築炉方法に関係なく、自由な形状、築炉方法を選択
することができる。

（ｃｌ取鍋の炉床製当部の施工範囲、位置を自由に選択
できる。

（ｄ）特に、炉床製当部の黒鉛配合質結合煉瓦の築炉方
法に網代積を選択すると、目地損耗が低減され、炉床耐
用向上につながる。さらに、目地損耗低減により、漏鋼
等の安全性も向上する。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の施工方法による一実施例の水平断面
図である。 図において、１は、黒鉛配合質結合煉瓦、２は、低セメ
ント質不定形耐火物を示している。 第２図は、従来の施工方法による一実施例の水平断面図
である。 富１図 第２図

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. （１）取鍋炉床を湯当部に黒鉛配合煉瓦を適用し、該湯
   当部以外の煉瓦との境界部を低セメント質不定形耐火物
   を流し込むことで築炉することを特徴とする取鍋炉床湯
   当部の施工方法
2. （２）黒鉛配合煉瓦がＭｇＯ−Ｃ、ＭｇＯ・Ａｌ＿２Ｏ
   ＿３−Ｃ、Ａｌ＿２Ｏ＿３−Ｃ、ＭｇＯ−ＣａＯ−Ｃで
   ある請求項（１）記載の方法
3. （３）黒鉛配合量が重量％で１〜３０％である請求項（
   １）又は（２）記載の方法
4. （４）低セメント質不定形耐火物は乾量基準でセメント
   が１０重量％以下である請求項（１）〜（３）いずれか
   １つに記載の方法
5. （５）セメントが０．５〜３％である請求項（４）記載
   の方法
6. （６）セメントはアルミナセメントである請求項（１）
   又は（５）記載の方法
7. （７）１μ以下の超微粉が配合されてなる請求項（１）
   又は（５）記載の方法