JPH02117014A - 耐屈曲、耐振動可撓導体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、電流容量が大きくかつ耐屈曲性、耐振動性に
優れる可撓導体に関する。

［従来の技術と解決しようとする［３１１例えば、工業
用ロボットを利用したスボ・ント溶接機の電力供給用リ
ード線は、溶接の度に極めて大きい電流が流され、併せ
て衝撃的（ＴＬ５゜力学的）振動が生ずる。またロボッ
トが作動する毎にリード線は振り廻され、繰返し屈曲さ
れる。したがってこのように使用されるリード線は可撓
導体である。

この可撓導体は、通常、軟鋼線よりなる禦線を集合撚り
し、この集合撚線を同心撚りして複合撚線（子撚）とし
、この複合撚線をさらに同心撚りして複複合懲線とした
ものからなり、例えば第４図のごとき断面構造をなして
いる。

上記可撓導体の使用状況を観察すると、繰返し屈曲や衝
撃を受けている間に複複合撚線の素線は互いに接する部
分で擦られて摩耗断線が生じる。一部の素線が断線する
と、導体の抵抗が大きくなり、その部分が過熱して更に
断線し易くなって悪循環を繰返し、断線が進行して行く
。

この断線は、複複合撚りされた最外層の子撚（２ｃ’）
とその下層の子撚（２ｂ’）とが接する部分で最も顕著
に■１われ、特に最外層の子Ｗ（２ｃ”）よりもその下
層の子１’Ｍ（２ｂ’）における素線断線が顕著である
。各子撚（２ａ’）（２ｂ’）（２ｃ’）の素線に純軟
銅線を用いた第４図の１１複合撚線の耐用テストによる
と、最外層の子撚（２ｃ’）と接する下層の子１ｙ（２
ｂ’）の中でも外層部分の集合撚線（ｌｄ′）の素線の
断線が特に顕著であった。

したがって、この種の可撓導体としては、その使用上、
加熱下での耐屈曲性および耐振動性を向上させて前記の
素線断線を防止することが望まれる。

そのため、上記の観察結果等から、最外層の子撚とその
下層の子撚の撚方向を同一にして互いに接する素線がク
ロスしないようにしたものが提案（実願昭６３−８７９
０６号）されたが、この場合緊線がクロスする従来品に
比して断線が生じ難くなるものの、充分に満足できる効
果は得られないものであった。

そこで本発明者等は、上記の摩耗断線の防止について、
さらに種種の研究、検討を重ねている過程において、同
一金属線同士、特に純軟銅線同士が接している場合より
も、異種金属線同士が接している場合のほうが、摩擦係
数が小さくて緊線の擦れ等による摩耗断線が著しく少な
くなることを知見するに至った。

これに基づいて、純銅素線を用いた子撚と、別記鋼合金
の素線を用いた子撚とを接触させるようにして、屈曲、
賑勤を与えて摩耗テストを行ったところ、耐摩耗性が大
きく向上することが判った。

［課題を解決するための手段］ 本発明は、上記知見に基いてなしたものであって、複複
合撚線における最も断線が生じ易い第１層の子撚、つま
り最外層の子撚と接する下層の子撚の索線に、導電性が
良くてしかも耐熱性および耐屈曲性等の機械的特性に優
れる下記鋼合金の軟化線を用いることとし、これにより
導電性を損うことなく耐屈曲、耐賑勤性を向上させ、緊
線の摩耗断線防止にきわめて効果のある可撓導体を提供
するものである。

すなわち、本発明の第１は、特に集合撚線を同心撚りし
た複合撚線を子撚とし、この子撚を更に同心撚りして複
複合撚線とした可撓導体において、その最外層を構成す
る子撚の素線を純軟銅線とし、最外層の子撚と接する下
層の子撚の素線に、Ｔｉ０．１〜１．５重量％、Ｓｎ０
．２〜２．０ｍｆｆ１％、Ｚ　ｎ　Ｏ，０５〜１．０重
量％で、残部が銅からなる銅合金の軟化線を用いて構成
したものである。

また本発明の第２は、最外層の子撚と接する下層の子撚
の中でも外層部分の集合撚線の素線断線が顕著であるこ
と、また前記鋼合金のコスト等を考慮してなしたもので
あって、前記、同様の複複合撚線による可撓導体におい
て、その最外層を構成する子撚の素線を純軟銅線とし、
最外層の子撚と接する下層の子撚の外層部分の集合撚線
の素線を上記した銅合金の軟化線とし、他の集合撚線の
緊線を純軟銅線としたことを特徴とするものである。

上記の発明で用いる鋼合金において、ＴＩ含量を０．１
−１．５重量％としたのは、０．１重量％未溝では繰返
し曲げ強度、引張り強度および耐熱性等の効果が少なく
なり、他方　１．５重量％を越えると導電性（熱伝導性
）の低下が大きくなるからである。またＳｎ含量を０．
２〜２．Ｏｆ！ｉ量％としたのは、０．２！量％未満で
はやはり繰返し曲げ強度、引張り強度および耐熱性等の
効果が少なくなり、他方２．０重量％をこえると導電率
が低下し、鋳造性も低下するからである。Ｚｎ含量を０
．０５〜１．０ａ量％としたのは、０．０５重量％未満
ではやはり繰返し曲げ強度、引張り強度および耐熱性等
の効果が少なくなり、他方１．０重量％をこえると導電
性の低下が大きくなるからである。

［作　用］ 上記の本発明の第１の可撓導体によれば、複複合撚線の
最外層の子撚の素線を純軟銅線とし、これと接する下層
の子撚の素線を上述した鋼合金としたことにより、素線
の摩耗断線が顕著な最外層の子撚とその下層の子撚との
接触部分においては異種金属線同士の接触となり、その
ため同一の金属線同士の場合よりも摩擦係数が小さくな
って、耐摩耗性が大幅に向上し、摩耗断線がきわめて生
じ難いものであ。しかしてこれが、断線の生じ易い下層
（第１層）の子撚の素線に、導電性が良くてかつ耐熱性
および繰返し屈曲や引張り強度等の機械的特性に優れる
銅合金の軟化線を用いたことと相俟って、素線の摩耗断
線防止の効果を高め、断線発生率を大幅に減少できる。

また上記の第２の発明によるときは、最外層の子撚と接
する下層の子撚のうち、最も摩耗断線の生じ易い外層部
分の集合撚線の素線を前記鋼合金の軟化線とし、他の集
合撚線の素線を純軟銅線としているので、この子撚と最
外層の子撚との接触部分が異種金属線同士の接触となり
、前記と同様にこの部分での摩擦断線が生じ難くなるこ
とに加え、前記外層部分の集合撚線と中心部の集合撚線
との接触部分でも異種金属線同士の接触となって、この
接触部分での摩耗および断線も生じ難くなる。しかも前
記外層部分以外の集合撚線の素線を純軟銅線としたこと
て、可撓導体全体としての可撓性も問題がない。

［実施例］ 次に本考案の１実施例を図面に基き説明する。

第１図は第１の本発明に係る複複合撚線よりなる可撓導
体の断面構造を示している。図しこおいて、（１）は直
径０．２６ｍｍの素線２６本な集合撚りした集合撚線、
（２）は前記集合撚線　（１）７本を同心撚りした複合
撚線である。複複合撚りの可撓導体（３）は、１本の複
合撚線（２）を中心層の子撚（２ａ）とし、その外側の
第１層の子撚（２ｂ）として６木の複合撚線（２）を、
さらにその外側の第２層の子撚（２ｃ）として１２本の
複合撚線（２）をそれぞれ配して同心撚りしている。

前記第１Ｎの子１’４（２ｃ）と最外層の子撚（２ｂ）
とは従来同様に互いに反対方向に同心撚りする場合のほ
か、両層の子撚（２ｃ）（２ｂ）を共に同じ方向に同心
撚りする場合がある。後者の場合、子撚（２ｃ）（２ｂ
）の素線同士が撚り方向に沿って接触することとなり、
従来の素線が互いにクロスして接触する可撓導体のよう
に局部的に強く接触せず、そのため後述の異種金属線同
士の接触による摩耗断線防止の効果が一層大きくなる。

そして、前記構造の可撓導体において、最外層の子撚（
２ｃ）を構成する素線に純軟ａ４線を用い、この子１然
（２ｃ）と接する下層の子撚（２ｂ）を構成する素線に
、Ｔｉ　　ＳｎおよびＺｎをそれぞれ上述した配合比率
で含有する銅合金を用いて構成している。そのため、最
外層とその下層の子１ｆｆｉ（２ｃ）（２ｂ）同士の接
触部分が異種金属線同士の接触となり、この部分の摩擦
係数が小さくて摩耗断線が生じ難いものとなっている。

なお、図面においては、銅合金の軟化線を用いた部分に
のみハツチングを入れて示す。

中心層の子撚（２ａ）を構成する素線な、第１層の子撚
（２ｂ）と同様に前記鋼合金とすることもできるが、耐
用試験の結果、中心層の子撚（２ａ）の素線に純難銅線
を用いるほうが、中心層と第１層の子り然（２ａ）（２
ｂ）の接触部分が異種金属線同士の接触となって、かえ
って素線の摩耗断線が少なくなり、かつ可撓性が低下す
ることもなく、また軟鋼線に比して高価な銅合金の使用
量が少なくなるため、実施上より好適である。

第２図は本発明の第２の可撓導体の断面構造を示してお
り、と記と同様の複複合１然線による可撓導体において
、最外層の子ｔ！（２ｃ）と接する下Ｎ（第１層）の複
合撚線（２）による子撚（２ｂ）のうち、摩耗断線の生
じ易い外層部分の集合撚線（１ｄ）の素線を上記した鋼
合金の軟化線とし、これ以外の集合撚線、図の場合中、
心部分の集合撚線（１ｅ）の素線を最外層の子撚（２Ｃ
）と同様の純軟銅線としている０図面においては、鋼合
金の軟化線を用いた集合撚線の部分にのみハツチングを
入れて示している。

この場合も、最外層の子撚（２Ｃ）とその下層の子ｔＷ
　（２ｂ）との接触部分においては異種金属線同士の接
触となるために、この部分での摩耗断線が生じ難くなっ
ており、また鋼合金の使用量も少ない。

中心層の子撚（２ａ）については、上記と同様に前記鋼
合金の軟化線とする場合と、純軟銅線にする場合とがあ
る。

上記の可撓導体（３）は、従来と同様に、例えば第３図
に示すように両端部に接続端子（４）が固着されるとと
もに、両端子間に絶縁外筒り５）が被せられて冷却水を
流通可能に水密に保持され、溶接ロボットの電力供給用
のリード線等に使用される。

（効果の確認の試験） 上記第１図に示す実施例の可撓導体、および第２図に示
す実施例の可撓導体と、第４図に示す可撓導体（素線全
てが純軟銅線よりなるもの）について、それぞれ最外層
（第２層）の子撚とその下層く第１図〉の子撚との撚り
方向を交叉方向にして同心撚りしたもの（Ａ）と、同じ
方向にして同心撚りしてもの（Ｂ）とについて、それぞ
れ同じ条件で、溶接ロボットに試用し、スポット溶接の
耐用回数の比較を行ない、摩耗断線状況を観察したとこ
ろ、次のような結果となった。

試供品　　撚方向　スポット回数 第１図の実施例　Ａ　　　３５〜４５万回同　　　　８
　　５５万回以上 第２図の実施例　Ａ　　　２５〜３５万回同　　　　８
　　４５万回以上 第４図（従来品）Ａ　　約１０万回 第４図（比較例）８　２６〜３５万回 前記表のように、従来品は約ｌｏ万スポットで摩耗断線
が生じ、その断線率は接続端子に近い両端部分で２５％
〜３５％にもなったが、本発明の場合、いずれも従来品
に比して３〜６倍、あるいはそれ以上ものスポット回数
の使用に耐＾、しかもその断線率は両端部分でも１０％
以下となり、特に最外層とその下層の子撚の撚り方向を
同方向にした場合、摩耗断線が一層生じ難くなった。

［発明の効果コ 上記したように、本発明によれば、導電性を損うことな
く耐屈曲、耐振動特性を従来品に比して著しく向上でき
、溶接ロボットの電力供給用のリード線等に使用される
この種の可撓導体として、長期に渡って摩耗断線を防止
し得てその耐久性を非常に高めることができる。しかも
最外層と接する下層の子撚の素線にのみ鋼合金を用いる
ため、比較的高価な鋼合金の使用量も少なくて済む、特
に最外層の子撚と接する下層の子撚のうち、最も摩耗断
線の生じ易い外層部分の集合撚線の素線を銅合金の軟化
線とし、他の集合撚線の緊線を純軟銅線とした場合には
、前記鋼合金の使用量がさらに少なく、コスト安価に製
造、提供できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の可撓導体の実施例を示す断面構造の略
本図、第２図は本発明の他の例を示す断面構造の略本図
、第３図は可撓導体を接続端子に接続した使用状態を示
す平面図、第４図は従来の可撓導体の断面構造の略本図
である。 （１）・・・集合撚線、（１ｄ）・・・外層部分の集合
撚線（！ｅ）・・・中心部分の集合撚線、（２）・・・
複合撚線、（２ａ）（２ｂ）（２ｃ）・・・各層の子撚
、（３）・・・可撓導体。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、集合撚線を同心撚りした複合撚線を子撚とし、この
   子撚を更に同心撚りして複複合撚線とした可撓導体にお
   いて、最外層を構成する子撚の素線を純軟銅線とし、最
   外層の子撚と接する下層の子撚の素線を下記（ａ）の銅
   合金の軟化線としたことを特徴とする耐屈曲、耐振動可
   撓導体。 （ａ）Ｔｉ０．１〜１．５重量％、Ｓｎ０．２〜２．０
   重量％、Ｚｎ０．０５〜１．０重量％で、残部が銅から
   なる銅合金。 ２、集合撚線を同心撚りした複合撚線を子撚とし、この
   子撚を更に同心撚りして複複合撚線とした可撓導体にお
   いて、最外層を構成する子撚の素線を純軟銅線とし、最
   外層の子撚と接する下層の子撚の外層部分の集合撚線の
   素線を下記（ａ）の銅合金の軟化線とし、他の集合撚線
   の素線を純軟銅線としたことを特徴とする耐屈曲、耐振
   動可撓導体。 （ａ）Ｔｉ０．１〜１．５重量％、Ｓｎ０．２〜２．０
   重量％、Ｚｎ０．０５〜１．０重量％で、残部が銅から
   なる銅合金。