JPH02119105A - Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、永久磁石に関するものであり、更に詳しく述
べるならばＮｄ　　Ｆｅ　　Ｂ系焼結磁石に関するもの
である。

Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石には超急冷磁石と焼結磁石がある
。超急冷磁石は本質的に磁気的に等方性である。その異
方性化の方法として超急冷で得られな薄帯を破砕して粉
末を作り、これをホットプレスし、その後ダイアプセッ
トする方法が提案されているが、製造工程が煩雑になる
ので工業的には未だ行なわれていない。

Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石は本発明者等により開発され
たものであって、最大エネルギ積（ＢＨ）、、、が実験
室規模では５０　ＭＧＯｅ、量産規模でも４０　Ｍ　Ｇ
　Ｑ　６に達する優れた磁気特性を発揮し、また主成分
がＦｅ、Ｂなどの安価な元素でありまた希土類元素とし
ては産出量が多いＮｄ（ネオジウム）およびＰｒ（プラ
セオジウム）を使用するため原料コストが希土類コバル
ト磁石より格段に安いなどの優れた特徴を有する。この
Ｎｄ　　Ｆｅ　　Ｂ系焼結磁石の代表的特許には、特開
昭５９−８９４０１号、５９−４６００８号、５９−２
１７００３号、米国特許第４５９７９３８号および欧州
特許第ＥＰ−人−０１０１５５２、ＥＰ−＾−０１０６
９４８号あり、学術文献にはＭ、　Ｓａｇａｗａ　ｅｔ
　ａｌ’ＮｅｗＭａｔｅｒｉａｌ　　ｆｏｒ　　ｐｅｒ
ｍａｎｅｎｔ　　ｍａｇｎｅｔｓ　　ｏｎ　　ａ　　ｂ
ａｓｅ　　ｏｆＮｄ　　ａｎｄ　　Ｆｅ（ｉＩｌｖｉｔ
ｅｄ）、’Ｊ、　　人ｐｐｌ、　Ｐｈｙｓ、、　　５５
．　　Ｎ。

６、　Ｐａｒｔ　Ｉｆ、　ｐ２０８３／２０８７（Ｍａ
ｒｃｈ、　１９８４）があり、また−船釣な前景技術か
らＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石の開発経緯および社会的評
価を説明した書範としては「磁石材料の新展開」−ノ濡
昇、日口章編著、工業調査会、昭和６３年３月１ｏ日発
行（特に第１２１〜１４０頁、第２３０〜２３９頁参照
）がある。

永久磁石は着磁後様々な原因による逆磁界に晒される０
強い逆磁界に晒されても不可逆な減磁が起こらないため
には永久磁石は大きな保磁力をもたなければならない。

最近、機器の小型化と高効率化に伴い、永久磁石にかか
る逆磁界はますます大きくなっている。例えばモーター
では永久磁石を着磁後ヨークを取り付けるまでに強い自
己減磁界に晒され、組立て後の動作状態では磁気回路の
パーミアンスに対応した減磁界とコイルからの逆磁界に
晒される。コイルからの逆磁界はスタート時に最大とな
る。過大な負荷がかかってモーターが停止した後すぐに
スイッチが投入されモーターが再スタートするとき永久
磁石には！！ｔも厳しい負担がかかる。これに耐え、不
可逆減磁界を最小限に抑制するために永久磁石はできる
だけ大きい保磁力をもっていなければならない。

最近の機器の進歩は永久磁石に過去には思いもよらなか
った過酷な負担を要求する。アンジュレータ−と呼ばれ
る、加速器に取り付け、強い放射光を取り出す装置では
、強力な磁界を得るために完全に着磁した永久磁石の板
で交互にＮ極どうし、Ｓ極どうしが向かい合うように接
着される構造も提案されている。このような用途には、
大きい保磁力をもつ永久磁石が必要なことは勿論である
。今後ますますこの種の永久磁石の使い方は増える傾向
にある。

保磁力はまた永久磁石の安定性とも関連している。永久
磁石を着磁後放置しておくと、少しづつ不可逆な減磁が
起こる９これは経年変化と呼ばれる。経年変化を少なく
するためには、保磁力は使用状態の逆磁界よりできる限
り大きい方がよい。

このように永久磁石の保磁力はますます大きいものが求
められるようになった。

加えて、永久磁石が高温に晒される場合は、保磁力が高
温で低下するため、その温度特性が重要になる。

保磁力の温度特性に影響する保磁力の温度係数は超急冷
薄帯磁石では０゜３〜０．４％／℃であり、異方性化し
た超急冷磁石ではこれより若干高く、焼結磁石では０．
５％／℃以上である。

焼結磁石の保磁力の温度係数は、測定温度範囲によって
変化し、低温はど大になる。本願説明における保磁力の
温度係数（β）は下記式により定められるものである。

△ｉＨｃ：２０℃から１２０℃の温度変化における固有
保磁力（ｉ　Ｈｃ　）の差 （ＫＯｅ） ｉＨｃ　　：２０℃における固有保磁力（ＫＯｅ） ΔＴ　　：温度差（１００℃） ２０から１２０℃を固有保磁力（ｉＨｃ）の温度係数の
測定区間としたのは、１００℃の温度区間とするためで
ある。

Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石の固有保磁力（ｉＨｃ）の温
度係数は０．５％／℃以上と非常に高いため、高温では
固有保磁力（ｉＨｃ）が低くなり使用できなくなる。具
体的には、パーミアンス係数＝１の場合Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ
系焼結磁石の使用限界は約８０℃である。このため使用
温度が１２０〜１３０℃に上昇する自動車部品用、モー
ター用などにＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石の保磁力（ｉＨ
ｃ）の温度係数は組成によらず、０．５１％／℃以上と
非常に大きいため高温では使用することはできなかった
。

（発明が解決しようとする課題） Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石では、高保磁力化のために様
々な工夫がなされてきた。標準的組成のＮｄ＋ｑＦｅｔ
ｔＢｌｌでは焼結磁石の固有保磁力（ｉＨｃ）は約６ｋ
Ｏｅとなる。この磁石の残留磁化Ｂｒが１２ｋＧを越え
ることを考慮すると、固有保磁力（ｉＨｃ）＝６ｋＯｅ
は低すぎて用途がごく狭い範囲に限られてしまう。高保
磁力化に最も成功した方法の一つは、Ｎｄ＋ｓＦｅｔｄ
３ｇ焼結磁石を焼結後に６００℃にて熱処理する方法で
あり、固有保磁力（ｉＨｃ）は１２ｋＯｅに増大した（
Ｍ、Ｓａｇａｗａ　ｃｔ　ａｔ、　Ｊ、＾ｐｐ１．　Ｐ
ｈ７ｓ、ｖｏｌ、　５５゜Ｎｏ、　６．１５．　Ｍａｒ
ｃｈ　１９８４）、これは大きな成果であったが、実用
的にはより大きい保磁力が必要である。

一方、添加元素を使用する高保磁力化の方法も探索され
、周期表のほとんどの元素がテストされた。その中で最
も成功したのがＤｙなどの重希土類元素の添加であった
０例えば、 Ｎ　ｄ　＋ｓＦ　ｅ　？７Ｂ　ｓのＮｄの１０％を［）
ｙで置換したＮ　ｄ　１３．　％Ｄ　３’　ｓ、　ｓＦ
　、７７Ｂｓでは固有保磁力（ｉＨｃ）≧１’７ｋＯｅ
に達する。Ｄｙの添加による高保磁力化の効果の発見に
よりＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石は現在広範囲の用途に使
用されつつある。

重希土類以外の添加元素も種々試みられた。

例えば、特開昭５９−２１８７０４および特開昭５９−
２１７３０５では、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ。

Ｗ、Ｃｒ、Ｃｏが添加され、熱処理が種々工夫されたが
、得られた固有保磁力（ｉＨｃ）は低くＤｙの効果には
はるかに及ばなかった。ＡＱはＤｙ、Ｐｒはど順著では
ないが保磁力を向上する効果があるが、キュリー温度が
急激に低下する欠点がある。Ｄｙは優れた保磁力特性を
与えるものの、Ｄｙの鉱石中の存在量はＳｍの１／２０
程度であって、甚だ少ない。そのため、Ｄｙ添加ＮｄＦ
ｅ−Ｂ系焼結磁石を大量に生産すると、希土類資源中で
のバランスしている各成分以上にＤｙを使用することに
なり、希土類資源のバランスがくずれ、Ｄｙの供給量は
たちまち逼迫する危険がある。

Ｄｙと同じ重希土類の一種であるＴｂとＨＯはＤｙと同
じ効果を示すがＴｂはｌａｙよりはるかに希少であり、
他に光磁気記録材料などの用途も多い。ＨＯはｌａｙよ
り固有保磁力（ｉＨｃ）増大の効果は遥かに小さくまた
Ｄｙより資源的に乏しい、そのためＴｂ、Ｈｏともに実
用性に欠ける。

［）ｙを１．５％程度添加した材料の室温での固有保磁
力（ｉＨｃ）は１７ｋＯｅ以上、１２０〜１４０℃での
固有保磁力（ｉＨｃ）は約５ｋＯｅとなる。Ｄｙ添加に
より固有保磁力（ｉＨｃ）の温度係数は改善されないが
、逆磁界に打ち勝つだけの固有保磁力（ｉＨｃ）が高温
でも得られることで充分である。多くの希土類磁石の残
留磁化Ｂｒは１０ｋＧ程度である。そこでパーミアンス
係数Ｂ／Ｈ≧１での磁石使用条件においてｉ　Ｈｃ≧５
ｋＯｅを目標として磁気回路を設計する。

このＤｙ添加法をＡＣモーター用Ｎｄ−ＦｅＢ系焼結磁
石について採用することが検討されている（Ｒ，Ｅ、Ｔ
ｏｍｐｋｉｏｓ　ａｎｄ　Ｔ、Ｗ、　Ｎｅｕｍａ■。

Ｇｅｎｅｒａｌ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｔｅｃｈｎｉｃａ
ｌ　ＩｎｆｏｒｍａｔｉｏｎＳｅｒｉｅｓ、　Ｃ１ａｓ
ｓ　Ｉ　Ｒｅｐｏｒｔ　Ｎｏ、　８４ｃｒｄ３１２゜Ｎ
ｏｖｅｍｂｅｒ　１９８４）。Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁
石を自動車用スターターモーターや発電機、また−最の
高出力モーターに使用する場合は、１８０〜２００℃と
いう極めて過酷な環境での磁気特性の安定性が必要とな
る。この場合のＤｙの添加量は４ａｔ％以上と多量にな
るためＤｙ資源の供給の面からＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁
石を高出力モーターや自動車用等の高温用途に使用する
ことはできなかっな。

したがって、本発明はＤｙ以外の元素で供給量が多い元
素を使用して、室温での固有保磁力（ｉＨｃ）を高めた
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石を提供することを一つの目的
とする。

自動車用スターターモーターや発電機、また−ｍの高出
力モーターに１吏用する場合は、１８０〜２００℃とい
う極めて過酷な環境での磁気特性の安定性が必要となる
。この場合のＤｙの添加量は４ａｔ％以上と多量になる
ためＤｙ資源の供給の面からＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石
を工業的に使用することはできなかった。すなわち、固
有保磁力（ｉＨｃ）の温度係数が０．５％／℃以上のＮ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石は高温で固有保磁力（ｉＨｃ）
が著しく低下するので、本発明はその絶対値を高めるこ
とを意図するものである。

さらに、本発明はＤｙの使用量を少なくしても固有保磁
力（ｉＨｃ）を高めることができるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼
結磁石を提供することを第二の目的とする。

（課題を解決するための手段） 本発明者は上記課題を解決するための研究の過程でＮｄ
−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石の構成ＮＷＡおよび固有保磁力（
ｉＨｃ）発生原因に関する従来の研究を調べた。Ｎｄ−
Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石にあってはＲ２Ｆｅｔ、ｔＢ化合物
相（但し、ＲはＮｄなとの希土類元素である）がマトリ
ックス相（主相）であり、この相が強い磁気異方性を有
するために優れた磁気特性が得られることが確実になっ
ている。また標準組成のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石では
、上記マトリックス相以外に第２相として、Ｒ−８５〜
９７ａｔ％、残部Ｆｅ（但し、焼結体中にＮｄ以外の希
土類も含まれている場合はそれらも含む）の組成を有す
るＮｄリッチ相と称される相も存在し、焼結性向上と保
磁力増大に重要な役割を果たしていることも確実になっ
ている。

標準的なＮｄ　　Ｆｅ　　Ｂ系磁石、例えばＮｄ、％Ｆ
ｅ７７Ｂｓではこれら２相に加えてＢリッチ相と呼ばれ
るＮｄ＋Ｆｅ４Ｂ４化合物相が生成されることが知られ
ている。この相は保磁力の向上に余り役立っていない。

上記したＤｙ（Ｔｂ、Ｈｏも同様）は Ｒ２Ｆｅ＋ａＢ化合物相の磁気異方性を高め、これによ
り固有保磁力（ｉ　Ｉ−１ｃ　）を、Ｄｙを含まない場
合より高め、高温での安定性を向上させている０本発明
者は、上記した従来の知見を検討し、Ｒ２Ｆ　ｅ　１４
Ｂ化合物相の異方性を強化する方法によっては、Ｄｙを
資源のバランスを越えて多量に使用する以外にＮ　ｄ　
−Ｆ　ｅ　−Ｂ系焼結磁石の固有保磁力（ｉＨｃ）を高
める方法はなく、また高温安定性を増すことはできない
ので、根本的解決策ではないと考えた。

本発明者は更に検討を進めた結果、特定組成の■添加Ｎ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石では、あまり重要な働きをして
いないＮ　ｄ　ｓ　Ｆ　ｅ　４Ｂ　ａ相などのＮｄリッ
チ相が最小量に抑制され、Ｎｄリッチ相の他に従来存在
が知られていないＶ−Ｆｅ−Ｂ化合物相が生成されこの
相の働きと特定組成の両者の作用により、固有保磁力（
ｉＨｃ）の絶対値が高められ、またその高温安定性が改
善させることを見出し、本発明を完成した。

即ち、本発明の第一の目的を達成するＮｄＦｅ−Ｂ系焼
結磁石は、Ｒ＝１１〜１８ａｔ％（但し、Ｒ１１Ｄｙを
除く希土類元素、８０ａｔ％≦（Ｎｄ＋Ｐｒ）／Ｒ≦１
００ａｔ％である）、Ｂ＝６〜１２ａ七％、Ｖ＝２〜６
ａｔ％、Ｔ！１部Ｆｅ、Ｃｏ（但しＣｏはＦｅとＣｏの
合計の２５ａｔ％以下（０％を含む））および不純物か
らなる組成を有し、Ｖ−Ｔ−Ｂ化合物二次相（但し、Ｔ
はＦｅ、あるいはＣｏが含有される場合はＦｅとｃｏで
ある。）が分散しており、２０ＭＧＯｅ以上の最大エネ
ルギ積と１５ｋＯｅ以上の固有保磁力（ｉＨＣ）を有す
ることを１寺徴とする。

本発明の第二の目的を達成するＮ　ｄ　−Ｆ　ｅＢ系焼
結磁石は、Ｒ＝１１〜１８ａｔ％（但し、Ｒは希土類元
素、Ｒ＋＝Ｎｄ＋Ｐｒ、Ｒ２＝Ｄ３／、８０ａｔ％≦（
Ｒ，＋Ｒ２）／Ｒ≦１００ａｔ％）、０くＲ２５４％、
Ｂ＝６〜１２ａｔ％、Ｖ＝２〜６ａｔ％、残部Ｆｅ、Ｃ
ｏ　（但しＣｏはＦｅとＣｏの合計の２５ａｔ％以下（
０％を含む））および不純物からなる組成を有し、Ｖ−
Ｔ−Ｂ化合物二次相が分散しており、２０　Ｍ　Ｇ　Ｏ
ｅ以上の最大エネルギ積と１５＋３ｘ、（但し，ｘはＤ
ｙ含有量（ａｔ％）、１５＋３ｘが２１ｋＯｅ以上とな
るときは２１　ｋＯｅ　）以上の固有保磁力（ｉＨｃ）
を有することを特徴とする。

以下、本発明の構成を詳しく説明する。

上記したＮｄ、Ｐｒ、（Ｄｙ）、Ｂ、Ｆｅおよび■の含
有量の範囲内において焼結体を構成する組織中にＶ−Ｆ
ｅ−Ｂ化合物相が生成する。−方、これらの含有量の範
囲外では従来の磁石のようにＲ２Ｆｅ１４Ｂ化合物相、
Ｎｄリッチ相およびＢリッチ相が構成相となり、Ｖ−Ｔ
−Ｂ化合物相が生成されなかったり、生成されても量が
非常に少なかったり、また磁石の性質を損なうＮ　ｄ　
２Ｆ　ｅ　１７相が生成される。

後述の表２のＮ０１１の使用試料のＶ−Ｆｅ−Ｂ化合物
相は、ＥＰＭＡ″ｒ測定したところＶ２９．５ａｔ％、
Ｆｅ２４．５ａｔ％、Ｂ４６ａｔ％、ＮｄＲ量の組成を
有していた。またＶＦｅ−Ｂ化合物相は、電子線回折で
測定したところ、格子定数ａ＝５．６人、ｃ＝３．１人
の正方構造をユニットセルとしていることが分かった。

第２図に結晶構造の解析に使用した電子線回折写真を示
す。この結晶の構造は、同定すべく既知の化合物の構造
と対比を行なったが現在のところは、正方晶Ｖ３Ｂ２が
最も確からしく、この相のＶの一部がＦｅで置換されて
いるものと推定される。この相の中には上記元素以外も
固溶可能であり、焼結体の組成、添加元素および不純物
によって、■と性質が類似している種々の元素がＶを置
換したり、Ｂと性質が類似しているＣなどがＢを１ｍす
ることができる。そのような場合でもＶＢ二元化合物の
■の一部をＦｅ″′Ｃ−置換した化合物（但し、Ｆｅは
Ｃｏおよび／または下記Ｍ元素で置換されることもある
）の相（おそらく、（Ｖ、−。

Ｆｅ１ｌ１３Ｂ２相）が焼結体中に生成されている限り
良好な固有保磁力（ｉＨｃ）が得られる。固有保磁力（
ｉＨｃ）が特に良好なＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石では、
第１図のＥＰＭＡ像に示すように■−Ｆ　ｅ−Ｂ化合物
相がＲ２Ｆ　ｃ　、４Ｂ化合物主相結晶粒の粒界や粒界
三重点などに分散しており、さらに高分解能の電子テ徽
鏡で観察すると、第３図に示すようにもつと微細なＶ−
Ｆｅ−Ｂ化合物相が主として粒界にまた一部は粒内にも
分散していることが分かった。Ｎｄ　　Ｆｅ　　Ｂ系焼
結磁石の特性は、Ｖ−Ｆｅ−Ｂ化合物相が主として粒界
に分散している場合が、主として粒内に分散している場
合よりも、良好である。Ｒ２Ｆ　ｅ　ｔ４Ｂ結晶粒のほ
とんど全部がその粒界に数個以上のＶ−ＦｅＢ化合物相
の粒子と接している状態が望ましい。

上記したようなＶ−Ｔ−Ｂ化合物相による固有保磁力（
ｉＨｃ）向上効果を達成するには、二種以上の微粉末を
混合する従来の焼結磁石製造工程において原料粉末の混
合を特に注意して均一混合を行なう必要がある。一種類
のインテ・ントの粉砕により、所定の組成をもつ粉末を
得て製法においても、ジェットミルなとの粉砕後、分離
した各相の粉末を十分均一に分散させるために、均一化
混合の工程が必要とされる。均一混合の目標はロッキン
グミキサーで３０分以上である。

なお、焼結後に６００〜８００°Ｃで熱処理を行なうと
結晶粒界の構造に変化が認められ、固有保磁力（ｉＨｃ
）が室温で７〜１１ｋＯｅ、１４０℃で２〜５ｋＯｅ高
められる。

本発明は固有保磁力（ｉＨｃ）の温度係数が０．５％／
℃以上であるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石において、著し
い保磁力低下にもかかわらず高温で各種機器への使用に
対して十分な固有保磁力（ｉ　Ｈｃ　）を得ることがで
きる。

固有保磁力（ｉＨｃ）は請求項１の永久磁石では１５ｋ
Ｏｅ以上となる。固有保磁力（ｉＨｃ）は請求項２の永
久磁石（Ｄｙ添加）では、Ｄｙがｌａｔ％含有されると
、固有保磁力は３ｋＯｅ高められるので、固有保磁力（
ｉＨｃ）≧１５＋３ｘ（但し，ｘはＤｙ含有量（ａｔ％
））となる。

但し、本発明完成に至る実験で減磁曲線の測定に使用し
た電磁石の最大印加磁場が２１ｋＯｅに相当するもので
あったので、固有保磁力が２１ｋＯｅを越えた場合は実
際の値は測定不可能であった。よって、固有保磁力（ｉ
Ｈｃ）が上記式による計算で２１ｋＯｅ以上となるとき
は、本発明の永久磁石の固有保磁力（ｉＨｃ＞は２１ｋ
Ｏｅ以上とする。

本願発明の組成であるＮｄ、Ｐｒ、（Ｄｙ）Ｆｅおよび
Ｂ系のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石にＡＩ２をさらに添加
すると固有保磁力（ｉＨｃ）が高められる。これは微量
のＡρがＶ−Ｔ−Ｂ化合物相の微細分散を促進するため
であると推定される。

高温用途にＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石を使用するために
は１つのめやすとして固有保磁力（ｉＨｃ）≧５ｋＯｅ
が必要となる。ここで１４０°Ｃまで磁石の温度係数が
上昇することを考えてみる。モーターなどの用途では、
しばしばこの程度の温度に上昇することがある０例えば
固有保磁力（ｉＨｃ）の温度係数が０．５％／℃の場合
には室温での固有保磁力（ｉＨｃ）が１２．５ｋＯｅ以
上である必要がある。この固有保磁力（ｉＨｃ）の値は
本発明の請求項１の組成範囲において満たされる。例え
ば固有保磁力（ｉＨｃ）の温度係数が０．６％／℃の場
合には室温での固有保磁力（ｉＨｃ）が１７．８ｋＯｅ
以上である必要がある。この固有保磁力（ｉＨｃ）の値
は本発明の請求項１の組成範囲内において上限および下
限に近いところを除外した範囲でかつアルミニウムを添
加した組成で満たされる。固有保磁力（ｉＨｃ）の温度
係数が０．７％／℃以上の場合は、Ｄｙを添加した組成
により１４０℃で５ｋＯｅ以上の固有保磁力（ｉＨｃ）
を得ることができる。各元素の組成限定理由は上述の所
に加えて、下限未満であると固有保磁力（ｉＨｃ）が低
くなり、一方上限を超えると残留磁化が低下するからで
ある。Ａρについては、さらに３ａｔ％を超えるとキュ
リー温度は３００℃以下となり、また残留磁化の温度変
化が増大するなどの悪影響が著しくなる。■添加による
固有保磁力（ｉＨｃ）の上昇はキュリー温度をわずかし
か低下させない。さらにＶ量については、多過ぎると残
留磁化だけでなく固有保磁力（ｉＨｃ）も低下し、高温
での安定性り低下する。これはＶ量が多すぎると、有官
なＮｄ２Ｆｅｒ７相が生成してしまうからである。本願
において希土類元素（Ｒ）として主としてＮｄおよびＰ
ｒが用いられるのは、Ｎｄ２Ｆｅ＋ａＢら　Ｐ　ｒ　２
Ｆ　６１４Ｂら他の粘土ＦＪ［によるＲ２Ｆｅ＋４Ｂよ
りも大きい飽和磁化、大きい一軸性結晶磁気異方性を合
わせ持つからである。

（Ｎｄ＋Ｐｒ）／Ｒ≧８０ａｔ％としたのは、Ｎｄ、Ｐ
ｒ　（Ｄｙ以外）を高含有量にすることにより高い飽和
磁化と高い保磁力を得るためである。また、Ｄ３’（１
４０℃での１ｌｌｃを２ｋＯｅ／％高める）の含有量が
４ａｔ％以下であるのは、Ｒ２＝　Ｄ　ｙが希少資源で
あるからであり、また４ａｔ％を超えると残留磁化の低
下が著しいからである。

なお、希土類の原料としては高純度に精製された原料だ
けではなく、ＮｄとＰｒが未分層のジジムやさらにＣｅ
が未分層のまま残留しているＣｃジジムなどの混合原料
を使用することができる。

Ｆｅの一部をＣｏで置き換えると、キュリー温度が上昇
し、残留磁化Ｂｒの温度係数が改善される。一方、Ｃｏ
の量がＦｅとＣｏの全体の２５ａｔ％を超えると、後述
の二次相の出現によって固有保磁力（ｉＨｃ）が低下す
るので置換量の上限を２５ａｔ％とする。Ｃｏを含有す
る本発明の永久磁石では、Ｎ　ｄ　２Ｆ　ｅ　＋ｔＢ化
合物がＮｄｚ（ＦｅＣｏ）＋４Ｂ化合物に、またＶ−Ｆ
ｅ−Ｂ化合物がＶ−（ＦｅＣｏ）−Ｂ化合物に変化し、
また二次相として２あらたに（Ｃｏ−Ｆｅ）−Ｎｄ相が
出現する。（Ｃｏ・Ｆｅ）−Ｎｄ相は固有保磁力（ｉＨ
ｃ）を低下させる。

本発明者は、上記したＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石に種々
の元素を添加して、これによる固有保磁力（ｉＨｃ）の
影響を調査しな。この結果、下記元素の添加により固有
保磁力（ｉＨｃ）は代かに改良されるかあるいは殆ど改
良されないが、低下することはないことが分かった。

ＭｌはＶと同様に固有保磁力（ｉＨｃ）を増大させる。

Ｍ２．Ｍｌは磁気特性を向上させる効果は小さい、しか
し、希土類元素、Ｆｅなとの精錬過程やＦｅ−Ｂの製造
工程てこれらの元素が混入する場合もあるから、原料コ
ストの点でＭ２．Ｍｌの添加が許容できることは有利で
ある。

Ｍ１＝０〜４ａｔ％（但し、Ｍ、はＣｒ、Ｍ。

Ｗの１種以上）、Ｍ２＝０〜３ａｔ％（但し、Ｍ２はＮ
ｂ、Ｔａ、Ｎｉの１種以上）、Ｍ３＝０〜２ａｔ％（ｆ
旦し、Ｍ、はＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｓｉ。

Ｍｎの１種以上） これらの元素の内遷移元素はＶ−Ｔ−Ｂ化合物相のＴの
一部を置換する。

Ｍｌ、Ｍ２．Ｍ、は添加量が上限を超えると、キュリー
温度が低下しまた残留磁化Ｂｒも低下する。

上記した成分以外は不純物である。特にほう素原料とし
てしばしば使用されるフェロボロンに不可避的に不純物
としてアルミニウムを含む、アルミニウムはるつぼから
も溶出する。そのため合金成分として添加しない場合で
も、アルミニウムは鼓大０．４重量％（０，８ａｔ％）
、ＮｄＦｅ−Ｂ系焼結磁石に含まれる。

その他の元素もＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石に添加するこ
とが発表されている。例えば、ＧａはＣｏと同時に添加
すると固有保磁力（ｉＨｃ）を高めると言われている。

しかし、Ｇａは本発明の永久磁石では特に固有保磁力（
ｉＨｃ）を高めないので不純物である。

また、本願と同日付出願でＣｕの添加を提案したがその
添加量が０．０１％未満であると、特にその効果がなく
、Ｃｕは不純物である。

また、合金の粉砕工程、粉砕後のプレス工程、焼結工程
で酸素がＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石中に不純物として混
入する。またＮｄ−Ｆｅ−Ｂ合金粉末を直接Ｃａ、Ｍｇ
又はＮａ還元によって得る共還元法では、リーチング中
（ＣａＯＭ　ｇ　Ｏ、Ｎ　ａ２０分離洗浄工程）に酸素
がＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石中に多量に混入する。酸素
は最大１１００００ｐｐ　（重量比）Ｎｄ　　Ｆｅ　　
Ｂ系焼結磁石に混入する。かかる酸素は磁気特性も、そ
の他の特性も向上しない。

さらに、希土類原料やＦｅ−Ｂの原料、また工程中に使
用される潤滑剤などからの炭素および鉄中に含まれる炭
素、リン、硫黄がＮｄ−ＦｅＢ系焼結磁石中に混入する
。現在の技術では最大５０００ｐｆ）ｍ　（重量比）の
炭素がＮｄ−ＦｅＢ系焼結磁石に混入する。この炭素も
磁気特性も他の特性も向上させない。

上記した本発明のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石については
５００〜１０００°Ｃの熱処理温度範囲内において下記
のような温度範囲で熱処理を行なうことにより高い固有
保磁力（ｉ）Ｉｃ）を得ることができる。

（以下、余白） 求めた。

表１ 上記において、熱処理温度範囲は最大固有保磁力（ｉ　
Ｈｃ　）　ｍａｘから、これより１ｋＯｅ低い値までの
固有保磁力（ｉ　Ｈｃ　）に対応する温度範囲で示す。

ＡＱの値が記入されていない場合はＡＱは不純物として
含有されている。

く作用） 上記したように組成が限定されたＮ　ｄ−Ｆ　ｅＢＢ系
焼結磁石はＶ−Ｔ−Ｂ化合物二次相の分散によって、固
有保磁力（ｉＨｃ）の絶対値を高めることができる。こ
の作用の一つの理由は■Ｔ−Ｂ化合物が焼結中の結晶粒
成長を抑制する作用を有しているため、Ｒ２Ｆｅ＋ａＢ
化合物主相の粒径が、Ｖ−Ｔ−Ｂ化合物を存在させない
場合に比べ、焼結体全体中で小さくなり、その結果固有
保磁力（ｉＨｃ）の絶対値が高くなることによると考え
られる。もう一つの理由は、Ｎ−ｄ　２Ｆ　ｅ　１ａＢ
相の結晶粒界がＶ添加によって改質され、磁化反転の核
が発生しにくくなったことによると推定される。

標準的組成であるＮ　ｄ　１９Ｆ　ｅ　７７Ｂ　［１に
ついて、３．５ａｔ％のＶで置換した場合の固有保磁力
（ｉＨｃ）は１５ｋＯｅ以上になる。この値は上記標準
組成の固有保磁力（ｉＨｃ）＝約６ｋＯｅ　（熱処理な
しの場合）〜約１２ｋＯｅ（熱処理ありの場合〉と比較
して著しく高い。さらに、上記標準組成のＦｅをｌａｔ
％および５ａｔ％のＶで置換したＮｄ−Ｆｅ−Ｂ焼結磁
石の固有保磁力（ｉＨｃ）の値として８．１〜８．３ｋ
Ｏｅの値が発表されているが（特開昭５９＝８９４０１
号）本発明の焼結磁石の固有保磁力（ｉＨｃ）は従来の
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｖ−Ｂ系磁石のものよりも著しく高い。

なお、標準組成以外のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ磁石についても上
記と同様の固有保磁力増大がある。

また、本発明に係るＮ　ｄ　−Ｆ　ｅ　−Ｂ系焼結磁石
の最大エネルギ積は２０ＭＧＯｅ以上である。

この値は高性能希土類磁石に要求される最低の磁石特性
であり、この値を下回ると希土類磁石は他の磁石と競合
できなくなる。

■添加によるＶ−Ｔ−Ｂ化合物二次相は、固有保磁力（
ｉＨｃ）の増大のみならず酎食性も改良する。この説明
の前に、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石の腐食の背景を説明
する。

Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ磁石は音響機器やＯＡ　−ＦＡ機器の部
品として、モーター、アクチュエータースピーカーに、
またＭＨＩの磁気回路に既に多量に使用されている。こ
れらは比較的ゆるやかな環境（低温、低湿）で使用され
る機器である。

Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ磁石は乾燥した空気中では、ＳｍＣｏ磁
石よりもさびにくいことが知られている（Ｒ，Ｂｌａａ
ｋ　ａａｄ　Ｅ、　Ａｄｌｅｒ：　Ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃ
ｔ　ｏｆｓｕｒｆａｃｅ　ｏｘｉｄａｔｉｏＯｏａ　ｔ
ｈｅ　ｄｃｍａｇｎｅｔｉｘａｔｉｏａｃｕｒｖｅ　ｏ
ｆ　５ｉｏｔｃｒｃｄ　Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ　ｐｅｒｍａｎ
ｅｏｔ　ｍａｇｎｅｔｓ。

９ｔｈ　Ｉｎｔｅｒ（ｌａｔｉｏｎａｌ　Ｗｏｒｋｓｈ
ｏｐ　ｏｎ　Ｒａｒｅ　ＥａｒｔｈＭａｇｅｅｔｓ　ａ
ｎｄ　Ｔｈｅｉｒ　Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ、　Ｂａ
ｄ　５ｏｄｃＩｌ。

ＦＲＧ、　１９８７）。

よって、乾燥空気中での酸化に対してはＮｄＦｅ−Ｂ磁
石は優れた酎食性をもっていると言える。

しかし、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ磁石は水中や湿度が高い環境で
は、さび易い性質をもつ。Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ磁石がさびや
すいことの対策として、めっき、樹脂コーティングなど
の各種の表面処理の方法が採用されている。しかしどの
ような表面処理もピンホール、ワレ目などの欠陥がある
ので、表面被膜の欠陥から水がＮ　ｄ　−Ｆ　ｅ　−Ｂ
磁石の表面にまで侵入すれば、磁石を激しく酸化してし
まう。酸化が起こると、磁石の特性は急激に劣化しまた
錆びが磁石の表面に浮き出て機器の機能が阻害されてし
まう。すなわち、従来のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ磁石は水に対す
る抵抗力が極端に低いので、表面処理により酎食性不良
の対策がなされている。しかしながら、この対策は完全
ではなく、従来の電子機器用に使用された場合にさび等
の問題がしばしば発生した。

上記のような背景の下で、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ磁石の酎食性
、具体的には対水酎食性不良の問題を表面処理によらな
いで、磁石組成により改良することも試みられている。

この一つによれば、ＮｄＦｅ−ＢにＡＱやＣｏを添加す
ることが提案された。しかしながら．Ａｌによる酎食性
向上効果は僅かで、またＡＩはキュリー温度を低下させ
る欠点を持つ。またＣｏの添加はｉＨｃの低下を伴う。

Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石の腐食の金属組織の面からの
研究もなされている。

Ｎ　ｄ−Ｆ　ｅ　−Ｂ磁石の水腐食の機構については材
木らの研究がある（材木ら、ｒＮｄ−ＦｅＢ磁石合金の
腐食機構」日本金属学会秋季大会Ｎｏ、６０４　（１９
８７年１０月））。それによると標準的組成の３３．３
ｗｔ％Ｎｄ−６５，０ｗｔ％Ｆｅ−１，４ｗｔ％Ｂ−０
，３％ＡＲで次の３相：■Ｎ　ｄ　２Ｆ　ｅ　＋ａＢ　
：■Ｎｄ−リッチ合金（例えばＮｄ−１０ｗｔ％Ｆｅ）
；■Ｂリッチ化合物相と言われるＮ　ｄ　Ｆ　ｅ　４Ｂ
　ｍからなる焼結合金では、水中の腐食速度は■〉■〉
■〉の順であることが分かった。

本発明によれば、最も酎食性が低い（ＤＢリッチ化合物
相の大部分あるいは全部をＶ−Ｔ−Ｂ化合物物に変換す
ることにより、酎食性を高める。

ＶはＢと大変安定な化合物を生成しそしてＮ　ｄ　ａＦ
ｅ、Ｂの生成を妨げる。Ｔ−Ｂ化合物の対水酎食性は■
Ｂリッチ化合物相よりもまた■および■の両相よりも高
い。これらの作用によりＮｄ−Ｆｅ−Ｂ磁石の■Ｂリッ
チ化合物相を少なくするかあるいはなくすることができ
、対水酎食性不良の原因を取除くことができる。このよ
うな組織を有するＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石の酎食性は
、８０℃、９０％ＲＨの高温多湿条件での酸化増量（１
２０時間試験）で表わして、従来のものより酎食性が２
倍以上優れている（酸化増量が１／２以下である）、こ
のように酎食性が改善されると、従来と同様の機器に使
用する場合に起こるさびの問題は極めて少なくなると考
えられる。

（実施例） 以下、実験例によりさらに詳しく本発明を説明する。

実施例１ 合金を高周波溶解し、鉄鍋型にＩＡ造した。出発原料と
しては、Ｆｅとしては純度が９９．９ｗｔ％の電解鉄、
Ｂはフェロボロン合金および純度が９９ｗｔ％のボロン
、Ｎｄは９９ｗｔ％、Ｐｒは９９ｗｔ％、Ｄｙは９９　
ｗ　ｔ％のものを使用し、■は５０ｗｔ％のＶを含むフ
ェロバナジウムを使用し、Ａｆｆとしては９９．９ｗｔ
％純度のものを使用した。溶解鋳造の際にはＶ量が合金
中で均一になるように溶湯の充分な撹拌を行ない、また
インゴットの厚さを１０ｍｍ以下に薄くすることにより
冷却もすばやく行ない、Ｖ−Ｆｅ−Ｂ化合物相がインゴ
ット中に微細に分散がされるようにした。得られたイン
ゴットをスタンプミルにより３５メツシユに粉砕し１次
いでジェットミルにより窒素ガスを用いて微粉砕して粒
径が２．５〜３．５μｍの粉末を得た。この粉末を１０
ｋＯｅの磁界中で１　、５　Ｌ／ｃｍ２の圧力で成形し
た。

なお、粉末処理の際にはジェットミル後粉末の撹拌を充
分性なって、Ｖ−Ｆｅ−Ｂ化合物相が焼結体中に微細分
散されるようにした。得られた圧検体を１０５０〜１１
２０℃でアルゴン雰囲気中で１〜５時間焼結した。焼結
体を８００℃で１時間熱処理後アルゴンガスを吹き付け
て急冷し、その後６００〜７００℃にて１時間熱処理し
Ａｒを吹き付けて急冷した。

試料の組成および磁気特性を表２に示す。

（以下余白） 表２ ２（続　き） 実施例２ 実施例１と同様の方法でＮｄ１４Ｆｅ工ｔＢａ■８をｌ
ＯｘｌＯｘ１ｍｍの板に調製した。この板を８０℃、９
０％ＲＨの空気中で１２０時間まで加熱し、酸化増量を
測定した。結果を第４図に示す。この図より■の添加に
より酎食性が著しく改良されることが分かる。

実施例３ 表３に示す組成につき実施例２と同様の方法で酸化増量
を測定した結果を表３に示す。

（以下余白） 表 （ｍ ｌ） 表３（ｗ２） （発明の効果） 以上説明したように本願請求項１に記載の発明によると
、Ｄｙを全く含有しないＮｄ−ＦｅＢ系焼結磁石であっ
て、従来同一組成系のＮｄＦｅ−Ｂ系焼結磁石では達成
されていた特性を遥かに上回る固有保磁力（ｉＨｃ）が
得られる。このため本発明の焼結磁石は、高性能磁石と
して、従来磁石では使用できなかった用途に使用可能と
なり、従来磁石と同等用途に使用した場合でも経年変化
が少なく安定した磁石特性が得られる。従来、本願のよ
うに高い固有保磁力（ｉＨｃ）を得るためには希土類資
源のバランスを大きく越えて多量の］）ｙを添加するこ
とが必要であったが、本発明は希土類資源のバランスを
崩さないで上記磁気特性を達成することができる。

請求項２記載の発明によると、Ｄｙを少量含有するＮｄ
−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石であって、従来のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ
系焼結磁石であって同−Ｄｙ量のものより遥かに優れた
特性が得られる。このため本発明の焼結磁石は、高性能
磁石として、従来磁石では使用できなかった用途に使用
可能となり、従来磁石と同等用途に使用した場合でも経
年変化が少なく安定した磁石特性が得られる。

請求項３記載の発明では、上記効果に加えて、さらに固
有保磁力（ｉＨｃ）を高めることができる。

請求項４記載の発明では、上記効果に加えて、さらに若
干固有保磁力（ｉＨｃ）を高めることができる（添加元
素がＭ８の場合）。また、原料不純物の制約が少なくな
る（添加元素がＭ２、Ｍ３の場合）。

請求項５記載の発明では、請求項４の上記効果に加えて
、１４０℃程度まで使用時の温度が上昇する機器にもＮ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石を使用することができるように
なる。

請求項６記載の発明では、請求項５の上記効果に加えて
、さらに固有保磁力（ｉＨｃ）を高めることができる。

請求項７記載の発明では、添加元素がＭ、の場合は若干
固有保磁力（ｉＨｃ）が高められる。

また、添加元素がＭ２、Ｍ３の場合原料不純物の制約が
少なくなる。

請求項８．９記載の発明では、請求項２の上記効果に加
えて、それぞれ１４０℃、２００’Ｃ程度まで使用時の
温度が上昇するｂＩｉ器にもＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石
を使用することができるようになる。

請求項１０記載の発明では、請求項８の上記効果に加え
て、さらに固有保磁力（ｉＨｃ）を高めることができる
。

請求項１１記載の発明では、添加元素がＭ。

の場合は若干固有保磁力（ｉＨｃ）が高められる。また
、添加元素がＭ２、Ｍ３の場合原料不純物の制約が少な
くなる。

請求項１２記載の発明では、上記効果に加えて、さび等
の酎食性不良に起因するトラブルを少なくすることがで
きる。

本発明により、その最初の発明の当初から指摘されてい
たＮｄ−Ｆｅ−Ｂ磁石の重大な課題が解決された。本発
明により、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ磁石に当初期待されたが実現
できなかった高性能磁石を提供することができるように
なったため、本発明の工業的価値は非常に大きい。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石のＥＰＭＡ
像を示す金属組織写真、 第２図（Ａ）、（Ｂ）は電子線回折によるＶＦｅ−Ｂ化
合物の結晶構造を示す写真 第３図は透過型電子盟微鏡による同様の金属組織写真、 第４図は酸化増量を示すグラフである。

Claims (12)

【特許請求の範囲】
1. １．固有保磁力（ｉＨｃ）の温度係数が０．５％／℃以
   上のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石において、Ｒ＝１１〜１
   ８ａｔ％（但し、ＲはＤｙを除く希土類元素、８０ａｔ
   ％≦（Ｎｄ＋Ｐｒ）／Ｒ≦１００ａｔ％である），Ｂ＝
   ６〜１２ａｔ％，Ｖ＝２〜６ａｔ％，残部Ｆｅ、Ｃｏ（
   但しＣｏはＦｅとＣｏの合計の２５ａｔ％以下（０％を
   含む））および不純物からなる組成を有し、Ｖ−Ｔ−Ｂ
   化合物二次相（但し、ＴはＦｅ、あるいは、Ｃｏが含有
   される場合はＦｅとＣｏである。）が分散しており、２
   ０ＭＧＯｅ以上の最大エネルギ積と１５ｋＯｅ以上の固
   有保磁力（ｉＨｃ）を有することを特徴とするＮｄ−Ｆ
   ｅ−Ｂ系焼結磁石。
2. ２．固有保磁力（ｉＨｃ）の温度係数が０．５％／℃以
   上のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石において、Ｒ＝１１％〜
   １８ａｔ％（但しＲは希土類元素、Ｒ＿１＝Ｎｄ＋Ｐｒ
   、Ｒ＿２＝Ｄｙ、８０ａｔ％≦（Ｒ＿１＋Ｒ＿２）／Ｒ
   ≦１００ａｔ％）、０＜Ｒ＿２≦４ａｔ％、Ｂ＝６〜１
   ２ａｔ％，Ｖ＝２〜６ａｔ％、残部Ｆｅ、Ｃｏ（但しＣ
   ｏはＦｅとＣｏの合計の２５ａｔ％以下（０％を含む）
   ）および不純物からなる組成を有し、Ｖ−Ｔ−Ｂ化合物
   二次相が分散しており、２０ＭＧＯｅ以上の最大エネル
   ギ積と、固有保磁力（ｉＨｃ）ｙ≧１５＋３ｘ（但し，
   ｘはＤｙ含有量（ａｔ％）であり、ｙが２１ｋＯｅ以上
   のときはｙ＝２１ｋＯｅである）を有することを特徴と
   するＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石。
3. ３．Ａｌ≦３ａｔ％をさらに含有することを特徴とする
   請求項１または２項記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石。
4. ４．Ｍ＿１＝０〜４ａｔ％（但し、Ｍ＿１はＣｒ，Ｍｏ
   ，Ｗの１種以上）、Ｍ＿２＝０〜３ａｔ％（但し、Ｍ＿
   ２はＮｂ，Ｔａ，Ｎｉの１種以上）およびＭ＿３＝０〜
   ２ａｔ％以上（但し、Ｍ＿３はＴｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｓｉ
   ，Ｍｎの１種以上）をさらに含有し、Ｖ−Ｔ−Ｂ化合物
   二次相のＴが Ｆｅ、あるいは、Ｃｏが含有される場合はＦｅとＣｏを
   主とする遷移元素であることを特徴とする請求項１から
   ３までの何れか１項記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石。
5. ５．１４０℃での固有保磁力（ｉＨｃ）が５ｋＯｅ以上
   であることを特徴とする請求項１または４記載のＮｄ−
   Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石。
6. ６．Ａｌ≦３ａｔ％をさらに含有することを特徴とする
   請求項５記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石。
7. ７．Ｍ＿１＝０〜４ａｔ％（但し、Ｍ＿１はＣｒ，Ｍｏ
   ，Ｗの１種以上）、Ｍ＿２＝０〜３ａｔ％（但し、Ｍ＿
   ２はＮｂ，Ｔａ，Ｎｉの１種以上）およびＭ＿３＝０〜
   ２ａｔ％以上（但し、Ｍ＿３はＴｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｓｉ
   ，Ｍｎの１種以上）をさらに含有し、Ｖ−Ｔ−Ｂ化合物
   二次相のＴがＦｅ、あるいは、Ｃｏが含有される場合は
   ＦｅとＣｏを主とする遷移元素であることを特徴とする
   請求項５または６記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石。
8. ８．１４０℃での固有保磁力（ｉＨｃ）が５＋２ｘ（Ｋ
   Ｏｅ）以上（但し、ｘはＤｙ含有量（ａｔ％））である
   ことを特徴とする請求項２に記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼
   結磁石。
9. ９．２００℃での固有保磁力（ｉＨｃ）が５ｋＯｅ以上
   であることを特徴とする請求項８記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ
   系焼結磁石。
10. １０．Ａｌ≦３ａｔ％をさらに含有することを特徴とす
    る請求項８または９記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石。
11. １１．Ｍ＿１＝０〜４ａｔ％（但し、Ｍ＿１はＣｒ，Ｍ
    ｏ，Ｗの１種以上）、Ｍ＿２＝０〜３ａｔ％（但し、Ｍ
    ＿２はＮｂ，Ｔａ，Ｎｉの１種以上）およびＭ＿３＝０
    〜２ａｔ％以上（但し、Ｍ＿３はＴｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｓ
    ｉ，Ｍｎの１種以上）をさらに含有し、Ｖ−Ｔ−Ｂ化合
    物二次相のＴがＦｅ、あるいは、Ｃｏが含有される場合
    はＦｅとＣｏを主とする遷移元素であることを特徴とす
    る請求項８から１０までの何れか１項記載のＮｄ−Ｆｅ
    −−Ｂ系焼結磁石。
12. １２．Ｂリッチ相の大部分または全部が前記Ｖ−Ｔ−Ｂ
    化合物二次相に置換されており、酎食性がすぐれている
    ことを特徴とする請求項１から１１までの何れか１項記
    載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石。