JPH02121754A - タンディッシュ内溶融金属の再酸化防止方法 - Google Patents
タンディッシュ内溶融金属の再酸化防止方法Info
- Publication number
- JPH02121754A JPH02121754A JP27086188A JP27086188A JPH02121754A JP H02121754 A JPH02121754 A JP H02121754A JP 27086188 A JP27086188 A JP 27086188A JP 27086188 A JP27086188 A JP 27086188A JP H02121754 A JPH02121754 A JP H02121754A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten metal
- tundish
- powder
- wall
- flow
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/116—Refining the metal
- B22D11/118—Refining the metal by circulating the metal under, over or around weirs
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明はクンデイツシュ内溶融金属の再酸化防止方法に
関するものである。
関するものである。
〈従来の技術〉
タンディツシュ（以下Ｔ／Ｄと記す）内湾鋼の再酸化防
止法には、（１） Ｔ ／ Ｄ固溶鋼表面を介在物吸収
機能をもったパウダで被覆する方法（特開昭５１−１６
２１７号公報参照）、（２）Ｔ／Ｄ内に＾ｒガス等の不
活性ガスを吹きこみＴ／Ｄ内を完全に不活性雰囲気にす
る方法（鉄と鋼、 ７１ （１９８５） 、 Ｐ１６
３１参照）がある。
止法には、（１） Ｔ ／ Ｄ固溶鋼表面を介在物吸収
機能をもったパウダで被覆する方法（特開昭５１−１６
２１７号公報参照）、（２）Ｔ／Ｄ内に＾ｒガス等の不
活性ガスを吹きこみＴ／Ｄ内を完全に不活性雰囲気にす
る方法（鉄と鋼、 ７１ （１９８５） 、 Ｐ１６
３１参照）がある。
上記（＋）の方法は溶鋼表面をパウダによって被覆でき
れば溶鋼の再酸化は防止可能であるが、取鍋からＴ／Ｄ
に注入される溶鋼流量が大きい場合′ｒ／Ｄの壁に沿っ
た上昇流による湯面の盛上りによって被覆パウダが押し
のけられ裸湯面が生じ溶鋼が露出するので再酸化防止に
対して完全なものではない。
れば溶鋼の再酸化は防止可能であるが、取鍋からＴ／Ｄ
に注入される溶鋼流量が大きい場合′ｒ／Ｄの壁に沿っ
た上昇流による湯面の盛上りによって被覆パウダが押し
のけられ裸湯面が生じ溶鋼が露出するので再酸化防止に
対して完全なものではない。
上記（２）の方法は、溶鋼の酸化に寄与する酸素源を除
去するため溶鋼の再酸化防止に関し、有効である。しか
し鋳造中、高価な八「等の不活性ガスを常時吹き込むた
めランニングコストが高くなるという問題点がある。
去するため溶鋼の再酸化防止に関し、有効である。しか
し鋳造中、高価な八「等の不活性ガスを常時吹き込むた
めランニングコストが高くなるという問題点がある。
〈発明が解決しようとする課題〉
第４図は、−船釣な鋼の連続鋳造装置を模式的に示した
ものである。２次精錬等で十分に鋼中酸素量を低下させ
介在物を少なくした溶［１は取鍋２からロングノズル３
を介してＴ／Ｄ４に注入される。Ｔ／Ｄ４では、被覆パ
ウダ５を用いて溶鋼１の再酸化を防止しながらモールド
６へ浸漬ノズル７を用いて連続的に鋳造される。
ものである。２次精錬等で十分に鋼中酸素量を低下させ
介在物を少なくした溶［１は取鍋２からロングノズル３
を介してＴ／Ｄ４に注入される。Ｔ／Ｄ４では、被覆パ
ウダ５を用いて溶鋼１の再酸化を防止しながらモールド
６へ浸漬ノズル７を用いて連続的に鋳造される。
この時、ロングノズル３からＴ／Ｄ４に注入された溶鋼
は、Ｔ／Ｄ４の内壁に沿った上昇流８を生じ湯面の盛上
りが被覆パウダ５を押しのけ裸湯面９を生成させる。こ
うして生成する裸湯面９は、大気と直接接触するため、
鋼を酸化せしめ介在物を形成し、製品の介在物性欠陥を
誘発させる。
は、Ｔ／Ｄ４の内壁に沿った上昇流８を生じ湯面の盛上
りが被覆パウダ５を押しのけ裸湯面９を生成させる。こ
うして生成する裸湯面９は、大気と直接接触するため、
鋼を酸化せしめ介在物を形成し、製品の介在物性欠陥を
誘発させる。
例えば、自動車用鋼板等に使用される＾ｌキルド鋼では
、鋼中の１が優先的に酸化し、八１ｔＯ５となり、これ
が、浸漬ノズル７を介しモールド６内へ混入し、鋳片ｌ
Ｏにトラップされた場合、圧延後スリーバ欠陥と呼ばれ
る線状欠陥となり、製品の過大な歩出りロスを生じると
いう問題点があった。
、鋼中の１が優先的に酸化し、八１ｔＯ５となり、これ
が、浸漬ノズル７を介しモールド６内へ混入し、鋳片ｌ
Ｏにトラップされた場合、圧延後スリーバ欠陥と呼ばれ
る線状欠陥となり、製品の過大な歩出りロスを生じると
いう問題点があった。
本１発明は上記事情にかんがみて創案されたものであり
、Ｔ／Ｄ内の溶鋼表面をパウダで被覆する方法において
、溶鋼の上昇流に起因して生じる裸湯面を抑制して溶鋼
の再酸化を効果的に抑制して溶鋼の再酸化を防止するこ
とを目的とするものである。
、Ｔ／Ｄ内の溶鋼表面をパウダで被覆する方法において
、溶鋼の上昇流に起因して生じる裸湯面を抑制して溶鋼
の再酸化を効果的に抑制して溶鋼の再酸化を防止するこ
とを目的とするものである。
く課題を解決するための手段〉
上記目的を達成すべく、前述した裸湯面の生成原因に基
づき、Ｔ／Ｄに注入される溶鋼の流動を改善するためＴ
／Ｄの水モデル実験にて、その流動状況を観察した。そ
の結果、Ｔ／Ｄの湯面被覆パウダの溶鋼流によるおしの
け作用は、Ｔ／Ｄ壁に沿った上昇流の発生ずる壁面に突
起物を設置するだけで容易に解消されることが判明し、
本発明の方法を開発するに至ったものであり、本発明の
要旨とするところは次の如くである。
づき、Ｔ／Ｄに注入される溶鋼の流動を改善するためＴ
／Ｄの水モデル実験にて、その流動状況を観察した。そ
の結果、Ｔ／Ｄの湯面被覆パウダの溶鋼流によるおしの
け作用は、Ｔ／Ｄ壁に沿った上昇流の発生ずる壁面に突
起物を設置するだけで容易に解消されることが判明し、
本発明の方法を開発するに至ったものであり、本発明の
要旨とするところは次の如くである。
すなわち本発明は溶融金属を連続鋳造するに際し、取鍋
からＴ／Ｄに注入した溶融金属の湯面をパウダで被覆し
、溶融金属の再酸化を防止する方法において、上記Ｔ／
Ｄ４内に注入した溶融金属の定常湯面の直下レベルに対
応するＴ／Ｄ４内壁の長手方向に沿わせて突起物を設け
、当該突起物によって上記Ｔ／Ｄ４内壁に沿って押し上
げられる溶融金属上昇流を水平方向に誘導することによ
って、上記溶融金属上昇流がパウダを押しのけて溶融金
属が大気に露出するのを防止することを特徴とするＴ／
Ｄ４内溶融全溶融金属化防止方法である。
からＴ／Ｄに注入した溶融金属の湯面をパウダで被覆し
、溶融金属の再酸化を防止する方法において、上記Ｔ／
Ｄ４内に注入した溶融金属の定常湯面の直下レベルに対
応するＴ／Ｄ４内壁の長手方向に沿わせて突起物を設け
、当該突起物によって上記Ｔ／Ｄ４内壁に沿って押し上
げられる溶融金属上昇流を水平方向に誘導することによ
って、上記溶融金属上昇流がパウダを押しのけて溶融金
属が大気に露出するのを防止することを特徴とするＴ／
Ｄ４内溶融全溶融金属化防止方法である。
以下本発明の構成を図面に基いて説明する。
第１図は本発明の方法で使用する装置の斜視図であり、
Ｔ／Ｄ４の内壁の長手方向に沿わせて突起物１１を設け
である。突起物１１の長さはＴ／Ｄ ４の全長に亘る必
要はなく溶融金属のＴ／Ｄ４の壁面に、沿う上昇流が生
じる範囲に余裕を持たせた長さとする。突起物１１は耐
火物製であり、その取付位置はＴ／Ｄ４に注入した溶融
金属１の定常湯面の直下レベルである。さらに第２図に
示すように突起物１１の突出長さｌとＴ／Ｄ４の半幅り
との比（ｌ／上）×１００％は５％以上とすることによ
って裸湯面積率を殆ど零にすることができる。
Ｔ／Ｄ４の内壁の長手方向に沿わせて突起物１１を設け
である。突起物１１の長さはＴ／Ｄ ４の全長に亘る必
要はなく溶融金属のＴ／Ｄ４の壁面に、沿う上昇流が生
じる範囲に余裕を持たせた長さとする。突起物１１は耐
火物製であり、その取付位置はＴ／Ｄ４に注入した溶融
金属１の定常湯面の直下レベルである。さらに第２図に
示すように突起物１１の突出長さｌとＴ／Ｄ４の半幅り
との比（ｌ／上）×１００％は５％以上とすることによ
って裸湯面積率を殆ど零にすることができる。
〈作 用〉
第１図に示すように取鍋（図示せず）の下部に設けたロ
ングノズル３を介して注入される溶融金属１の下降流は
Ｔ／Ｄ４の底部に衝突したのち内壁に沿って押し上げら
れ上昇流となるが、この上昇流は突起物１１によって水
平方向に誘導される。
ングノズル３を介して注入される溶融金属１の下降流は
Ｔ／Ｄ４の底部に衝突したのち内壁に沿って押し上げら
れ上昇流となるが、この上昇流は突起物１１によって水
平方向に誘導される。
このため、第４図に示すような溶融金属１の上昇流がパ
ウダ５を押しのけて溶融金属１が大気に露出することな
く酸化を有効に防止することができる。このためＴ／Ｄ
４から浸漬ノズル７を介してモールド６に汚染のない清
浄な溶鋼が鋳込まれることになる。
ウダ５を押しのけて溶融金属１が大気に露出することな
く酸化を有効に防止することができる。このためＴ／Ｄ
４から浸漬ノズル７を介してモールド６に汚染のない清
浄な溶鋼が鋳込まれることになる。
〈実施例〉
第１図に示すような突起物１１をＴ／Ｄ４の内壁に設置
した。Ｔ／Ｄ４は容１５０ｔｏｎの３重堰を有するタイ
プのもので、突起物１１はＴ／Ｄ４の定常時における場
合高さ７００ｍｍより２００ｍ下方のＴ／Ｄ４内壁に設
置した。突起物１１はＭｇＯ系レンガを使用し、その突
き出し長さｌは５０ｍで設置位置におけるＴ／Ｄ４の半
幅りに対し１０％の長さである。
した。Ｔ／Ｄ４は容１５０ｔｏｎの３重堰を有するタイ
プのもので、突起物１１はＴ／Ｄ４の定常時における場
合高さ７００ｍｍより２００ｍ下方のＴ／Ｄ４内壁に設
置した。突起物１１はＭｇＯ系レンガを使用し、その突
き出し長さｌは５０ｍで設置位置におけるＴ／Ｄ４の半
幅りに対し１０％の長さである。
上記構造のＴ／Ｄと突起物を設けない同じ型のＴ／Ｄで
、おのおの２５０ｔｏｎ／チヤージの溶鋼を２０チヤー
ジづつ鋳造し、裸湯面の発生状況と二次精錬後（脱ガス
終了時）とＴ／Ｄ内の溶鋼全酸素量を比較した。この時
の取鍋からＴ／Ｄへの溶鋼注入速度は６．０〜７．０ｔ
ｏｎ／ｗｉｎである。その結果を第３図に示している。
、おのおの２５０ｔｏｎ／チヤージの溶鋼を２０チヤー
ジづつ鋳造し、裸湯面の発生状況と二次精錬後（脱ガス
終了時）とＴ／Ｄ内の溶鋼全酸素量を比較した。この時
の取鍋からＴ／Ｄへの溶鋼注入速度は６．０〜７．０ｔ
ｏｎ／ｗｉｎである。その結果を第３図に示している。
第３図に示すように本発明のＴ／Ｄを用いた場合、裸湯
の生成はなく、二次精錬後に比べＴ／Ｄ溶鋼の全酸素量
が確実に低下している０以上の事から、本発明は、裸湯
面の防止すなわち溶鋼の再酸化防止に対し、有効である
ことが立証された。
の生成はなく、二次精錬後に比べＴ／Ｄ溶鋼の全酸素量
が確実に低下している０以上の事から、本発明は、裸湯
面の防止すなわち溶鋼の再酸化防止に対し、有効である
ことが立証された。
また前述した突起物を設置したＴ／Ｄを用いて、Ｃ＝
０．００２〜０．０４％、 ５ｉ＝ｔｒ、 Ｍｎ＝ ０
．１％、Ｐ＝０．００３〜０．０１０％、 Ｓ−０，
００４〜０．００８％、 八ｌ＝ ０．０４０〜０．０
６５％のアルミキルド鋼を２００ＩＩＩＩｌｔＸ１００
０〜１５００Ｉｆｆｓｗのスラブに鋳造し、圧延後製品
のスリーパー欠陥発生率を調査した。また比較として突
起物を設置していないＴ／Ｄで同じ調査を行った Ｂｙ
（査を行った量はそれぞれ２０００ ｔｏｎである。そ
の結果を第１表に示す。
０．００２〜０．０４％、 ５ｉ＝ｔｒ、 Ｍｎ＝ ０
．１％、Ｐ＝０．００３〜０．０１０％、 Ｓ−０，
００４〜０．００８％、 八ｌ＝ ０．０４０〜０．０
６５％のアルミキルド鋼を２００ＩＩＩＩｌｔＸ１００
０〜１５００Ｉｆｆｓｗのスラブに鋳造し、圧延後製品
のスリーパー欠陥発生率を調査した。また比較として突
起物を設置していないＴ／Ｄで同じ調査を行った Ｂｙ
（査を行った量はそれぞれ２０００ ｔｏｎである。そ
の結果を第１表に示す。
第１表
第１表に示すように本発明例はスリーパー発生率が０．
０６％に対し、比較例では０．２３％と本発明の介在物
欠陥に対する優位性が明確である。本実験では、最高６
連（鋳造時間３００ｍ１ｎ）の鋳造を行ったが、突起物
に使用したレンガの溶…や、はくり等はまったく問題な
かった。
０６％に対し、比較例では０．２３％と本発明の介在物
欠陥に対する優位性が明確である。本実験では、最高６
連（鋳造時間３００ｍ１ｎ）の鋳造を行ったが、突起物
に使用したレンガの溶…や、はくり等はまったく問題な
かった。
〈発明の効果〉
以上説明したように本発明によれば裸湯面形成の原因と
なるＴ／Ｄ内壁に沿った溶融金属上昇流を壁面に設置し
た突起物で抑制することができるので、Ｔ／Ｄ内の裸湯
面はなくなり常にパウダで被覆された状態となる。
なるＴ／Ｄ内壁に沿った溶融金属上昇流を壁面に設置し
た突起物で抑制することができるので、Ｔ／Ｄ内の裸湯
面はなくなり常にパウダで被覆された状態となる。
その結果、溶鋼の酸化による汚染が防止され、介在物に
起因する製品の欠陥を激減させることができる。
起因する製品の欠陥を激減させることができる。
第１図は本発明に係るＴ ／ Ｄ ｔＭ造を幅方向につ
いては断面で示す斜視図、第２図は（突起物の突起長さ
ｌ／Ｔ／Ｄ半幅） ｘ １００％と裸湯面積率（％）と
の関係を示すグラフ、第３図は脱ガス終了時の鋼中全酸
素量（ｐｐｍ）とＴ／Ｄ内溶鋼溶鋼酸素量（ｐｐｓ＋）
との関係を示すグラフ、第４図は従来例を示す断面図で
ある。 第 図 第２図 １・・・溶融金ｒｆ４（溶鋼） ２・・・取鍋、 ４・・・Ｔ／Ｄ。 ６・・・モールド、 ８・・・上昇流、 ｌＯ・・・鋳片シェル、 ３・・・ロングノズル、 ５・・・パウダ、 ７・・・浸漬ノズル、 ９・・・裸湯面、 １１・・・突起物。 ４２／ＬＸ１００ （％）
いては断面で示す斜視図、第２図は（突起物の突起長さ
ｌ／Ｔ／Ｄ半幅） ｘ １００％と裸湯面積率（％）と
の関係を示すグラフ、第３図は脱ガス終了時の鋼中全酸
素量（ｐｐｍ）とＴ／Ｄ内溶鋼溶鋼酸素量（ｐｐｓ＋）
との関係を示すグラフ、第４図は従来例を示す断面図で
ある。 第 図 第２図 １・・・溶融金ｒｆ４（溶鋼） ２・・・取鍋、 ４・・・Ｔ／Ｄ。 ６・・・モールド、 ８・・・上昇流、 ｌＯ・・・鋳片シェル、 ３・・・ロングノズル、 ５・・・パウダ、 ７・・・浸漬ノズル、 ９・・・裸湯面、 １１・・・突起物。 ４２／ＬＸ１００ （％）
Claims (1)
- 溶融金属を連続鋳造するに際し、取鍋からタンディッシ
ュに注入した溶融金属の湯面をパウダで被覆し、溶融金
属の再酸化を防止する方法において、上記タンディッシ
ュ内に注入した溶融金属の定常湯面の直下レベルに対応
するタンディッシュ内壁の長手方向に沿わせて突起物を
設け、当該突起物によって上記タンディッシュ内壁に沿
って押し上げられる溶融金属上昇流を水平方向に誘導す
ことによって、上記溶融金属上昇流がパウダを押しのけ
て溶融金属が大気に露出するのを防止することを特徴と
するタンディッシュ内溶融金属の再酸化防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27086188A JPH02121754A (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | タンディッシュ内溶融金属の再酸化防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27086188A JPH02121754A (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | タンディッシュ内溶融金属の再酸化防止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02121754A true JPH02121754A (ja) | 1990-05-09 |
Family
ID=17491996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27086188A Pending JPH02121754A (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | タンディッシュ内溶融金属の再酸化防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02121754A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010274321A (ja) * | 2009-06-01 | 2010-12-09 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造用タンディッシュ |
-
1988
- 1988-10-28 JP JP27086188A patent/JPH02121754A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010274321A (ja) * | 2009-06-01 | 2010-12-09 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造用タンディッシュ |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4715586A (en) | Continuous caster tundish having wall dams | |
| GB2159741A (en) | Continuous casting tundish adapted to aid post-refining treatment reactions | |
| JP4023289B2 (ja) | 連続鋳造による高清浄度鋼鋳片の製造方法 | |
| EP0714330A1 (en) | Purifying molten metal | |
| JPS5586662A (en) | Molten slag removing device in tundish in continuous casting | |
| JPH06218504A (ja) | タンディッシュ精錬法 | |
| JP4203167B2 (ja) | 溶鋼の連続鋳造方法 | |
| US3718173A (en) | Method of removing alumina scum from a continuous-casting mold | |
| Manninen et al. | Low reoxidation tundish metallurgy at Fundia Koverhar steel plant | |
| RU2152439C1 (ru) | Способ раскисления и микролегирования рельсовой стали алюминием | |
| JPS5698415A (en) | Steel making method | |
| JPH084883B2 (ja) | タンデイッシュ内注入初期溶鋼の空気酸化防止方法 | |
| JPH03207562A (ja) | 注入開始時の取鍋砂の除去方法 | |
| JPS57124558A (en) | Continuous casting method | |
| JP3642015B2 (ja) | ステンレス鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3787974B2 (ja) | 溶融金属の連続鋳造方法 | |
| JP3582294B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| KR20020016818A (ko) | 용해로 및 주입래들용 배출채널 | |
| JPH0751822A (ja) | 溶鋼表面保温剤 | |
| JPH08267199A (ja) | 開閉可能な堰を備えたタンディッシュを使用した高清浄度鋼の連鋳方法 | |
| RU94017159A (ru) | Способ отделения шлака от металла в стопорном ковше | |
| JP4293383B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| SU712193A1 (ru) | Способ получени слитков | |
| JP4029472B2 (ja) | 気泡性欠陥の少ない溶鋼の連続鋳造方法 | |
| JPS56122648A (en) | Continuous multicasting method for steel |