JPH0212743A - 偏向ヨーク - Google Patents
偏向ヨークInfo
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- JPH0212743A JPH0212743A JP16297688A JP16297688A JPH0212743A JP H0212743 A JPH0212743 A JP H0212743A JP 16297688 A JP16297688 A JP 16297688A JP 16297688 A JP16297688 A JP 16297688A JP H0212743 A JPH0212743 A JP H0212743A
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- JP
- Japan
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- coil
- deflection
- coil separator
- horizontal deflection
- deflection yoke
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の目的]
(産業上の利用分野)
本発明は、受像管装置の偏向ヨークに係り、特にデイス
プレィ分野で使用される受像管装置の偏向ヨークの改良
に関するものである。
プレィ分野で使用される受像管装置の偏向ヨークの改良
に関するものである。
(従来の技術)
受像管(以下CRTという)が使用されるものに、例え
ば、テレビやコンピュータの端末等に用いられるデイス
プレィ装置がある。このようなデイスプレィ装置におい
て、近年、例えば高品位テレビ等の実現化のために、高
解像度、高密度化への要求が強くなっており、具体的に
は、例えばシャドウマスク式カラーCRTの場合、シャ
ドウマスクピッチの高精細化、電子ビームの小スポット
化、ミスコンバージェンスの低減化及びCRT回りの高
周波偏向化等の技術開発がなされている。
ば、テレビやコンピュータの端末等に用いられるデイス
プレィ装置がある。このようなデイスプレィ装置におい
て、近年、例えば高品位テレビ等の実現化のために、高
解像度、高密度化への要求が強くなっており、具体的に
は、例えばシャドウマスク式カラーCRTの場合、シャ
ドウマスクピッチの高精細化、電子ビームの小スポット
化、ミスコンバージェンスの低減化及びCRT回りの高
周波偏向化等の技術開発がなされている。
これらの技術開発のうち、CRT回りの高周波偏向化は
、電子ビームを偏向するための偏向ヨーク部分に関する
改良が主であり、具体的には、水平偏向コイルのリンツ
線化及びコア材料の変更によるロスの低減化が試みられ
てさている。
、電子ビームを偏向するための偏向ヨーク部分に関する
改良が主であり、具体的には、水平偏向コイルのリンツ
線化及びコア材料の変更によるロスの低減化が試みられ
てさている。
そして、シャドウマスク式カラーCRTの偏向ヨークに
は、一般に、セルフコンバージェンス方式のものが使用
されており、この方式の偏向ヨークは、くら形水平偏向
コイルの作る磁界をビンクツション形磁界に設定すると
ともに、トロイダル形垂直偏向コイルの作る磁界をバレ
ル磁Wにすることにより、ミスコンバージェンス及び偏
向歪みの補正を行うようにしている。
は、一般に、セルフコンバージェンス方式のものが使用
されており、この方式の偏向ヨークは、くら形水平偏向
コイルの作る磁界をビンクツション形磁界に設定すると
ともに、トロイダル形垂直偏向コイルの作る磁界をバレ
ル磁Wにすることにより、ミスコンバージェンス及び偏
向歪みの補正を行うようにしている。
第8図ないし第10図は、上述のような一般的な偏向ヨ
ーク1の従来例を示している。これらの図中、2はコイ
ルセパレータ・コーン部であり、その内周面の上、下に
は、1対のくら形水平偏向コイル3が対向設置されてい
る。くら形水平偏向コイル3は、導線をくら形の金形に
巻付け、予めその導線に被覆しておいた固化剤を金形内
で溶融、固化することにより、くら形に形成して動作時
における変形が小さくなるようにされている。コイルセ
パレータ・コーン部2は、後述するコイルセパレータ・
後部とともにポリプロピレン樹脂等の射出成形品が用い
られ、その弾性力により、くら形水平偏向コイル3を押
え込み、ずれが起らないように固定するとともに、その
くら形水平偏向コイル3の電気絶縁部材としても機能し
ている。また、コイルセパレータ・コーン部2の外周部
には、フェライトコア4に直接巻回されたトロイダル形
垂直偏向コイル5が取付けられ、さらに、コイルセパレ
ータ・後部6における眞記1対のくら形水平偏向コイル
3の対向方向と同方向の上面部6aには、その1対のく
ら形水平偏向コイル3間のインピーダンスのばらつきを
補正するための差動補正コイル7が取付けられている。
ーク1の従来例を示している。これらの図中、2はコイ
ルセパレータ・コーン部であり、その内周面の上、下に
は、1対のくら形水平偏向コイル3が対向設置されてい
る。くら形水平偏向コイル3は、導線をくら形の金形に
巻付け、予めその導線に被覆しておいた固化剤を金形内
で溶融、固化することにより、くら形に形成して動作時
における変形が小さくなるようにされている。コイルセ
パレータ・コーン部2は、後述するコイルセパレータ・
後部とともにポリプロピレン樹脂等の射出成形品が用い
られ、その弾性力により、くら形水平偏向コイル3を押
え込み、ずれが起らないように固定するとともに、その
くら形水平偏向コイル3の電気絶縁部材としても機能し
ている。また、コイルセパレータ・コーン部2の外周部
には、フェライトコア4に直接巻回されたトロイダル形
垂直偏向コイル5が取付けられ、さらに、コイルセパレ
ータ・後部6における眞記1対のくら形水平偏向コイル
3の対向方向と同方向の上面部6aには、その1対のく
ら形水平偏向コイル3間のインピーダンスのばらつきを
補正するための差動補正コイル7が取付けられている。
6bは、コイルセパレータ・後部6の下面部である。上
述のくら形水平偏向コイル3、トロイダル形垂直偏向コ
イル5及び差動補正コイル7には、ホルマール線が用い
られ、また、フェライトコア4及び差動補正コイル7の
コアには、例えばMn−Zn−MQ材が用いられている
。
述のくら形水平偏向コイル3、トロイダル形垂直偏向コ
イル5及び差動補正コイル7には、ホルマール線が用い
られ、また、フェライトコア4及び差動補正コイル7の
コアには、例えばMn−Zn−MQ材が用いられている
。
そして、上述のように構成された一般的な偏向ヨーク1
に対し、高周波偏向化に伴なう改良策として、最も発熱
の太きいくら形水平偏向コイル3をホルマール線からり
ツツ線に変え、また、フェライトコア4を例えばMn−
Zn−MO材から1yjn−Zn材に変えてロスを低減
する試みがなされている。
に対し、高周波偏向化に伴なう改良策として、最も発熱
の太きいくら形水平偏向コイル3をホルマール線からり
ツツ線に変え、また、フェライトコア4を例えばMn−
Zn−MO材から1yjn−Zn材に変えてロスを低減
する試みがなされている。
しかしながら、このような材質面等の改良策を施しても
、例えば上述の構成の偏向ヨークを用いて32kHzの
水平偏向で使用したときのその偏向ヨークの温度上昇は
、室温プラス約20〜50℃に至り、60℃の雰囲気で
80〜110℃程度まで上昇してしまう。このように、
水平偏向周波数が高くなるにしたがって偏向ヨークに温
度上昇が生じるのは、偏向コイルでうず電流損や表皮損
失が増大し、フェライトコアぐは、うず電流損やヒステ
リシス損が増大し、これが偏向ヨーク自体の発熱として
現われるためである。
、例えば上述の構成の偏向ヨークを用いて32kHzの
水平偏向で使用したときのその偏向ヨークの温度上昇は
、室温プラス約20〜50℃に至り、60℃の雰囲気で
80〜110℃程度まで上昇してしまう。このように、
水平偏向周波数が高くなるにしたがって偏向ヨークに温
度上昇が生じるのは、偏向コイルでうず電流損や表皮損
失が増大し、フェライトコアぐは、うず電流損やヒステ
リシス損が増大し、これが偏向ヨーク自体の発熱として
現われるためである。
しかし、偏向ヨークに、このような温度上昇が生じると
、くら形水平偏向コイル3、コイルセパレータ2.6に
変形が生じ、フェライトコア4に直接1巻回されたトロ
イダル形垂直偏向コイル5との相対位置のずれから、ミ
スコンバージェンスや偏向歪を引起す原因となる。また
、くら形水平偏向コイル3、トロイダル形垂直偏向コイ
ル5及び差動補正コイル等にインピーダンス変化が生じ
、さらに64kHzへの高周波化を考えると、もはや信
頼性の点で余裕がないと云わざるを得ない。
、くら形水平偏向コイル3、コイルセパレータ2.6に
変形が生じ、フェライトコア4に直接1巻回されたトロ
イダル形垂直偏向コイル5との相対位置のずれから、ミ
スコンバージェンスや偏向歪を引起す原因となる。また
、くら形水平偏向コイル3、トロイダル形垂直偏向コイ
ル5及び差動補正コイル等にインピーダンス変化が生じ
、さらに64kHzへの高周波化を考えると、もはや信
頼性の点で余裕がないと云わざるを得ない。
また、従来の偏向ヨークでは、その温度上昇を抑えるた
めに、ファンを用いて空冷を図ることもなされているが
、この場合には、コストの上昇、ファンモータの電力増
加及び騒音の発生を無視することができなくなる。
めに、ファンを用いて空冷を図ることもなされているが
、この場合には、コストの上昇、ファンモータの電力増
加及び騒音の発生を無視することができなくなる。
(発明が解決しようとする課題)
従来の偏向ヨークの構成では、高周波偏向化に伴う温度
上界が大ぎく、ミスコンバージェンスや偏向歪が引起さ
れて信頼性に欠けるという問題があった。
上界が大ぎく、ミスコンバージェンスや偏向歪が引起さ
れて信頼性に欠けるという問題があった。
本発明は上記事情に基づいてなされたもので、格別コス
ト上昇を伴なわずに温度上昇を抑えて信頼性を向上させ
ることのできる偏向ヨークを提供することを目的とする
。
ト上昇を伴なわずに温度上昇を抑えて信頼性を向上させ
ることのできる偏向ヨークを提供することを目的とする
。
[発明の構成]
(課題を解決するための手段)
上記課題を解決するために、第1の発明は、」イルセパ
レータ・コーン部の内周部に水平偏向コイルを設置し外
周部には垂直偏向コイルを設置してなる偏向ヨークにお
いて、前記コイルセパレータ・コーン部の外周面に、円
周方向に沿ってリブを立設してなることを要旨とする。
レータ・コーン部の内周部に水平偏向コイルを設置し外
周部には垂直偏向コイルを設置してなる偏向ヨークにお
いて、前記コイルセパレータ・コーン部の外周面に、円
周方向に沿ってリブを立設してなることを要旨とする。
第2の発明は、コイルセパレータの内周側に水平偏向コ
イルを設置してなる偏向ヨークにおいて、前記水平偏向
コイルとコイルセパレータとの間隙に熱伝導率が1 X
10−4(cal /c+++ sea ’C)以
上の物質を充填してなることを要旨とする。
イルを設置してなる偏向ヨークにおいて、前記水平偏向
コイルとコイルセパレータとの間隙に熱伝導率が1 X
10−4(cal /c+++ sea ’C)以
上の物質を充填してなることを要旨とする。
また、第3の発明は、コイルセパレータの内側に1対の
水平偏向コイルを対向設置するとともに、当該1対の水
平偏向コイル間のインピーダンス補正用の差動補正コイ
ルを前記コイルセパレータの後部に取付けてなる偏向ヨ
ークにおいて、前記コイルセパレータの後部における前
記1対の水平偏向コイルの対向方向と同方向の両端面部
にそれぞれ孔を穿設し、前記差動補正コイルは前記コイ
ルセパレータの後部における当該両端面部以外の部位に
前記1対の水平偏向コイルの対向方向と略平行に取付け
てなることを要旨とする。
水平偏向コイルを対向設置するとともに、当該1対の水
平偏向コイル間のインピーダンス補正用の差動補正コイ
ルを前記コイルセパレータの後部に取付けてなる偏向ヨ
ークにおいて、前記コイルセパレータの後部における前
記1対の水平偏向コイルの対向方向と同方向の両端面部
にそれぞれ孔を穿設し、前記差動補正コイルは前記コイ
ルセパレータの後部における当該両端面部以外の部位に
前記1対の水平偏向コイルの対向方向と略平行に取付け
てなることを要旨とする。
(作用)
第1の発明では、コイルセパレータ・コーン部の外周面
に立設したリブにより、そのコイルセパレータ・コーン
部の表面積が増し、また、コイルセパレータ・コーン部
の外表面と垂直偏向コイルとの間に熱移動を促進する流
路が形成されて水平偏向コイル等からの発熱が効率よく
放熱される。
に立設したリブにより、そのコイルセパレータ・コーン
部の表面積が増し、また、コイルセパレータ・コーン部
の外表面と垂直偏向コイルとの間に熱移動を促進する流
路が形成されて水平偏向コイル等からの発熱が効率よく
放熱される。
また、リブの立設によりコイルセパレータ・コーン部の
機械的強度が増して温度上昇によるコイルセパレータの
変形が抑えられる。
機械的強度が増して温度上昇によるコイルセパレータの
変形が抑えられる。
第2の発明では、水平偏向コイルとコイルセパレータ間
の間隙への充填物質により、水平偏向コイルとコイルセ
パレータ間の熱伝導性が良好になる。したがって水平偏
向コイルの発熱は充填物質を介してコイルセパレータに
移動し、表面積の大きなコイルセパレータから空気中に
効率よく放熱される。充填物質は、その熱伝導率が1×
10°4(cal /am sec ”C)以下では
、水平偏向コイルからコイルセパレータへの熱移動は十
分に行なわれず放熱効果が低下する。また、充填物質に
より水平偏向コイルはコイルセパレータに固定されて温
度上昇による変形等が少なくなり、垂直偏向コイルとの
位置ずれが抑えられる。
の間隙への充填物質により、水平偏向コイルとコイルセ
パレータ間の熱伝導性が良好になる。したがって水平偏
向コイルの発熱は充填物質を介してコイルセパレータに
移動し、表面積の大きなコイルセパレータから空気中に
効率よく放熱される。充填物質は、その熱伝導率が1×
10°4(cal /am sec ”C)以下では
、水平偏向コイルからコイルセパレータへの熱移動は十
分に行なわれず放熱効果が低下する。また、充填物質に
より水平偏向コイルはコイルセパレータに固定されて温
度上昇による変形等が少なくなり、垂直偏向コイルとの
位置ずれが抑えられる。
また、第3の発明では、コイルセパレータ接部の上下、
両端面部に穿設した孔により煙突効果が生じて水平偏向
コイルからの発熱が効率よく放熱される。そして、この
ような水平偏向コイルからの放熱性の向上とともに、差
動補正コイルの取付位置等の変更によりその温度上昇が
抑えられ、偏向ヨーク全体の温度上昇が抑えられる。
両端面部に穿設した孔により煙突効果が生じて水平偏向
コイルからの発熱が効率よく放熱される。そして、この
ような水平偏向コイルからの放熱性の向上とともに、差
動補正コイルの取付位置等の変更によりその温度上昇が
抑えられ、偏向ヨーク全体の温度上昇が抑えられる。
したがって、上述の各発明によれば、高周波偏向化に伴
う温度上昇が、格別コスト上昇を伴わずに抑えられる。
う温度上昇が、格別コスト上昇を伴わずに抑えられる。
(実施例)
以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第1図及び第2図は、本発明の第1実施例を示す図であ
る。
る。
なお、第1図、第2図及び後述の各実施例を示す図にお
いて、前記第8図ないし第10図における部材及び部位
等と同一ないし均等のものは、前記と同一符号を以って
示し、重複した説明を省略する。
いて、前記第8図ないし第10図における部材及び部位
等と同一ないし均等のものは、前記と同一符号を以って
示し、重複した説明を省略する。
まず、偏向ヨーク10の構成を説明すると、本実施例で
は、コイルセパレータ・コーン部2が、メルトインデッ
クス4.5 (g/10m1 n)+7)ポリプロピレ
ン樹脂を用いて射出成形により形成され、そのコイルセ
パレータ・コーン部2の外周面に、円周方向に沿ったり
ブ8が、適宜間隔をおいて複数個立設されている。各リ
ブ8は、トロイダル形垂直偏向コイル5に接する高さと
されて、各リブ8の間に放熱用の流路が形成されるよう
になっている。また、第1図に示すように、各リブ8は
、電子ビームの水平偏向方向に対し、垂直方向の上部及
び下部に相当する周方向の一部が切欠かれ、上記の各流
路は、その切欠部の部分で外部に開口されている。
は、コイルセパレータ・コーン部2が、メルトインデッ
クス4.5 (g/10m1 n)+7)ポリプロピレ
ン樹脂を用いて射出成形により形成され、そのコイルセ
パレータ・コーン部2の外周面に、円周方向に沿ったり
ブ8が、適宜間隔をおいて複数個立設されている。各リ
ブ8は、トロイダル形垂直偏向コイル5に接する高さと
されて、各リブ8の間に放熱用の流路が形成されるよう
になっている。また、第1図に示すように、各リブ8は
、電子ビームの水平偏向方向に対し、垂直方向の上部及
び下部に相当する周方向の一部が切欠かれ、上記の各流
路は、その切欠部の部分で外部に開口されている。
そして、上述のような、複数個のりブ8が立設されたコ
イルセパレータ・コーン部2、その内周部に設置された
くら形水平偏向コイル3及び外周部に設置されたトロイ
ダル形垂直偏向コイル5等により、セルフコンバージェ
ンス方式の偏向ヨーク10が構成されている。
イルセパレータ・コーン部2、その内周部に設置された
くら形水平偏向コイル3及び外周部に設置されたトロイ
ダル形垂直偏向コイル5等により、セルフコンバージェ
ンス方式の偏向ヨーク10が構成されている。
次に、上述のように構成された偏向ヨーク10の作用を
説明する。偏向ヨーク10を30インチ型のシャドウマ
スク式カラー〇R丁に装着し、60℃の雰囲気温度にお
いて32kH7の水平偏向で稼動させたときの各構成部
材部分の温度上昇の測定結果を比較例とともに第1表に
示す。比較例は、前記第8図等に示したリブなしのコイ
ルセパレータ・コーン部等で構成した偏向ヨークを上記
と同様のシャドウマスク式カラーCRTに装着したもの
である。
説明する。偏向ヨーク10を30インチ型のシャドウマ
スク式カラー〇R丁に装着し、60℃の雰囲気温度にお
いて32kH7の水平偏向で稼動させたときの各構成部
材部分の温度上昇の測定結果を比較例とともに第1表に
示す。比較例は、前記第8図等に示したリブなしのコイ
ルセパレータ・コーン部等で構成した偏向ヨークを上記
と同様のシャドウマスク式カラーCRTに装着したもの
である。
上記第1表の結果から、本実施例のものは、比較例のも
のよりも温度上昇が低減されていることがわかる。また
、リブ8の立設によりコイルセパレータ・コーン部2の
機械的強度が増して温度上昇によるコイルセパレータの
変形が抑えられ、ミス・コンバージェンス等の発生が防
止されて信頼性の向上が実現される。さらに、リブ8を
立設したコイルセパレータは射出成形における金型形状
の一部変更により容易に作成することができて製造の手
間は、従来のものと殆んど変ることはない。
のよりも温度上昇が低減されていることがわかる。また
、リブ8の立設によりコイルセパレータ・コーン部2の
機械的強度が増して温度上昇によるコイルセパレータの
変形が抑えられ、ミス・コンバージェンス等の発生が防
止されて信頼性の向上が実現される。さらに、リブ8を
立設したコイルセパレータは射出成形における金型形状
の一部変更により容易に作成することができて製造の手
間は、従来のものと殆んど変ることはない。
次いで、第3図及び第4図には、本発明の第2実施例を
示づ゛。本実施例は、くら形水平偏向コイル3とコイル
セパレータ・コーン部2との間隙に熱伝導率が1 x
10−4 (cal /cm sea ’C)以上の
物質9が充填されている。第3図に示した偏向ヨーク2
00例では、充填物質9として例えばシリコーングリス
(東芝シリコーン■製、YG−6240、熱伝導率:
2X 10’cal /am sec ’C)が用い
られている。充填物質9としては、上記のシリコーング
リスの他に、ゴム、プラスチック、接着剤等の電気絶縁
性を有し、間隙に充填可能な物質で、且つ萌述のような
熱伝導率を有するものであれば、これらのものも用いる
ことが可能である。
示づ゛。本実施例は、くら形水平偏向コイル3とコイル
セパレータ・コーン部2との間隙に熱伝導率が1 x
10−4 (cal /cm sea ’C)以上の
物質9が充填されている。第3図に示した偏向ヨーク2
00例では、充填物質9として例えばシリコーングリス
(東芝シリコーン■製、YG−6240、熱伝導率:
2X 10’cal /am sec ’C)が用い
られている。充填物質9としては、上記のシリコーング
リスの他に、ゴム、プラスチック、接着剤等の電気絶縁
性を有し、間隙に充填可能な物質で、且つ萌述のような
熱伝導率を有するものであれば、これらのものも用いる
ことが可能である。
次に、上述の偏向ヨーク20を、前記第1実施例の場合
と同様のシャドウマスク式カラーCRTに装着し、60
℃の雰囲気温度において32kl−1zの水平偏向で稼
動させたときの各構成部材部分の温度上昇の測定結果を
比較例とともに第2表に示す。比較例は、前記第8図等
に示した充填物質なしの偏向ヨークを上記と同様のシャ
ドウマスク式カラーCR−rに装着したものである。
と同様のシャドウマスク式カラーCRTに装着し、60
℃の雰囲気温度において32kl−1zの水平偏向で稼
動させたときの各構成部材部分の温度上昇の測定結果を
比較例とともに第2表に示す。比較例は、前記第8図等
に示した充填物質なしの偏向ヨークを上記と同様のシャ
ドウマスク式カラーCR−rに装着したものである。
上記第2表の結果から、本実施例のものは、比較例のも
のよりも水平偏向コイルの温度上昇が低減されているこ
とが分る。そして、充填物質9は、その熱伝導率がI
X 10’ (cat /Cra sec ’C)以
下では、くら形水平偏向コイル3からコイルセパレータ
・コーン部2への熱移動が十分に行なわれず、上記のよ
うな放熱効果は低下する。
のよりも水平偏向コイルの温度上昇が低減されているこ
とが分る。そして、充填物質9は、その熱伝導率がI
X 10’ (cat /Cra sec ’C)以
下では、くら形水平偏向コイル3からコイルセパレータ
・コーン部2への熱移動が十分に行なわれず、上記のよ
うな放熱効果は低下する。
また、本実施例と比較例の各偏向ヨークを装着したシャ
ドウマスク式カラーCRT (30インチ型)を用いて
第4図(a)に示すようなテストバターンを60℃の雰
囲気温度において映し出し、8時間後にその画面の状態
を観察した。第4図中、11aはRedのパターン、1
1bは31ueのパターンである。この結果は、比較例
では、8時間後に、第4図〈Dに示すような画面となっ
てミスコンバージェンスを起した。これに対し、本実施
例を装着したものは、8時間後でも第4図(a)の状態
が維持されて、ミスコンバージェンスが起っていないこ
とが確認された。
ドウマスク式カラーCRT (30インチ型)を用いて
第4図(a)に示すようなテストバターンを60℃の雰
囲気温度において映し出し、8時間後にその画面の状態
を観察した。第4図中、11aはRedのパターン、1
1bは31ueのパターンである。この結果は、比較例
では、8時間後に、第4図〈Dに示すような画面となっ
てミスコンバージェンスを起した。これに対し、本実施
例を装着したものは、8時間後でも第4図(a)の状態
が維持されて、ミスコンバージェンスが起っていないこ
とが確認された。
第5図ないし第7図には、本発明の第3実施例を示す。
本実施例では、コイルセパレータ・後部6における1対
のくら湿水平偏向コイル3の対内方向と同方向、即ちこ
のくら湿水平偏向コイル3による電子ビームの水平偏向
方向に対し垂直方向の両端面部である上面部及び下面部
に、それぞれ孔(開口部)12a、12bが穿設されて
いる。
のくら湿水平偏向コイル3の対内方向と同方向、即ちこ
のくら湿水平偏向コイル3による電子ビームの水平偏向
方向に対し垂直方向の両端面部である上面部及び下面部
に、それぞれ孔(開口部)12a、12bが穿設されて
いる。
また、差動補正コイル7が、コイルセパレータ・後部6
における上述の上面部及び下面部以外の部位、即ち第5
図等に示した例では、その側部に、1対のくら湿水平偏
向コイル3の対向方向と略平行に取付けられている。即
ち、差動補正コイル7は、コイルセパレータ・後部6の
側部に、そのコイル軸が垂直となるように取付けられて
放熱効果が高められでいる。
における上述の上面部及び下面部以外の部位、即ち第5
図等に示した例では、その側部に、1対のくら湿水平偏
向コイル3の対向方向と略平行に取付けられている。即
ち、差動補正コイル7は、コイルセパレータ・後部6の
側部に、そのコイル軸が垂直となるように取付けられて
放熱効果が高められでいる。
次に、上述のように構成した偏向ヨーク30を、前記第
1実施例等の場合と同様のシャドウマスク式カラーCR
Tに装着し、60℃の雰囲気温度において32kH2の
水平偏向ひ稼動させたときの各構成部材部分の温度上昇
の測定結果を、比較例1.2とともに第3表に示す。比
較例1は、前記第8図等に示した従来の偏向ヨークを上
記と同様のシャドウマスク式カラーCRTに装着したも
の、比較例2は、第11図に示すように、コイルセパレ
ータ・後部6の上面部および下面部にそれぞれ孔が穿設
されているが、差動補正コイル7は前記第8図のものと
同様に従来の位置に取付けた偏向ヨークを用いたもので
ある。
1実施例等の場合と同様のシャドウマスク式カラーCR
Tに装着し、60℃の雰囲気温度において32kH2の
水平偏向ひ稼動させたときの各構成部材部分の温度上昇
の測定結果を、比較例1.2とともに第3表に示す。比
較例1は、前記第8図等に示した従来の偏向ヨークを上
記と同様のシャドウマスク式カラーCRTに装着したも
の、比較例2は、第11図に示すように、コイルセパレ
ータ・後部6の上面部および下面部にそれぞれ孔が穿設
されているが、差動補正コイル7は前記第8図のものと
同様に従来の位置に取付けた偏向ヨークを用いたもので
ある。
(以下余白)
第
表
上記第3表の結果から、本実施例のものは、比較例1.
2のものよりも温度上昇が低減されていることがわかる
。また、コイルセパレータ・後部6の上面部及び下面部
にそれぞれ孔12a、12bを穿設したコイルセパレー
タ2.6は、射出成形における金型形状の一部変更によ
り容易に作成することができ、さらに、差動補正コイル
は、その取付位置を単に変更したものであるため製造の
手間は、従来のものと殆んど変ることがない。
2のものよりも温度上昇が低減されていることがわかる
。また、コイルセパレータ・後部6の上面部及び下面部
にそれぞれ孔12a、12bを穿設したコイルセパレー
タ2.6は、射出成形における金型形状の一部変更によ
り容易に作成することができ、さらに、差動補正コイル
は、その取付位置を単に変更したものであるため製造の
手間は、従来のものと殆んど変ることがない。
なお、上述の各実施例で示した偏向ヨークは、セミトロ
イダルタイプと呼ばれる型式のものであるが、本発明は
サドル−サドルタイプ等のその他のタイプのものにも適
用することができる。
イダルタイプと呼ばれる型式のものであるが、本発明は
サドル−サドルタイプ等のその他のタイプのものにも適
用することができる。
[発明の効果]
以上説明したように、第1の発明によれば、コイルセパ
レータ・コーン部の外周面に立設したリブにより、コイ
ルセパレータ・コーン部の表面積が増し、また、コイル
セパレータ・コーン部の外周面、と垂直偏向コイルとの
間に熱の対流移動を促進する流路が形成されるので、水
平偏向コイル等からの発熱を効率よく放熱することがで
きる。また、リブの立設によりコイルセパレータ・コー
ン部の機械的強度が増して温度上昇によるコイルセパレ
ータの変形を抑えることができる。
レータ・コーン部の外周面に立設したリブにより、コイ
ルセパレータ・コーン部の表面積が増し、また、コイル
セパレータ・コーン部の外周面、と垂直偏向コイルとの
間に熱の対流移動を促進する流路が形成されるので、水
平偏向コイル等からの発熱を効率よく放熱することがで
きる。また、リブの立設によりコイルセパレータ・コー
ン部の機械的強度が増して温度上昇によるコイルセパレ
ータの変形を抑えることができる。
第2の発明によれば、水平偏向コイルとコイルセパレー
タ間の間隙への充填物質により、水平偏向コイルとコイ
ルセパレータ間の熱伝導性が良好になるので、水平偏向
コイルの発熱を充填物質を介して表面積の大きなコイル
はパレータから効率よく放熱することができる。また、
充填物質により、水平偏向コイルがコイルセパレータに
固定されて温度上昇による変形を抑えることができる。
タ間の間隙への充填物質により、水平偏向コイルとコイ
ルセパレータ間の熱伝導性が良好になるので、水平偏向
コイルの発熱を充填物質を介して表面積の大きなコイル
はパレータから効率よく放熱することができる。また、
充填物質により、水平偏向コイルがコイルセパレータに
固定されて温度上昇による変形を抑えることができる。
また、第3の発明によれば、コイルセパレータ後部の上
下、両端面部に穿設した孔により煙突効果が生じるので
、水平偏向コイルからの発熱を効率よく放熱することが
できる。さらに差動補正コイルを1対の水平偏向コイル
の対向方向と略平行、即ち垂直の向きに取付けることに
より放熱効果が高められて温度上昇が抑えられる。した
がって、偏向ヨーク全体の温度上昇を抑えることができ
る。
下、両端面部に穿設した孔により煙突効果が生じるので
、水平偏向コイルからの発熱を効率よく放熱することが
できる。さらに差動補正コイルを1対の水平偏向コイル
の対向方向と略平行、即ち垂直の向きに取付けることに
より放熱効果が高められて温度上昇が抑えられる。した
がって、偏向ヨーク全体の温度上昇を抑えることができ
る。
上述のように、各発明によれば、高周波偏向化に伴う温
度上昇を、格別コスト上昇を伴なわずに抑えることがで
きて信頼性及び経済性を向上させることができるという
利点がある。
度上昇を、格別コスト上昇を伴なわずに抑えることがで
きて信頼性及び経済性を向上させることができるという
利点がある。
第1図は本発明に係る偏向ヨークの第1実施例における
コイルセパ・レータ部分の斜視図、第2図は同上第1実
施例をコイルセパレータ・コーン部を破断して示す斜視
図、第3図は本発明の第2実施例を示す縦断面図、第4
図はテストパターンによる同上第2実施例のミスコンバ
ージェンスの試験例を示す図、第5図ないし第7図は本
発明の第3実施例を示すもので、第5図はコイルセパレ
ータにおける孔部及び差動補正コイルの取付は態様を示
す斜視図、第6図は要部縦断面図、第7図は差動補正コ
イルを破断して示すコイルセパレータ・接部部分の側面
図、第8図ないし第10図は従来の偏向ヨークを示すも
ので、第8図はコイルセパレータ・コーン部を破断して
示す斜視図、第9図はコイルセパレータ部分の斜視図、
第10図はコイルセパレータ・後部近傍部分の縦断面図
、第11図は前記第3実施例の比較例2として構成した
偏向ヨークのコイルセパレータ・後部近傍部分の縦断面
図である。 2:コイルセパレータ・コーン部、 3:くら膨水平偏向コイル、 5ニドロイダル形垂直偏向コイル、 7:差動補正コイル、 8:リブ、9:充りl
質、 12a、12b:孔、10.20,30:偏
向ヨーク。
コイルセパ・レータ部分の斜視図、第2図は同上第1実
施例をコイルセパレータ・コーン部を破断して示す斜視
図、第3図は本発明の第2実施例を示す縦断面図、第4
図はテストパターンによる同上第2実施例のミスコンバ
ージェンスの試験例を示す図、第5図ないし第7図は本
発明の第3実施例を示すもので、第5図はコイルセパレ
ータにおける孔部及び差動補正コイルの取付は態様を示
す斜視図、第6図は要部縦断面図、第7図は差動補正コ
イルを破断して示すコイルセパレータ・接部部分の側面
図、第8図ないし第10図は従来の偏向ヨークを示すも
ので、第8図はコイルセパレータ・コーン部を破断して
示す斜視図、第9図はコイルセパレータ部分の斜視図、
第10図はコイルセパレータ・後部近傍部分の縦断面図
、第11図は前記第3実施例の比較例2として構成した
偏向ヨークのコイルセパレータ・後部近傍部分の縦断面
図である。 2:コイルセパレータ・コーン部、 3:くら膨水平偏向コイル、 5ニドロイダル形垂直偏向コイル、 7:差動補正コイル、 8:リブ、9:充りl
質、 12a、12b:孔、10.20,30:偏
向ヨーク。
Claims (3)
- (1)コイルセパレータ・コーン部の内周部に水平偏向
コイルを設置し外周部には垂直偏向コイルを設置してな
る偏向ヨークにおいて、前記コイルセパレータ・コーン
部の外周面に、円周方向に沿つてリブを立設してなるこ
とを特徴とする偏向ヨーク。 - (2)コイルセパレータの内周側に水平偏向コイルを設
置してなる偏向ヨークにおいて、前記水平偏向コイルと
コイルセパレータとの間隙に熱伝導率が1×10^−^
4(cal/cm sec ℃)以上の物質を充填して
なることを特徴とする偏向ヨーク。 - (3)コイルセパレータの内側に1対の水平偏向コイル
を対向設置するとともに、当該1対の水平偏向コイル間
のインピーダンス補正用の差動補正コイルを前記コイル
セパレータの後部に取付けてなる偏向ヨークにおいて、
前記コイルセパレータの後部における前記1対の水平偏
向コイルの対向方向と同方向の両端面部にそれぞれ孔を
穿設し、前記差動補正コイルは前記コイルセパレータの
後部における当該両端面部以外の部位に前記1対の水平
偏向コイルの対向方向と略平行に取付けてなることを特
徴とする偏向ヨーク。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16297688A JPH0212743A (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 偏向ヨーク |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16297688A JPH0212743A (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 偏向ヨーク |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0212743A true JPH0212743A (ja) | 1990-01-17 |
Family
ID=15764860
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16297688A Pending JPH0212743A (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 偏向ヨーク |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0212743A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH048247U (ja) * | 1990-04-28 | 1992-01-24 | ||
| US5589729A (en) * | 1994-07-01 | 1996-12-31 | Thomson Tubes & Displays, S.A. | Deflection yoke liner with support ridges |
-
1988
- 1988-06-30 JP JP16297688A patent/JPH0212743A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH048247U (ja) * | 1990-04-28 | 1992-01-24 | ||
| US5589729A (en) * | 1994-07-01 | 1996-12-31 | Thomson Tubes & Displays, S.A. | Deflection yoke liner with support ridges |
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