JPH02127520A - 熱接着性繊維及びその不織布 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、熱接着性繊維及びその不織布に関するもので
ある。

（従来の技術） 不織布の製造において繊維と繊維を接着させる方法とし
ては、ニードルパンチ法のような繊維間の交絡による方
法や種々の接着剤をバインダーとして使用する方法があ
る。

近年急激に需要量が増大している使い捨ておむつや生理
用吸収体の被覆紙等の用途においては肌ざわりのよいソ
フトな風合や目付が軽いこと及び高引張強力である等の
諸物性が要求される。これらの要求をできるかぎり満足
させるため、主としてバインダー法による不織布の生産
方式が採用されている。バインダー法としては、接着剤
？′８液をウェブに付着させる方法が主として採用され
ていたが、接着剤溶液の溶媒を取り除くためにエネルギ
ーが必要なこと及び作業環境が悪いこと等の問題がある
。

これらの問題点を解決するためにウェブを構成する繊維
よりも融点の低い繊維をバインダーとしてウェブに混合
し、熱処理することによりウェブを構成する繊維と繊維
を接着させる方法が提案されている。例え゛ば１強度が
高く、かつ風合のよい不織布のバインダーとして特公昭
６１−１０５８３号公報には、融点を異にする繊維形成
重合体を複合成分とする複合繊維が開示されている。ま
た１通常複合成分に用いられているポリエチレン繊維は
、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＲ）や高密度ポリエチレ
ン（ＩＩＤＰＥ）であるが、これらのポリエチレンを使
用すると、得られた不織布の風合は、硬くてソフトな感
触が得られない欠点がある。この欠点を補う目的で最近
では特開昭６０−２０９０１０号公報や特開昭６０−１
９４１）３号公報に開示されているようにエチレンとオ
クテン−１を共重合して得られる線状低密度ポリエチレ
ンは、風合がソフトでかつ低融点であることから不織布
バインダーとして用いられるようになってきた。

（発明が解決しようとする課題） 不織布において低目付でありながら、かつ強力があり、
しかも肌ざわりが柔らかい性能を満足するものとしては
、複合復熱繊維性繊維が理想的である。しかしながら、
従来より用いられてきた複合型熱接着性繊維の低融点成
分は、ポリエチレンである。通常、これは、中密度若し
くは高密度のポリエチレンである。この場合１巾密度ポ
リエチレンや高密度ポリエチレンを低融点成分とする複
合型熱接着性繊維からなるもので１得られた不織布は、
風合が硬くて衛生材料には好ましくない欠点を有する。

また、炭素数４〜８のα−オレフィンを共重合して得ら
れる一般市販の線状低密度ポリエチレンを低融点とする
複合型熱接着性繊維からなる不織布は、柔らかな風合を
期待できるが、紡糸速度を高くすることが困難である。

すなわら細デニール糸を生産性を高くして製糸できない
という問題がある。

本発明の目的は上述のような諸性能において良好であり
、かつ可紡性が良好な理想的な熱接着性繊維又はそれか
らなる不織布を新たに提供することにある。

（課題を解決するための手段） 本発明者らは、上記問題点を解決するため鋭意研究を行
った結果１本発明に到達したものである。

すなわち１本発明は１エチレンとオクテン−１との線状
低密度コポリマーで、オクテン−１の含有量が１〜１５
重量％、密度が０．９００〜０．９４０ｇ／ｃｏ！、メ
ルトインデックスがＡＳＴＭ　Ｄ−１２３８（Ｅ）の方
法で測定して５〜１００ｇ７１０分、融解熱が２５ｃａ
ｌ／ｇ以上からなる線状低密度ポリエチレンが９９〜５
０重量％と、メルトフローレートが八ＳＴＭ　Ｄ−１２
３８（Ｌ）の方法で測定して５０ｇ／１０分より小さい
結晶性ポリプロピレン力月〜５０重量％とから構成され
たブレンド構造体がポリアミドを被覆した断面形状を有
することを特徴とする熱接着性繊維及び該熱接着性繊維
からなる不織布を要旨とするものである。

本発明のブレンド構造体における線状低密度ポリエチレ
ン単体としては、オクテン−１の重量のうち、１５重量
％以下の他のα−オレフィンを含有しても本発明の作用
と効果を妨げない。

また９本発明においてブレンド構造体における線状低密
度ポリエチレン単体に吸湿剤、潤滑剤、顔料、染料、安
定剤、難燃剤等の添加剤を加える場合。

添加の目的に適う量までであれば本発明の作用と効果を
妨げない。

本発明におけるポリアミドとしては、溶融紡糸可能なポ
リアミドであればよく、ナイロン６、ナイロン６６、ナ
イロン６・１２等の単独重合体あるいはこれらを主体と
する共重合ポリアミドが好ましく使用できる。なお、こ
のポリアミドに顔料、安定剤、潤滑剤等の添加剤を加え
る場合、添加の目的に適う量までであれば本発明の作用
と効果を妨げない。

次に１本発明の熱接着性繊維は、ブレンド構造体がポリ
アミドを被覆した断面形状を有する繊維であって、その
重量比率は、ブレンド構造体が２０〜８０重量％、ポリ
アミドが８０〜２０重量％が好ましい。

ブレンド構造体が２０重量％未満の場合は、繊維の強度
を高くすることができるが、不織布に使用された場合に
は、接着量が少ないので接着力が弱くなり、風合的にも
ソフトなものが得られない。

一方、ブレンド構造体が８０重重量を超えると１繊維間
の接着力が強くなり、風合は良好となるが１強度が弱く
なり、好ましくない。

本発明における繊維は、その単糸繊度が８デニール以下
が好ましい。それは１本発明における熱接着性繊維は、
ソフトさを要求される不織布や布帛に使用されるため単
糸繊度が太くなると周知のように硬くなり、風合の良好
なものが得られないからである。

本発明においてブレンド構造体の線状低密度ポリエチレ
ンのオクテン−１の含有量が１５重量％を超えると、細
デニール化するのに限界が生じる。逆に、１重量％未満
の場合は１得られる繊維が硬くなり、不織布や布帛にし
た時の風合が良くない。

なお３線状低密度ポリエチレンは、エチレンとオクテン
−１とのコポリマーが特に好ましいものであるが、他の
α−オレフィン例えばブテン−１，ヘキセン−１又はオ
クテン−１とヘキセン−１との混合物等も上記オクテン
−１の含有量の範囲で用いることができる。

次ニ、線状低密度ポリエチレンの密度についてハ０．９
４０ｇ／ｃＩ］ｔを超えると結晶化度が高くなり、得ら
れた繊維の風合が硬くなるので好ましくない。−方、０
．９００ｇ／ｃｎ！未満では糸質性能面で高性能の繊維
を得ることが難しく、糸質性能及び風合の点から特に０
．９２０〜０．９４０ｇ／ＣＩが好ましい。

本発明では上記線状低密度ポリエチレンとボリア”　Ｏ
ヒレン（以下、ＰＰと呼称する。）とのブレンド物を用
いるが２両者のブレンド状態の流動特性が特に本発明熱
接着繊維の性能に影響を与えるため、線状低密度ポリエ
チレンのメルトインデックス（以下、Ｍｌ値と呼称する
。）力＜ＡＳＴＭ　Ｄ−１２３８（Ｅ）の方法で測定し
て５〜１００ｇ／１０分の範囲にあることが必要となる
。ＭＩ値が５　ｇ／１０分未満では溶融紡糸における吐
出糸条の変形がスムーズにいかず。

メルトフラクチャアーやバラス効果等の影響を受は易く
、その結果高速紡糸が難しいことになる。

また、Ｍｌ値が１００ｇ／１０分を超えると粘性があま
りにも小さいので繊径斑が発生し、得られた繊維の性能
が劣ることになる。さらに、ＰＰとの溶融粘性があまり
に開きすぎると吐出糸条が紡糸口金直下で断糸する重大
な欠点となる。このため上記線状低密度ポリエチレンの
Ｍｌ値は、５〜１００ｇ／１０分が必要であり５より好
ましいＭｌ値としては４０〜７０ｇ／１０分の範囲のも
のが望ましい。

線状低密度ポリエチレンの結晶性の一つの尺度である融
解熱が２５ｃａｌ／ｇ未満の場合、製糸性が劣り。

高速紡糸をすることができない。ここで、融解熱は１次
の方法にて測定したものである。パーキンエルマー社製
品ＤＳＣ−２Ｃ型を用い、試料５ｍｇを採取し昇温速度
２０℃／分にて測定し、室温より界温しで得られるＤＳ
Ｃ曲線ついて同装置マニュアルに従って求める。

次に、上記線状低密度ポリエチレンとブレンドするＰＰ
は、イッククチツクＰＰであり、そのメルトフローレー
ト（以下、ＭＦ値と呼称する。）は。

ＡＳＴＭ　Ｄ−１２３８（Ｌ）の方法で測定して５０ｇ
／１０分以下であることが必要である。特に、　２０ｇ
／１０分以下のものが望ましい。すなわち、ＭＦ値がこ
の範囲を外れると、線状低密度ポリエチレンとのブレン
ドがスムーズにいかず、均一な構造体を形成しない。

何故ならば、ＰＰセグメントが線状低密度ポリエチレン
中でフローし過ぎ、繊維軸方向に線状に配列することに
なり、このため紡出糸条の溶融弾性が極端に高くなるの
で紡糸時の断糸を低減するためには紡糸速度を低く抑え
る必要がある。また１線状低密度ポリエチレンとＰＰと
のブレンド比率も製糸性に影響を与える。線状低密度ポ
リエチレンとＰＰとの比率をそれぞれ９９〜５０重量％
と１〜５０重量％にすることで、線状低密度ポリエチレ
ンとＰＰとのブレンドがスムーズに行うことができ。

適当な溶融弾性を与える。

線状低密度ポリエチレン中のＰＰの量が１％未満の場合
、ブレンドによる製糸性の向上が認められず、線状低密
度ポリエチレン単独の製糸性と同じになる。一方、５０
重量％を超えるとＰＰリッチとなり、やはりブレンドに
よる流動特性の改良が難しく、細い繊維を得ることが難
しい。このように上記ブレンド構造体を鞘成分に用い、
上記ポリアミドを芯成分に用いて熱接着繊維を製造する
が。

従来から公知の複合紡糸用溶融紡糸装置を利用ｒること
ができる。紡糸温度においては、線状低密度ポリエチレ
ン単独及びＰＰ＄独の紡糸温度のほぼ中間の温度が適し
ており１好ましい温度は２１０〜２５０°Ｃであり、さ
らに好ましくは２２０°Ｃ〜２４０℃である。次に、芯
成分のポリアミドは１２５０〜２８０’Ｃが好ましい。

本発明の繊維は、溶融紡糸して得られる連続フィラメン
トであり、今までになく高速吸引が可能となる。

本発明で得られる繊維は、芯成分をポリアミドとし、鞘
成分をブレンド構造体から構成されているから、不織布
製造において繊維と繊維とを容易に熱接着することがで
きる。得られた不織布は。

強力が高く、風合面でもソフトで優れたものが得られる
。なお、上記熱接着性繊維の断面は１円形のみではな（
三角形や四角形等の異形断面或いは中空断面であっても
よい。また、芯鞘構造の断面を有する繊維が好ましいが
、芯成分が一つだけでなくいわゆる多芯構造のものであ
ってもよい。ただし、ブレンド構造体の特徴であるソフ
トさ、低融点の性能をバインダーとしての機能面として
生かすため、繊維の表面層にブレンド構造体が存在する
ことが必要である。また、この熱接着繊維に別の付帯性
能を与える目的で複合紡糸時に吸湿剤、湿潤剤、顔料１
染料、安定剤、難燃剤等の添加剤を加えてもよい。

次に１本発明における不織布を得るためには複合紡糸用
溶融紡糸装置を用いてフィラメントまたはトウを製造し
、短繊維にカットした後、カード機械に通してウェブを
作成し、カレンダーロールによりブレンド構造体の融点
より低い温度で熱圧着にて不織布を製造することができ
る。また、生産性を考慮すると、スパンボンド法による
不織布が好ましく、その製造方法としては、高速吸引ガ
°ンによりノスルより出た繊維を吸引開繊し、移動する
コンベア状金網に衝突させ、ウェブを形成し１次いでエ
ンボスロールにて熱圧接を施すことにより得られるもの
である。なお、不織布用繊維を短繊維状にカントし、水
中に分散させ、抄紙を行う従来の抄紙法によっても本発
明の不織布を製造することもできる。

本発明の繊維は、それを単体として使用するだけでなく
、ポリアミド、ポリエステル若しくはポリプロピレン、
ポリエチレン及びその他の合成繊維又は木綿や羊尼等の
天然繊維、あるいはレーヨン等の再生繊維等とのバイン
ダーとして使用することもできる。

（作　用） 本発明における熱接着性繊維は、線状低密度ポリエチレ
ンとＰＰとのブレンド物を鞘成分に、ポリアミド成分を
芯成分に用いた複合繊維で、特に不織布用途に適した熱
接着性繊維が得られるものであり、従来の欠点であった
製糸性の改良と耐久性の向上したものが得られる。この
理由について本発明者らは次のように推察している。

先ず１本発明で用いられるポリマーは、線状低密度ポリ
エチレンとＰＰからなるブレンド構造体とポリアミドで
あり、繊維形態を維持するには、ポリアミド成分が、一
方、風合のソフトさと熱接着性能については、線状低密
度ポリエチレンとＰＰからなるブレンド構造体が、それ
ぞれ役割を分担しており、特定ポリマーによるブレンド
機構及び複合繊維とすることで初めて本発明の目的が達
成できるものである。ブレンド機構としては８線状低密
度ポリエチレンの’１７４成分中にＰ　ｌ）が島成分と
して存在しており、製糸性に影響を与えるのが溶融状態
におけるこの島成分の大きさと形状と考えられる。すな
わち、線状低密度ポリエチレンとＰＰとの溶融粘性が近
過ぎるとかなり小さな島成分となり、さらに、その島の
形状が線状に近いため両分子の相互作用が太き（なる。

そのため、ブレンド状態での熔融弾性が太き（なり、製
糸性が悪くなる。

一方、線状低密度ポリエチレンとＰＰとの）容融粘性が
大きく異ムると、逆に島成分が大きくなり過ぎ、流動変
形性が劣ることになる。

また、上記熔融粘性を有する線状低密度ポリエチレンと
Ｐ　Ｉ）との混合比率としては、線状低密度ポリエチレ
ンを９９〜５０重量％と、ＰＰを１〜５０重世％とする
ことで海成分である線状低密度ポリエチレンの中に紡錘
状の形態でＰＰの成分を存在させることができ、高速紡
糸性に適した溶融粘弾性を示すことになる。すなわち、
線状低密度ポリエチレン単独に比べて線状低密度ポリエ
チレンのマトリックス中にＰＰを紡錘状に分散させるこ
とで溶融弾性が抑えられ、高速変形に追従できる紡出糸
条が得られるものである。分散状態が線状になれば島成
分の溶融弾性への寄与が大きく、線状低密度ポリエチレ
ンやポリアミド単独の場合と大差なくブレンド効果が認
められず、高速変形への追従ができないものである。

このように、溶融状態のポリマーの分散状態に関し、特
別に限定した本発明ポリマーブレンド物を用いることで
初めて高速紡糸に最適の溶融状態となり、紡糸性が向上
すると考えられる。

以上述べたように９本発明は、上記構成からなるもので
線状低密度ポリエチレンの特徴であるソフトな風合、感
触、低温熱接着性を有し、しかもブレンド構造物がＰＰ
及び線状低密度ポリエチレン単独に比べ高速紡糸性が良
好で、しかも紡糸温度を従来のＰＥＴとの複合紡糸に比
べ低くすることが可能で製糸時のトラブルが少ないもの
である。

（実施例） 以下２本発明の具体例を実施例により説明する。

なお、実施例で測定される物性は、下記に述べる方法に
より評価した。

（１）ポリアミドの相対粘度 ２５℃で９６％硫酸１００ｃｃに試料１ｇを溶解してウ
ベローデ型粘度計にて相対粘度を測定した。

（２）口金汚れ 糸条を吐出し、１時間後に口金面を観察し。

目視判定にて次の３段階評価を行った。

〇−・−・汚れ度合が少ない △−−−−−汚れ度合がやや多い ×−一一一汚れ度合が多い （３）不織布の引張強力 ＪＩＳ　Ｌ−１０９６ストリソブ法に準じて巾３０＋ｕ
、　　長さ１００ｍｍの試験片の最大引張強力を測定し
た。

（４）トータルハンド ＪＩＳ　Ｌ４０９６ハンドル・オ・メータ法に準じてス
リット巾１０龍にて測定した。数値の小さい方が柔軟で
あることを示す。

（５）圧縮硬軟慶 ５０ｍｍ　Ｘ　１００ｓｎの試験片を取り、この試験片
を高さ５０℃１円周１００１の円筒状として平板式ロー
ドセル上に置き、５０ｍ５／分の速度で円筒状試験片を
圧縮させ、その時の最大荷重を測定した。荷重の小さい
方が柔軟であることを示す。

実施例１ 相対粘度２．６のナイロン６を芯成分とし、線状低密度
ポリエチレン（密度０．９３５ｇ／　ｃｌ　、　Ｍ　Ｉ
値４３ｇ／１０分、オクテン−１比率５重量％、融解熱
３６ｃａｌ／ｇ）とイソタクチックポリプロピレン（密
度０．９０５ｇ／ｃｍ３゜Ｍ　Ｆ値１５ｇ／１０分）を
重量比７５　：　２５の割合でブレンドしたブレンド構
造体を鞘成分として複合紡糸用溶融紡糸装置を用いて芯
部／鞘部＝５０：５０の割合にてブレンド構造体の紡糸
温度２２０℃、ポリアミド成分の紡糸温度を２６０’Ｃ
，紡糸口金０．４ｍｍφ×３６孔数、吐出量５４ｇ７分
、吸引速度４５００ｍ／分の条件にて複合熱維を製造し
た。紡糸の操業性が良好であり。

口金汚れが少なかった。（口金汚れ評価−〇）得られた
繊維は、単糸繊度３．０デニール、強度４．０ｇ／ｄ。

伸度６０％であった。

比較例１ 線状低密度ポリエチレンだけを用いて紡糸した。

該線状低密度ポリエチレンは、オクテン−１を５重里％
含有し、密度が０．９３０ｇ／ｃｍ”でＭｌ値が１９ｇ
／１０分、融解熱が３０ｃａ　ｌ／ｇであった。以下、
実施例１と同一条件で長繊維を得た。ところが、吸引速
度は。

紡糸温度を高くしても３６００ｍ／分が限界であった。

また、紡糸開始後、短時間のうちに糸面がりが発生し１
口金汚れが認められ、長時間安定して製糸できないもの
であった。（口金汚れ評価−−−Ｘ　）得られた繊維の
糸質性能は、単糸繊度３．８デニル９強度２．０ｇ／ｄ
、伸度１８０％であった。

比較例２ 相対粘度２．６のナイロン６を芯成分とし１線状低密度
ポリエチレン（密度０．９３５ｇ／　ｃｎｌ、　Ｍ　Ｉ
値４３ｇ／１０分、オクテン−１比率５重量％、融解熱
３６ｃａｌ／ｇ）を鞘成分として複合紡糸用溶融紡糸装
置を用いて芯部／鞘部＝５０：５０の割合で複合紡糸し
、以下、実施例１に準じて同一条件で長繊維を製造した
。ところが吸引速度３５５０ｍ／分で糸切れが発生した
。

また、余白がりが発生し易く、紡糸口金の汚れについて
も比較例１より良好なものの、それでも多く発生し、製
糸性についてもやや不良であった。

得られた繊維の糸質性能は、単糸繊度３．８テニル９強
度３．４　ｇ　／　ｄ　、伸度８５％であった。

なお、実施例１及び比較例２の場合１強度が高くなった
のは、芯成分にナイロン６を用いたためと考えられる。

実施例２ 実施例１の条件で紡糸して得られた繊度３．０デニール
のブイラメントを吸引開繊し、移動する金’ＫＭ　４１
物の上に堆積させ、目付１０ｇ／ｍ”のウェブを形成し
１次いでエンボスロールに導入し、熱圧接にて不織布と
した。得られた不織布の最大引張強力は。

１．４　ｋｇ／３ｃｍであり、トータルハンド値は、９
．０ｇであった。

次に、比較例１及び２０条件で得られた繊度３．８デニ
ールのフィラメントを実施例２に＄して開繊し、ウェブ
形成、熱圧接を行い、不織布を得た。

得られた不織布の性能は、比較例１の条件の不織布にお
いては、最大引張強力が０．９ｋｇ／３ｃ＋ｎ、　）−
タルハンド値６．０ｇであった。また、比較例２の条件
の不織布は、最大引張強力が１．３ｋｇ／３ｃｍ、　　
）−タルハント値がｌｏｇであった。

上述のごと〈実施例１のトータルハンド値は。

比較例１よりやや高くなり、硬くなるが、引張強力面で
は優れている。比較例１ではトータルハンド値が優れて
いるものの引張強力が低く、実用上の問題が残る。なお
、不織布の性能面だけでは、実施例りと比較例２では差
がない。

実施例３．比較例３〜４ 相対粘度２．６のナイロン６の５０重量％を芯とし。

線状低密度ポリエチレン（オクテン−１含有■５重景％
、密度０．９３０ｇ／　ｃｎｌ　、　Ｍ　Ｉ値が１９ｇ
／１０分、融解熱が３０ｃａ　ｌ／ｇ）　７５重景％と
ポリプロピレン２５重量％のブレンド構造体の５０重量
％を鞘とした複合繊維を製造した。なお、上記ポリプロ
ピレンは、実施例３と同じものを使用した。以下、実施
例３と同一条件で短繊維を製造した。ところが、紡糸の
操業性がやや不良でブレンド環と思われる糸切れが発生
した。

また、延伸性に関しても操業性も不良で、捲縮性能能も
不良であった。

次に、相対粘度２．６のナイロン６の５０重量％を芯と
し、高密度ポリエチレン７５重１％とＰＰ２５重量％の
ブレンド構造体を鞘とした複合繊維を紡糸した。

核晶密度ポリエチレンは、密度が０．９６１ｇ／ｃｉ。

Ｍｌ値が３５ｇ／１０分、融解熱が６７ｃａｌ／ｇであ
った。なお、ＰＰは、実施例３と同一のものを使用し、
以下。

実施例３と同一条件で紡糸したが、操業性が悪く。

糸条を採取することができなかった。

実施例３と糸条の採取できた比較例３だけの糸質性能を
第２表に示す。

第２表の実施例３より明らかなようにブレンド組成が本
発明によるものから得たステープルは強伸度が大であっ
た。

一方、比較例３ば、未延伸糸も延伸後のステープルにお
いてもその性能は劣ったものであった。

第１表 実施例４ 実施例３０条件で紡糸して得られたステープルをカード
機械に供給し。

目付Ｌｏｇ／ｍ２のウェブを形 成し１次いでエンボスロールに導き、熱圧接を付与する
ことで不織布とした。得られた不織布の最大引張強力を
測定した結果、Ｌ−５ｋｇ／３ｃｍであった。圧縮剛軟
度は１２．５ｇであった。

実施例５ 実施例３のステーブルを４０重量％と繊度３．０デニー
ルで繊維！５１ｍｍのポリエチレンテレフタレートのス
テープルを６０重量％を混合し、カード機械に供給して
目付１０ｇ／ｍ”のウェブとした後、１）０℃で加熱処
理を施して不織布とした。なお、該ポリエチレンテレフ
タレートの強度は、４．５ｇ／ｄ、伸度４０％。

捲縮数は２０ケ／吋、捲縮率は１２％、）を縮弾性率は
７０％、捲縮伸長率は１４％のものであった。

該不織布の性能は、引張強力が０．７ｋｇ／３ｃｍ、圧
縮剛軟度が６．Ｏｇであって８風合がソフトであった。

（発明の効果） 本発明の熱接着繊維からなる不織布は、ソフトな風合で
強力面でも優れていることから使い捨ておむつの内側の
部分に最適である。また、従来の線状低密度ポリエチレ
ンとポリエステルとの複合繊維とは異なり、紡糸時のノ
ズル汚れが少ないことから面掃時間の短縮、ノズル取り
つけ期間の延長ができ操業面で優れているため熱接着を
必要とする不織布、織物１編物等の分野で広く用いられ
るものである。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）エチレンとオクテン−１との線状低密度コポリマ
   ーで，オクテン−１の含有量が１〜１５重量％，密度が
   ０．９００〜０．９４０ｇ／ｃｍ＾３，メルトインデッ
   クスがＡＳＴＭＤ−１２３８（Ｅ）の方法で測定して５
   〜１００ｇ／１０分，融解熱が２５ｃａｌ／ｇ以上から
   なる線状低密度ポリエチレンが９９〜５０重量％と，メ
   ルトフローレートがＡＳＴＭＤ−１２３８（Ｌ）の方法
   で測定して５０ｇ／１０分より小さい結晶性ポリプロピ
   レンが１〜５０重量％とからなるブレンド構造体がポリ
   アミドを被覆した断面形状を有することを特徴とする熱
   接着性繊維。
2. （２）該繊維の単糸繊度が８デニール以下である請求項
   １記載の熱接着性繊維。
3. （３）請求項１記載の繊維からなる不織布。