JPH02127901A - 薄肉ウェブｈ形鋼の製造方法 - Google Patents
薄肉ウェブｈ形鋼の製造方法Info
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- JPH02127901A JPH02127901A JP27246988A JP27246988A JPH02127901A JP H02127901 A JPH02127901 A JP H02127901A JP 27246988 A JP27246988 A JP 27246988A JP 27246988 A JP27246988 A JP 27246988A JP H02127901 A JPH02127901 A JP H02127901A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、フランジに対してウェブが薄いＨ形鋼製品
を熱間圧延で得る製造方法に関するものである。
を熱間圧延で得る製造方法に関するものである。
この薄肉ウェブＨ形鋼（フランジ厚とウェブ厚との比が
２．０以上のＨ形＃）の熱間圧延による製造に際しては
、ウェブ厚みが薄いこと及び圧延中の冷却水により、仕
上げ（ｔＪＦミル）におけるウェブとフランジとの温度
差が通常２００℃以上となる。そしてこれが冷却される
過程でウェブとフランジの収縮率に差が生じることから
、ウェブは圧縮状態（フランジには引張り、ウェブには
圧縮のそれぞれ長手方向への内部応力が発生すること）
となり、最終的に座掘に至って所謂波打ち現象が生じて
しまう。
２．０以上のＨ形＃）の熱間圧延による製造に際しては
、ウェブ厚みが薄いこと及び圧延中の冷却水により、仕
上げ（ｔＪＦミル）におけるウェブとフランジとの温度
差が通常２００℃以上となる。そしてこれが冷却される
過程でウェブとフランジの収縮率に差が生じることから
、ウェブは圧縮状態（フランジには引張り、ウェブには
圧縮のそれぞれ長手方向への内部応力が発生すること）
となり、最終的に座掘に至って所謂波打ち現象が生じて
しまう。
そこで先に出願人は、この冷却過程で発生するウェブの
波打ち現象を防止す′べ（、熱間圧延されたＨ形鋼を温
間域にてフランジを圧下率３％以下で温間圧延をし、ウ
ェブとフランジの温度差に基づ（内部応力を緩和、除去
することを提案した。
波打ち現象を防止す′べ（、熱間圧延されたＨ形鋼を温
間域にてフランジを圧下率３％以下で温間圧延をし、ウ
ェブとフランジの温度差に基づ（内部応力を緩和、除去
することを提案した。
（特願昭６１−２８８４５２号公報参照）〔この発明が
解決すべき課題〕 しかしフランジを温間圧延するためには、圧下率３％以
下と言えども、通常のＨ形鋼製造設備に専用のフランジ
圧延装置を追設する必要があった。
解決すべき課題〕 しかしフランジを温間圧延するためには、圧下率３％以
下と言えども、通常のＨ形鋼製造設備に専用のフランジ
圧延装置を追設する必要があった。
そのためこの設備費等からＨ形鋼自体がコスト高になり
、ウェブ波打ち現象の防止手段を容易に実施できなかっ
た。
、ウェブ波打ち現象の防止手段を容易に実施できなかっ
た。
この発明は前述した事情に鑑み創案されたもので、その
目的は従来設備をそのまま使用してウェブの波打ち現象
の防止（冷却過程で増大するウェブ圧縮応力の軽減）を
行うことのできる薄肉ウェブＨ形鋼の製造方法を提供す
ることにある。
目的は従来設備をそのまま使用してウェブの波打ち現象
の防止（冷却過程で増大するウェブ圧縮応力の軽減）を
行うことのできる薄肉ウェブＨ形鋼の製造方法を提供す
ることにある。
この発明方法によれば薄肉ウェブＨ形鋼の製造が、通常
の熱間仕上圧延および熱間鋸断後、ウェブ温度が４００
’Ｃ以下の温度域で、ウェブに加工を加えて内部応力を
除去するか、またはフランジ温度が４００°Ｃ以下の温
度域で、フランジに加工を加えて内部応力を除去する。
の熱間仕上圧延および熱間鋸断後、ウェブ温度が４００
’Ｃ以下の温度域で、ウェブに加工を加えて内部応力を
除去するか、またはフランジ温度が４００°Ｃ以下の温
度域で、フランジに加工を加えて内部応力を除去する。
具体的加工方法としては、ウェブ高さを拡幅する方法で
、■フランジ内面に当接したロールにより両フランジを
拡げる方向に連続加工する方法、もしくは■ロールの代
わりにプレスの爪を当てて拡げる方法、さらに■ウェブ
を交互に繰り返し曲げ加工し、フランジの倒れを利用す
る方法とする。
、■フランジ内面に当接したロールにより両フランジを
拡げる方向に連続加工する方法、もしくは■ロールの代
わりにプレスの爪を当てて拡げる方法、さらに■ウェブ
を交互に繰り返し曲げ加工し、フランジの倒れを利用す
る方法とする。
一方、フランジに加工を加える方法としては■フランジ
を曲げの最外部方向として（強軸方向曲げ）交互に曲げ
加工を行い、フランジに引張り、圧縮応力を交互に加え
る方法とする。
を曲げの最外部方向として（強軸方向曲げ）交互に曲げ
加工を行い、フランジに引張り、圧縮応力を交互に加え
る方法とする。
つまり■〜■はＨ形鋼のウェブを塑性変形させてウェブ
高さ寸法を大きくすると、ウェブはＨ形鋼の長手方向に
縮まろうとするが、フランジに拘束されているため、結
果的にウェブにはＨ形鋼の長手方向に引張り力が加えら
れることになる。
高さ寸法を大きくすると、ウェブはＨ形鋼の長手方向に
縮まろうとするが、フランジに拘束されているため、結
果的にウェブにはＨ形鋼の長手方向に引張り力が加えら
れることになる。
一方、フランジに曲げ加工を与える■は、Ｈ形鋼断面で
見ると、フランジを曲げ軸に対して平行とし、曲げの最
外位置にフランジを配した状態で曲げ加工を与えること
により、曲げ力による引張り力とＨ形鋼の内部応力とを
利用してフランジの一部に延び塑性変形を発生させるも
のであり、交互に曲げた後はフランジが伸び、結果的に
はウェブに対してＨ形鋼の長手方向に引張り力を加える
ものである。
見ると、フランジを曲げ軸に対して平行とし、曲げの最
外位置にフランジを配した状態で曲げ加工を与えること
により、曲げ力による引張り力とＨ形鋼の内部応力とを
利用してフランジの一部に延び塑性変形を発生させるも
のであり、交互に曲げた後はフランジが伸び、結果的に
はウェブに対してＨ形鋼の長手方向に引張り力を加える
ものである。
以下この発明の薄肉ウェブＨ形鋼の製造方法を図示する
実施例によって説明する。
実施例によって説明する。
まずこの発明方法の概要を説明する。
熱間圧延後のＨ形鋼は、フランジとウェブの仕上げ温度
差および冷却速度の差によって、その冷却過程でフラン
ジとウェブそれぞれに正負の内部応力が発生する。薄肉
ウェブＨ形鋼では、このウェブ圧縮応力が座掘限界を越
える為、波打ちが発生する事になる。
差および冷却速度の差によって、その冷却過程でフラン
ジとウェブそれぞれに正負の内部応力が発生する。薄肉
ウェブＨ形鋼では、このウェブ圧縮応力が座掘限界を越
える為、波打ちが発生する事になる。
そこでウェブ波打ち発生前の温間域で、ウェブまたはフ
ランジに、塑性変形を加える事でウェブに対して圧延方
向に引張力を加え、ウェブ圧縮残留応力を減少させ、以
降のフランジ縮みによる圧縮応力を吸収できるようにす
るものである。
ランジに、塑性変形を加える事でウェブに対して圧延方
向に引張力を加え、ウェブ圧縮残留応力を減少させ、以
降のフランジ縮みによる圧縮応力を吸収できるようにす
るものである。
この塑性変形を加える時期としては、ウェブ。
フランジ間の温度差と、ウェブ温度と室温との差が影響
し、また解放可能な応力の大きさにより決められるもの
である。
し、また解放可能な応力の大きさにより決められるもの
である。
例えば特願昭６１−２８８４５２号公報の圧延加工を行
うような強力な場合は温度が比較的高温域でも効果はあ
るが、ウェブ高さの拡大による内部応力解放の場合は内
部応力の大きい方が解放の効果があることより温度は低
い方が良い。
うような強力な場合は温度が比較的高温域でも効果はあ
るが、ウェブ高さの拡大による内部応力解放の場合は内
部応力の大きい方が解放の効果があることより温度は低
い方が良い。
しかし、波打ち発生後では加工方法によっては加工が困
難な場合があると共に、軽加工では消却が困難である。
難な場合があると共に、軽加工では消却が困難である。
そして通常製造法により得られたＨ形鋼の場合は３５０
℃〜２５０°Ｃが好ましく、低温圧延等熱間仕上げ圧延
温度が低い場合は３００℃〜１５０°Ｃが好ましい。な
お高温度では、効果が薄く、またその後の発生応力も高
いことより、少なくとも、４００°Ｃ以下でなければな
らない。
℃〜２５０°Ｃが好ましく、低温圧延等熱間仕上げ圧延
温度が低い場合は３００℃〜１５０°Ｃが好ましい。な
お高温度では、効果が薄く、またその後の発生応力も高
いことより、少なくとも、４００°Ｃ以下でなければな
らない。
またある製品サイズでは仕上ユニバーサルミル通過時の
ウェブとフランジの温度差が、２００°Ｃとなっている
場合、この製品を室温まで冷却するとウェブ温度が１８
０℃の時点で波打ちが発生する。
ウェブとフランジの温度差が、２００°Ｃとなっている
場合、この製品を室温まで冷却するとウェブ温度が１８
０℃の時点で波打ちが発生する。
そこでウェブ温度２００°Ｃの時点でローラー矯正機に
通し、ウェブ高さを約２ｍｍ拡大することによって、ウ
ェブに圧延方向の引張応力を加え圧縮応力の軽減を図る
と、ウェブはその後室温に至るまでの過程で熱収縮量の
差によって圧縮応力が増大するが、座掘限界応力より太
き（なることはなくウェブ波打ちを生じることはない。
通し、ウェブ高さを約２ｍｍ拡大することによって、ウ
ェブに圧延方向の引張応力を加え圧縮応力の軽減を図る
と、ウェブはその後室温に至るまでの過程で熱収縮量の
差によって圧縮応力が増大するが、座掘限界応力より太
き（なることはなくウェブ波打ちを生じることはない。
このウェブ高さの拡大変形は、ウェブ波打ちの直前に行
うのが最も効果が大きく、その拡大量が大きいほど効果
も大きい。またウェブ高さの拡大変形は仕上ユニバーサ
ルミルで行うことも可能であり、この場合温度の低下を
図るため粗圧延終了後待機させるか、フランジを主体に
強制水冷を行うことが必要となる。
うのが最も効果が大きく、その拡大量が大きいほど効果
も大きい。またウェブ高さの拡大変形は仕上ユニバーサ
ルミルで行うことも可能であり、この場合温度の低下を
図るため粗圧延終了後待機させるか、フランジを主体に
強制水冷を行うことが必要となる。
これらのことから本発明では、フランジに対してウェブ
が極めて薄いＨ形鋼製品を熱間圧延で製造するに際して
、通常の熱間仕上圧延および熱間鋸断後に、ウェブ温度
が４００℃以下の温度域にて、ウェブを交互に曲げ加工
し、フランジの倒れを利用し、ウェブ高さの拡大を図る
。
が極めて薄いＨ形鋼製品を熱間圧延で製造するに際して
、通常の熱間仕上圧延および熱間鋸断後に、ウェブ温度
が４００℃以下の温度域にて、ウェブを交互に曲げ加工
し、フランジの倒れを利用し、ウェブ高さの拡大を図る
。
次にこのような本発明における特許請求の範囲第１項お
よび第２項記載の製造方法を、実際にＨ２Ｏ２Ｘ１９６
Ｘ９／２２のＨ形鋼を製造する実施例によって説明す
る。
よび第２項記載の製造方法を、実際にＨ２Ｏ２Ｘ１９６
Ｘ９／２２のＨ形鋼を製造する実施例によって説明す
る。
Ｈ７００ｘ １９６ ｘ ９／２２ （フランジ厚み／
ウェブの厚み比２．４４）のＨ形鋼１の製造に際して、
矩形断面スラブを１２６０℃に加熱後、ＢＤミル、粗ユ
ニバーサルミル、粗エツジヤーミル、仕上げユニバーサ
ルミルによる圧延で、製品断面寸法に造形圧延した。（
図示せず） そして通常圧延法では、仕上げ圧延直後でのウェブ１ａ
の温度が７００°Ｃでフランジ１ｂの温度が８８０°Ｃ
であるが、常温までの放冷による冷却過程において、ウ
ェブ１ａの温度が２００℃となった時にウェブ１ａに波
打ちが発生した。
ウェブの厚み比２．４４）のＨ形鋼１の製造に際して、
矩形断面スラブを１２６０℃に加熱後、ＢＤミル、粗ユ
ニバーサルミル、粗エツジヤーミル、仕上げユニバーサ
ルミルによる圧延で、製品断面寸法に造形圧延した。（
図示せず） そして通常圧延法では、仕上げ圧延直後でのウェブ１ａ
の温度が７００°Ｃでフランジ１ｂの温度が８８０°Ｃ
であるが、常温までの放冷による冷却過程において、ウ
ェブ１ａの温度が２００℃となった時にウェブ１ａに波
打ちが発生した。
また低温仕上げ圧延法では、仕上げ圧延直後のウェブ１
ａの温度が６００°Ｃでフランジ１ｂ温度が７５０°Ｃ
であり、これも前記通常圧延法と同様の冷却過程におい
てウェブ１ａが１２０°Ｃの時点で波打ちが発生した。
ａの温度が６００°Ｃでフランジ１ｂ温度が７５０°Ｃ
であり、これも前記通常圧延法と同様の冷却過程におい
てウェブ１ａが１２０°Ｃの時点で波打ちが発生した。
このため通常圧延法の圧延材は、冷却床で３００°Ｃま
で冷却した後、次工程のローラー矯正機２に送り、ここ
で矯正ロール３上下９本を用い、ちどす状のロールのラ
ップ代を最大１８ａ＋ｍとして、Ｈ形鋼に上下方向の曲
げ力を加えた。（第１図参照）ここでＨ形！！４１は、
矯正方向の曲げにおいて、第２図に示したようにフラン
ジ１ｂが倒れる。しかしロール３が存在するため、完全
には倒れずロール３に支持されて、矢印Ｂの方向へロー
ル３から反力を受ける。そしてこの反力が、ウェブ１ａ
の高さ方向への拡大を図る力となる。
で冷却した後、次工程のローラー矯正機２に送り、ここ
で矯正ロール３上下９本を用い、ちどす状のロールのラ
ップ代を最大１８ａ＋ｍとして、Ｈ形鋼に上下方向の曲
げ力を加えた。（第１図参照）ここでＨ形！！４１は、
矯正方向の曲げにおいて、第２図に示したようにフラン
ジ１ｂが倒れる。しかしロール３が存在するため、完全
には倒れずロール３に支持されて、矢印Ｂの方向へロー
ル３から反力を受ける。そしてこの反力が、ウェブ１ａ
の高さ方向への拡大を図る力となる。
なおこの際に、矯正ロール周面に固形潤滑剤を塗布した
。これは、通常のローラー矯正においてもウェブ１ａの
幅方向の拡大は約１〜２ｆｆｉ１発生するが、その５割
以上はフランジ１ｂの付は根近傍の両端３０ｍｍのとこ
ろで拡大されており、中央部での拡大は大きくないこと
から、ロール３とウェブ１ａとの間の摩擦力減少を図り
ウェブ中央部での拡大量をアップさせることを狙ったも
のである。
。これは、通常のローラー矯正においてもウェブ１ａの
幅方向の拡大は約１〜２ｆｆｉ１発生するが、その５割
以上はフランジ１ｂの付は根近傍の両端３０ｍｍのとこ
ろで拡大されており、中央部での拡大は大きくないこと
から、ロール３とウェブ１ａとの間の摩擦力減少を図り
ウェブ中央部での拡大量をアップさせることを狙ったも
のである。
このように摩擦力の減少を図れば、ウェブ中央部の引張
力が増大する。また第３図（Ａ）、（Ｂ）に示したよう
な形状のロールを用いれば効果的にウェブ幅方向の拡大
を図ることができる。
力が増大する。また第３図（Ａ）、（Ｂ）に示したよう
な形状のロールを用いれば効果的にウェブ幅方向の拡大
を図ることができる。
そして以上のようにウェブが３００°Ｃの時点でＨ形鋼
に上下方向へ曲げ力を加えてウェブ高さの拡大を０．３
％実施した結果、その後に常温まで放冷冷却したがウェ
ブ１ａにには全く波打ちは発生しなかった。
に上下方向へ曲げ力を加えてウェブ高さの拡大を０．３
％実施した結果、その後に常温まで放冷冷却したがウェ
ブ１ａにには全く波打ちは発生しなかった。
さらに低温圧延法の圧延材も同様に、２５０℃の時点で
矯正ローラーの最大ラップ代１５ｍｍを加え、ウェブ高
さの拡大を０．２％実施したところ、その後に常温まで
放冷冷却したがウェブ１ａに冷却後の材料の全欠陥は全
く発生しなかった。
矯正ローラーの最大ラップ代１５ｍｍを加え、ウェブ高
さの拡大を０．２％実施したところ、その後に常温まで
放冷冷却したがウェブ１ａに冷却後の材料の全欠陥は全
く発生しなかった。
このようにウェブ温度が４００°Ｃ以下の温度域で、ウ
ェブにその高さ方向への拡幅力を加え、ウェブ高さを０
．２％以上拡大することで、通常圧延法や低温圧延法で
も冷却後におけるウェブ１ａの波打ちの発生を防止でき
る。
ェブにその高さ方向への拡幅力を加え、ウェブ高さを０
．２％以上拡大することで、通常圧延法や低温圧延法で
も冷却後におけるウェブ１ａの波打ちの発生を防止でき
る。
なおウェブ１ａにその高さ方向への拡幅力を加える加工
手段としては、前述した実施例のウェブ１ａを交互に曲
げ加工するものの他に、フランジ１ｂ内面に当接したロ
ールにより両フランジＩｂ、 ｌｂを拡げる方向に連
続加工する方法（第４図参照）、もしくはロールの代わ
りにプレスの爪を当てて拡げる方法（第５図参照）が考
えられる。ここで第４図のものはウェブｌａの高さ方向
へ移動自在なロール４を矢印Ｃの方向に移動させること
で、第５図のものは油圧ジヤツキ５を両フランジ間に入
れて両フランジ間を拡げることで、それぞれウェブ１ａ
にその高さ方向への拡幅力を加えるものである。
手段としては、前述した実施例のウェブ１ａを交互に曲
げ加工するものの他に、フランジ１ｂ内面に当接したロ
ールにより両フランジＩｂ、 ｌｂを拡げる方向に連
続加工する方法（第４図参照）、もしくはロールの代わ
りにプレスの爪を当てて拡げる方法（第５図参照）が考
えられる。ここで第４図のものはウェブｌａの高さ方向
へ移動自在なロール４を矢印Ｃの方向に移動させること
で、第５図のものは油圧ジヤツキ５を両フランジ間に入
れて両フランジ間を拡げることで、それぞれウェブ１ａ
にその高さ方向への拡幅力を加えるものである。
なお、高温状態（４００°Ｃ以上）または温間域（１０
０〜４００°Ｃ）のＨ形鋼のフランジ間に常温の鋼材を
挿入して冷却し、熱収縮を拘束する方式でも、相対的に
、ウェブ拡大が可能である。
０〜４００°Ｃ）のＨ形鋼のフランジ間に常温の鋼材を
挿入して冷却し、熱収縮を拘束する方式でも、相対的に
、ウェブ拡大が可能である。
またウェブに発生する波打ち量が小さい場合には、波打
ち発生後に前述した本願発明の加工を加えて、波打ちを
消すことができる。
ち発生後に前述した本願発明の加工を加えて、波打ちを
消すことができる。
次に特許請求の範囲第３項記載の製造方法にいって説明
する。
する。
ここでは、Ｈ２Ｏ２ｘ１９６ ｘ９／２２の熱間圧延材
に、その内部応力を測定しつつ、強軸方向に曲げ加工を
行った。
に、その内部応力を測定しつつ、強軸方向に曲げ加工を
行った。
そして曲げ加工は、２０００ｍｍの架台間中央部を、油
圧ジヤツキにより押し曲げた。この結果、ウェブ温度２
００℃でウェブ中央部に、２２ｋｇ ／ ｍｍ ２の圧
縮力が働いていたが、たわみ量２．６閣の曲げ加工後は
、ウェブ中央より弱下寄り位置で最大１１ｋｇ／ｍｍ
２の圧縮力に低下した。
圧ジヤツキにより押し曲げた。この結果、ウェブ温度２
００℃でウェブ中央部に、２２ｋｇ ／ ｍｍ ２の圧
縮力が働いていたが、たわみ量２．６閣の曲げ加工後は
、ウェブ中央より弱下寄り位置で最大１１ｋｇ／ｍｍ
２の圧縮力に低下した。
またウェブが２５０°Ｃの時点で、ローラー矯正機を用
いて放冷過程のＨ形鋼を強軸方向に曲げ加工（第６図参
照）を実施したところ、その後放冷冷却したがウェブ波
打ちは発生しなかった。なおこの曲げ加工は、最大たわ
み２．６ ｍｍを付与する事によって実施した。さらに
ウェブが２００°Ｃで波打ちの発生した材料を、１７０
°Ｃの時点で強軸方向に最大たわみ４．１ｍｍを付与す
る事によって曲げ加工を実施したところ、ウェブの波打
ちは消滅し、その後常温に到っても再発しなかった。
いて放冷過程のＨ形鋼を強軸方向に曲げ加工（第６図参
照）を実施したところ、その後放冷冷却したがウェブ波
打ちは発生しなかった。なおこの曲げ加工は、最大たわ
み２．６ ｍｍを付与する事によって実施した。さらに
ウェブが２００°Ｃで波打ちの発生した材料を、１７０
°Ｃの時点で強軸方向に最大たわみ４．１ｍｍを付与す
る事によって曲げ加工を実施したところ、ウェブの波打
ちは消滅し、その後常温に到っても再発しなかった。
さらに低温圧延法で、仕上温度がウェブで６００°Ｃ１
フランジで７５０°Ｃの場合、冷却過程においてウェブ
が１２０°Ｃになると波打ちが発生する。そこでウェブ
が２００°Ｃの時点でローラ矯正機を用いて強軸方向に
最大たわみ２．３ ｍｍを付与することによって曲げ加
工を実施したところ、その後常温まで放冷冷却したがう
ニブ波打ちは発生しなかった。
フランジで７５０°Ｃの場合、冷却過程においてウェブ
が１２０°Ｃになると波打ちが発生する。そこでウェブ
が２００°Ｃの時点でローラ矯正機を用いて強軸方向に
最大たわみ２．３ ｍｍを付与することによって曲げ加
工を実施したところ、その後常温まで放冷冷却したがう
ニブ波打ちは発生しなかった。
ここで使用したローラー矯正機のピッチは、２０００閣
である。
である。
なおこの実施例では、強軸方向の曲げ加工をローラー矯
正機を用いて行う場合、前述したウェブを繰り返し曲げ
加工してウェブ高さの拡大を図る方法との組み合わせが
可能であり、効果もそれだけ大きいものとなる。
正機を用いて行う場合、前述したウェブを繰り返し曲げ
加工してウェブ高さの拡大を図る方法との組み合わせが
可能であり、効果もそれだけ大きいものとなる。
この発明は、フランジに対してウェブが極めて薄いＨ形
鋼製品を熱間圧延で得るに際して、通常の熱間仕上圧延
および熱間鋸断後に、ウェブ温度が４００℃以下の温度
域にて、ウェブにその高さ方向への拡幅力を加え、ウェ
ブ高さを０．２％以上拡大する。またこのウェブ高さの
拡大変形を、ウェブを交互に曲げ加工して行う。またフ
ランジ温度が４００℃〜室温の温度域でＨ形鋼の強軸方
向に一回以上曲げ加工することを特徴としている。
鋼製品を熱間圧延で得るに際して、通常の熱間仕上圧延
および熱間鋸断後に、ウェブ温度が４００℃以下の温度
域にて、ウェブにその高さ方向への拡幅力を加え、ウェ
ブ高さを０．２％以上拡大する。またこのウェブ高さの
拡大変形を、ウェブを交互に曲げ加工して行う。またフ
ランジ温度が４００℃〜室温の温度域でＨ形鋼の強軸方
向に一回以上曲げ加工することを特徴としている。
そしてこの構成によればウェブの圧縮応力を減少させて
、冷却過程におけるウェブの波打ち現象を防止すること
ができ、薄肉ウェブＨｌ鋼を熱間圧延によって製造する
ことが可能となる。
、冷却過程におけるウェブの波打ち現象を防止すること
ができ、薄肉ウェブＨｌ鋼を熱間圧延によって製造する
ことが可能となる。
またローラー矯正機を用いて圧縮応力の減少を図ること
ができるため、波打ち現象防止用に専用の設備を設ける
必要がないと共に、圧延能率を低下させる必要がない。
ができるため、波打ち現象防止用に専用の設備を設ける
必要がないと共に、圧延能率を低下させる必要がない。
そのためＨ形鋼を安価に量産することが可能となる。
第１図はこの発明の製造方法によるウェブ波打ち現象防
止過程を示す概略図、第２図は第１図のＡ−Ａ線断面、
第３図（Ａ） 、 （Ｂ）はロールの別層様を示す概略
断面図、第４図および第５図はウェブの高さ方向への拡
大用としての装置を示す概略図、第６図はロールによる
強軸方向への曲げ加工を示す概略断面図である。 １・・・Ｈ形鋼、１ａ・・・ウェブ、１ｂ・・・フラン
ジ、２・・・ローラー矯正機、３・・・ロール、４・・
・ロール、５・・・油圧ジヤツキ。 第 第 図 図 第 ズ 第 図 第 （Ａ） 第 図 図 （Ｂ） 手 続 補 正 十 目 昭和６３年１２月１５日 昭和 年 特 願 第２７２４６９号 ２゜ 発明の名称 薄肉ウェブＨ形綱の製造方法 ３゜ 補正をする者 羽生との関係 Ｖ目午出臥 名 称 （２１１）住友金属工業株式会社 ４゜ 代 理 人 住 所 ■１０７東京都港区赤坂６丁目５番２１号シャドー赤坂
６゜ 補正の対象 明細書および図面 第 （１）明細書の第６頁下から６行目の「消却」を「消去
」と訂正する。 （２）同書第１２頁第４行目〜第５行目の「製造方法に
いって」を「製造方法について」と訂正する。 （３）同書第１２真下から４行目の「 （第６図参照）
」を［（第６図、第７図参照）Ｊと訂正する。 （４）同書第１５頁第４行目〜第５行目の「第６図は〜
である。」を次の通り訂正する。 ［第６図（Ａ）はロールによる強軸方向への曲げ加工を
示す概略図、第６図（Ｂ）は第６図（Ａ）のＢＢ線断面
図、第７図（Ａ）はロールによる強軸方向への曲げ加工
の別態様を示す概略図、第７図（Ｂ）は第７図（Ａ）の
Ｃ−Ｃ線断面図、第７図（Ｃ）は第７図（Ａ）のＤ−Ｄ
線断面図、第７図（Ｄ）は第７図（八）のＥ−Ｅ線断面
画である。」 （５）図面の第６図を削除すると共に、別添の第６図（
Ａ）、第６図（Ｂ）、第７図（Ａ）、第７図（Ｂ）。 第７図（Ｃ）、第７図（Ｄ）を追加する。 図 Ｃつ Ｑ慢」 区 区 ト 城 城
止過程を示す概略図、第２図は第１図のＡ−Ａ線断面、
第３図（Ａ） 、 （Ｂ）はロールの別層様を示す概略
断面図、第４図および第５図はウェブの高さ方向への拡
大用としての装置を示す概略図、第６図はロールによる
強軸方向への曲げ加工を示す概略断面図である。 １・・・Ｈ形鋼、１ａ・・・ウェブ、１ｂ・・・フラン
ジ、２・・・ローラー矯正機、３・・・ロール、４・・
・ロール、５・・・油圧ジヤツキ。 第 第 図 図 第 ズ 第 図 第 （Ａ） 第 図 図 （Ｂ） 手 続 補 正 十 目 昭和６３年１２月１５日 昭和 年 特 願 第２７２４６９号 ２゜ 発明の名称 薄肉ウェブＨ形綱の製造方法 ３゜ 補正をする者 羽生との関係 Ｖ目午出臥 名 称 （２１１）住友金属工業株式会社 ４゜ 代 理 人 住 所 ■１０７東京都港区赤坂６丁目５番２１号シャドー赤坂
６゜ 補正の対象 明細書および図面 第 （１）明細書の第６頁下から６行目の「消却」を「消去
」と訂正する。 （２）同書第１２頁第４行目〜第５行目の「製造方法に
いって」を「製造方法について」と訂正する。 （３）同書第１２真下から４行目の「 （第６図参照）
」を［（第６図、第７図参照）Ｊと訂正する。 （４）同書第１５頁第４行目〜第５行目の「第６図は〜
である。」を次の通り訂正する。 ［第６図（Ａ）はロールによる強軸方向への曲げ加工を
示す概略図、第６図（Ｂ）は第６図（Ａ）のＢＢ線断面
図、第７図（Ａ）はロールによる強軸方向への曲げ加工
の別態様を示す概略図、第７図（Ｂ）は第７図（Ａ）の
Ｃ−Ｃ線断面図、第７図（Ｃ）は第７図（Ａ）のＤ−Ｄ
線断面図、第７図（Ｄ）は第７図（八）のＥ−Ｅ線断面
画である。」 （５）図面の第６図を削除すると共に、別添の第６図（
Ａ）、第６図（Ｂ）、第７図（Ａ）、第７図（Ｂ）。 第７図（Ｃ）、第７図（Ｄ）を追加する。 図 Ｃつ Ｑ慢」 区 区 ト 城 城
Claims (3)
- （１）フランジに対してウェブが極めて薄いＨ形鋼製品
を熱間圧延で得る製造方法であって、通常の熱間仕上圧
延および熱間鋸断後、ウェブ温度が４００℃以下の温度
域で、ウェブにその高さ方向への拡幅力を加え、ウェブ
高さを０．２％以上拡大することを特徴とする薄肉ウェ
ブＨ形鋼の製造方法。 - （２）フランジに対してウェブが極めて薄いＨ形鋼製品
を熱間圧延で得る製造方法であって、通常の熱間仕上圧
延および熱間鋸断後、ウェブ温度が４００℃以下の温度
域で、ウェブを交互に繰り返し曲げ加工することを特徴
とする薄肉ウェブＨ形鋼の製造方法。 - （３）フランジに対してウェブが極めて薄いＨ形鋼製品
を熱間圧延で得る製造方法であって、通常の熱間仕上圧
延および熱間鋸断後、フランジ温度が４００℃〜室温の
温度域でＨ形鋼を強軸方向に一回以上曲げ加工すること
を特徴とする薄肉ウェブＨ形鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27246988A JPH02127901A (ja) | 1988-03-30 | 1988-10-28 | 薄肉ウェブｈ形鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7784288 | 1988-03-30 | ||
| JP63-77842 | 1988-03-30 | ||
| JP63-187299 | 1988-07-27 | ||
| JP27246988A JPH02127901A (ja) | 1988-03-30 | 1988-10-28 | 薄肉ウェブｈ形鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02127901A true JPH02127901A (ja) | 1990-05-16 |
Family
ID=26418896
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27246988A Pending JPH02127901A (ja) | 1988-03-30 | 1988-10-28 | 薄肉ウェブｈ形鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02127901A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04259327A (ja) * | 1991-02-14 | 1992-09-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｈ形鋼の加熱方法 |
| EP0560091A1 (de) * | 1992-03-07 | 1993-09-15 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zum Richten von H-förmigen Trägerprofilen |
| US20150132597A1 (en) * | 2011-05-13 | 2015-05-14 | Mannstaedt Gmbh | Method and device for producing metal profiles having a closely toleranced chamber dimension |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50137367A (ja) * | 1974-04-23 | 1975-10-31 | ||
| JPS55100822A (en) * | 1979-01-25 | 1980-08-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Straightening method for h-beam with roller |
| JPS5640644A (en) * | 1979-09-10 | 1981-04-16 | Hitachi Chem Co Ltd | Preparation of dihydrodicyclopentenyl acrylate |
| JPS63154202A (ja) * | 1986-12-16 | 1988-06-27 | Kawasaki Steel Corp | Ｈ形鋼の残留応力軽減方法 |
-
1988
- 1988-10-28 JP JP27246988A patent/JPH02127901A/ja active Pending
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| US9522418B2 (en) * | 2011-05-13 | 2016-12-20 | Mannstaedt Gmbh | Method and device for producing metal profiles having a closely toleranced chamber dimension |
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