JPH02136025A - 高圧配電線用方向地絡継電器 - Google Patents
高圧配電線用方向地絡継電器Info
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- JPH02136025A JPH02136025A JP28716288A JP28716288A JPH02136025A JP H02136025 A JPH02136025 A JP H02136025A JP 28716288 A JP28716288 A JP 28716288A JP 28716288 A JP28716288 A JP 28716288A JP H02136025 A JPH02136025 A JP H02136025A
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- ground
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は非接地系の高圧配電線系統に適用する方向地絡
継電器に関する。
継電器に関する。
〈従来の技術〉
高圧配電線（３，３ｋＶ、６．６ｋＶ）の接地方式は一
般に非接地方式が採用されており、配電線に一線地絡事
故が発生すると、線路に流れる電流は配電線の対地静電
容量による充電電流によって大きな影響を受ける。この
ような配電線の一線地絡事故の保護には従来より、事故
時に発生する零相電圧礼と零相電流１８を利用した方向
地絡！！！電器ＤＧＲが適用されている。
般に非接地方式が採用されており、配電線に一線地絡事
故が発生すると、線路に流れる電流は配電線の対地静電
容量による充電電流によって大きな影響を受ける。この
ような配電線の一線地絡事故の保護には従来より、事故
時に発生する零相電圧礼と零相電流１８を利用した方向
地絡！！！電器ＤＧＲが適用されている。
以下に高圧配電線で一線地絡事故が発生したときの従来
の方向地絡継電器の動作について図面を用いて説明する
。
の方向地絡継電器の動作について図面を用いて説明する
。
第３図は高圧母線に放射状の配電線が配置された系統構
成を示し、系統中の配電線に一線地絡事故が発生した時
の状況の一例を説明するための概要図で、第４図は、第
３図の系統内に発生した一線地絡事故を解析するために
電気的等価回路で示したもの、第５図は接地形計器用変
圧器ＧＰＴ（以下ＧＰＴと言う）の出力Ｑ。と、第３図
で省略しである零相変流器ＺＣＴ（以下ＺＣＴと言う）
の出力１゜とを人力として地絡事故を判定する方向地絡
継電器ＤＧＲ（以下ＤＧＲと言う）とその出力によって
フィーダーを開閉する遮断器ＣＢ（以下ＣＢと言う）の
部分を拡大して示したものである。図中、Ａ、Ｂ、Ｃは
主変圧器ＴＲ（以下ＴＲと言う）の二次側に接続する３
相高圧母線のＡ相、Ｂ相、Ｃ相で、高圧母線Ａ、Ｂ、Ｃ
にはＧＰＴ、３系統の配電線フィーダーＩＦ、２Ｆ、３
Ｆが連系されている。
成を示し、系統中の配電線に一線地絡事故が発生した時
の状況の一例を説明するための概要図で、第４図は、第
３図の系統内に発生した一線地絡事故を解析するために
電気的等価回路で示したもの、第５図は接地形計器用変
圧器ＧＰＴ（以下ＧＰＴと言う）の出力Ｑ。と、第３図
で省略しである零相変流器ＺＣＴ（以下ＺＣＴと言う）
の出力１゜とを人力として地絡事故を判定する方向地絡
継電器ＤＧＲ（以下ＤＧＲと言う）とその出力によって
フィーダーを開閉する遮断器ＣＢ（以下ＣＢと言う）の
部分を拡大して示したものである。図中、Ａ、Ｂ、Ｃは
主変圧器ＴＲ（以下ＴＲと言う）の二次側に接続する３
相高圧母線のＡ相、Ｂ相、Ｃ相で、高圧母線Ａ、Ｂ、Ｃ
にはＧＰＴ、３系統の配電線フィーダーＩＦ、２Ｆ、３
Ｆが連系されている。
高圧母線Ａ、Ｂ、Ｃ並びに各フィーダーＩＦ、２Ｆ、３
Ｆの電圧※、電流１等はフィーダーを表わす番号１〜３
、相を示す小文字のａ、ｂ、ｃを付して表わしており、
フィーダーＩＦのａ相には地絡事故点Ｇが設定されてい
る。
Ｆの電圧※、電流１等はフィーダーを表わす番号１〜３
、相を示す小文字のａ、ｂ、ｃを付して表わしており、
フィーダーＩＦのａ相には地絡事故点Ｇが設定されてい
る。
ＺＣＴは各フィーダーの夫々の母線側始端に設置され、
その２次側から零相電流１２が取り出される。限流抵抗
器ｒ、はＧＰＴの３次巻線をプロークンデルタに結線し
て、終端抵抗として挿入されたもので、この両端から零
相電圧ｖ９が取り出され、前記零相電流１、とともにＤ
ＧＲに人力される。Ｒｇは事故点Ｇにおける地絡抵抗、
Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３は各フィーダーの１相当たりの対地静
電容量を示している。
その２次側から零相電流１２が取り出される。限流抵抗
器ｒ、はＧＰＴの３次巻線をプロークンデルタに結線し
て、終端抵抗として挿入されたもので、この両端から零
相電圧ｖ９が取り出され、前記零相電流１、とともにＤ
ＧＲに人力される。Ｒｇは事故点Ｇにおける地絡抵抗、
Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３は各フィーダーの１相当たりの対地静
電容量を示している。
二のように単一の電源から受電した高圧母線Ａ。
ｅ、ｃ、に配電線のフィーダーＩＦ、２Ｆ、３Ｆが全て
放射状に配設された配電系統においては、地域社会や需
要家の発展の状況に応じてフィーダー数が増設されるが
、それに伴い配電線網は面状に拡大することになる。こ
のために配電線系統内に発生する事故の要因も増加する
ので線路保安の強化のために効果的な保ＭＪ！！電装置
の設置が進められている。
放射状に配設された配電系統においては、地域社会や需
要家の発展の状況に応じてフィーダー数が増設されるが
、それに伴い配電線網は面状に拡大することになる。こ
のために配電線系統内に発生する事故の要因も増加する
ので線路保安の強化のために効果的な保ＭＪ！！電装置
の設置が進められている。
３．３ｋＶ、６．６ｋＶの普通高圧配電線の保護継電方
式としては短絡保護と地絡保護が主体であるが、第３図
に示したようだ放射状配電系統の場合には、短絡事故に
伴う事故電流は全て電源３０側から事故点３７に向かっ
て流れ、その大きさは受電端電圧と受電端から事故点Ｇ
まての線路インピーダンスによって定められるので一般
に過電流リレーが設置されており短絡事故に際しては、
これにより適切な保護が行なわれている。
式としては短絡保護と地絡保護が主体であるが、第３図
に示したようだ放射状配電系統の場合には、短絡事故に
伴う事故電流は全て電源３０側から事故点３７に向かっ
て流れ、その大きさは受電端電圧と受電端から事故点Ｇ
まての線路インピーダンスによって定められるので一般
に過電流リレーが設置されており短絡事故に際しては、
これにより適切な保護が行なわれている。
一方、地絡事故の場合には、高圧配電線系統では一般に
非接地方式が採用されているために、配電線に一線地絡
事故が発生しても、大きい地絡電流が流れることは＃≠
ないので、地絡電流の大きさには配電線網の対地静電容
量による充電電流が大きく影響を及ぼすことになる。こ
のため、配電線の一線地絡事故時には過電流要素等は使
用せず、発生する零相電圧と零相電流との積ｔこよって
動作する電力形のＤＧＲが一般に適用されている。第５
図は第３図で省略しであるＤＧＲ，ＣＢの部分を中心に
拡大して示したもので、ＧＰＴの一次側はＹ結線として
中性点を直接接地し、三次側をプロークンデルタ結線と
して、その開放端に制限抵抗ｒ、が挿入され、その両端
には零相電圧ＶＩＩｒの電圧が現れ、ＤＧＲの電圧要素
として入力される。又、ＺＣＴの二次側から零相電流ｊ
ａｒがＤＧＲの電流要素として入力される。
非接地方式が採用されているために、配電線に一線地絡
事故が発生しても、大きい地絡電流が流れることは＃≠
ないので、地絡電流の大きさには配電線網の対地静電容
量による充電電流が大きく影響を及ぼすことになる。こ
のため、配電線の一線地絡事故時には過電流要素等は使
用せず、発生する零相電圧と零相電流との積ｔこよって
動作する電力形のＤＧＲが一般に適用されている。第５
図は第３図で省略しであるＤＧＲ，ＣＢの部分を中心に
拡大して示したもので、ＧＰＴの一次側はＹ結線として
中性点を直接接地し、三次側をプロークンデルタ結線と
して、その開放端に制限抵抗ｒ、が挿入され、その両端
には零相電圧ＶＩＩｒの電圧が現れ、ＤＧＲの電圧要素
として入力される。又、ＺＣＴの二次側から零相電流ｊ
ａｒがＤＧＲの電流要素として入力される。
ここで、礼１．１ｌｌｒの添字、はＤＧＲのリレー入力
端を意味する。
端を意味する。
次にフィーダーＩＦのａ相に地絡抵抗Ｒｇ ［Ωコの地
絡事故が発生したときのＤＧＲの動作について説明する
。
絡事故が発生したときのＤＧＲの動作について説明する
。
先ず事故時の電流分布について見ると、第３図に点線で
示すように、各フィーダーの対地充電電流及び事故点電
流１８は合成されてＧＰＴの中性点電流ｊ、、となり、
高圧母線Ａ、Ｂ、Ｃの各相に分流するが、ＧＰＴの三次
回路がプロークンデルタとなっているので一次側でも均
等に３等分されて分流する。従ってキルヒホッフの第１
法則から次式の関係を導くことが出来る。
示すように、各フィーダーの対地充電電流及び事故点電
流１８は合成されてＧＰＴの中性点電流ｊ、、となり、
高圧母線Ａ、Ｂ、Ｃの各相に分流するが、ＧＰＴの三次
回路がプロークンデルタとなっているので一次側でも均
等に３等分されて分流する。従ってキルヒホッフの第１
法則から次式の関係を導くことが出来る。
°ａ＋ぐＩ／３）ｌ ＝１１ａ＋１２ａ＋１３ａ
−−’ｂ＋（１／３）・！、、１＝１１ｂ
＋１２ｂ＋１３ｂ ：・・・・・（１）’ｃ＋
（１／３）ｌ ＝１１ｃ＋１２ｃ＋！３ｃこれらの式を
各辺について加算すると次式を得る。
−−’ｂ＋（１／３）・！、、１＝１１ｂ
＋１２ｂ＋１３ｂ ：・・・・・（１）’ｃ＋
（１／３）ｌ ＝１１ｃ＋１２ｃ＋！３ｃこれらの式を
各辺について加算すると次式を得る。
（１ａ＋！ｂ＋！ｃ）＋ｌ、＝（１１ａ＋！１ｂ＋１ｌ
ｃ）＋（！２ａ＋’ｉ２ｂ＋１２ｃ）＋（ｉ３ａ＋ｉ３
ｂ＋１３ｃ） ＝” （２）ここて、括弧内は零相電流
を示しているので３ｊ８＝ｉａ＋ｉｂ＋ｉｃ （Ｔ
Ｒから供給される零相電流）３！１８＝１１ａ＋ｌｌｂ
＋１１ｃ （フィーダーＩＦの零相電流）３！２．−！
２ａ＋ｊ２ｂ＋！２ｃ （フィーダー２Ｆの零相電流）
３ｉ３゜＝！３ａ＋！３ｂ＋１３ｃ （フィーダー３Ｆ
の零相電流）と置換すれば、 ３ｉ９＋ｌ、＝３ｉ１８＋３１２８＋３ｉ３゜となるが
、配電線は非接地方式としているので、ＴＲからの零相
電流の供給は零であるから、結局°。＝３１１．＋３１
２８＋３１３８ ・・・・・・辱・φ・φ・・
（３）が得られる。
ｃ）＋（！２ａ＋’ｉ２ｂ＋１２ｃ）＋（ｉ３ａ＋ｉ３
ｂ＋１３ｃ） ＝” （２）ここて、括弧内は零相電流
を示しているので３ｊ８＝ｉａ＋ｉｂ＋ｉｃ （Ｔ
Ｒから供給される零相電流）３！１８＝１１ａ＋ｌｌｂ
＋１１ｃ （フィーダーＩＦの零相電流）３！２．−！
２ａ＋ｊ２ｂ＋！２ｃ （フィーダー２Ｆの零相電流）
３ｉ３゜＝！３ａ＋！３ｂ＋１３ｃ （フィーダー３Ｆ
の零相電流）と置換すれば、 ３ｉ９＋ｌ、＝３ｉ１８＋３１２８＋３ｉ３゜となるが
、配電線は非接地方式としているので、ＴＲからの零相
電流の供給は零であるから、結局°。＝３１１．＋３１
２８＋３１３８ ・・・・・・辱・φ・φ・・
（３）が得られる。
次いで、第４図の零相等価回路を用いて電圧分布の関係
を調べると、各相の対地電圧をＶａ、’９ｂ、※Ｃ１Ｇ
ＰＴの一次と三次の巻線比ｍ、制限抵抗ｒｎとすれば、
（Ｖａ＋Ｖｂ＋Ｖｃ）／ｍ＝−ｒｎ・（ｍ／３）Ｉ、
＊＊ｅ＊番ｓ壷や拳＊＊ｅａ＊（４）が成立する。
を調べると、各相の対地電圧をＶａ、’９ｂ、※Ｃ１Ｇ
ＰＴの一次と三次の巻線比ｍ、制限抵抗ｒｎとすれば、
（Ｖａ＋Ｖｂ＋Ｖｃ）／ｍ＝−ｒｎ・（ｍ／３）Ｉ、
＊＊ｅ＊番ｓ壷や拳＊＊ｅａ＊（４）が成立する。
一方、零相電圧の定義から３Ｖ２ ＝Ｖａ＋Ｖｂ＋Ｖｃ
の関係があるので、Ｖ２＝−ｒ、（ｍ−ｍ／９）Ｉｎ
”””・・（５）が得られる。Ｒｎを制限抵
抗の一次側換算値とすると、 Ｒｎ＝ｒｎ（ｍ・ｍ／９）
”” ””（６）となる。又、地絡事故点の電流
を１ｇとすると、３＝Ｖａ／Ｒｇ
・・φ・φ・・・・・・・・・ぐ
７）となる。従って、 ３！１３＝！ｌａ＋１１ｂ＋！１ｃ＝ｊｃＬ＋ Ｃ１・
Ｖａ＋１ｇ＋ＪωＣ１・ｖｂ＋ＪωＣ１φ■ｃ ＝ｊ （Ｊ Ｃ１（ｔ／ａ＋ｖｂ＋Ｑｃ）＋ｉｇとなる
が、３Ｖ［ｌ ＝Ａａ＋Ｖｂ＋Ｑｃを代入すると、３１
１８＝Ｊω３Ｃ１−’９８＋！ｇ ・・φ・・
・・・・・…（８）の関係が求められる。
の関係があるので、Ｖ２＝−ｒ、（ｍ−ｍ／９）Ｉｎ
”””・・（５）が得られる。Ｒｎを制限抵
抗の一次側換算値とすると、 Ｒｎ＝ｒｎ（ｍ・ｍ／９）
”” ””（６）となる。又、地絡事故点の電流
を１ｇとすると、３＝Ｖａ／Ｒｇ
・・φ・φ・・・・・・・・・ぐ
７）となる。従って、 ３！１３＝！ｌａ＋１１ｂ＋！１ｃ＝ｊｃＬ＋ Ｃ１・
Ｖａ＋１ｇ＋ＪωＣ１・ｖｂ＋ＪωＣ１φ■ｃ ＝ｊ （Ｊ Ｃ１（ｔ／ａ＋ｖｂ＋Ｑｃ）＋ｉｇとなる
が、３Ｖ［ｌ ＝Ａａ＋Ｖｂ＋Ｑｃを代入すると、３１
１８＝Ｊω３Ｃ１−’９８＋！ｇ ・・φ・・
・・・・・…（８）の関係が求められる。
この式は故障回線である配電線ＩＦのＺＣＴの一次側に
流れる零相電流が配電線ＩＦの対地静電容量を充電する
対地充電電流と地絡電流ｊ８がら成っていることを示し
ている。尚、他の健全回線の零相電流は、 ３１２１１＝Ｉ２ａ＋Ｉ２ｂ＋１２ｃ＝ｊω３Ｃ２・Ｖ
Ｉ］・・・・・・・・・（９）３１３ＩＩ＝Ｉ３ａ＋Ｉ
３ｂ＋１３ｃ＝ｊω３Ｃ３・Ｑ、 ＝（１０）が成立
する。但し、ω＝２πｆｆは系統周波数又、相電圧をＥ
［Ｖ］とすると、１線地絡事故時は逆相電圧が無いこ
とから、 Ｖａ＝９゜＋き ｖｂ＝ｖ、＋α２Ｅ： α２＝（−１／２）−ｊ（ｖ
’丁／２）ｖｃ＝ＶＩＩ＋ａ Ｅ ： ａ ＝
（−１／２）＋ｊ（ｖ’Ｔ７２）・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・（１１）の関係が
ある。
流れる零相電流が配電線ＩＦの対地静電容量を充電する
対地充電電流と地絡電流ｊ８がら成っていることを示し
ている。尚、他の健全回線の零相電流は、 ３１２１１＝Ｉ２ａ＋Ｉ２ｂ＋１２ｃ＝ｊω３Ｃ２・Ｖ
Ｉ］・・・・・・・・・（９）３１３ＩＩ＝Ｉ３ａ＋Ｉ
３ｂ＋１３ｃ＝ｊω３Ｃ３・Ｑ、 ＝（１０）が成立
する。但し、ω＝２πｆｆは系統周波数又、相電圧をＥ
［Ｖ］とすると、１線地絡事故時は逆相電圧が無いこ
とから、 Ｖａ＝９゜＋き ｖｂ＝ｖ、＋α２Ｅ： α２＝（−１／２）−ｊ（ｖ
’丁／２）ｖｃ＝ＶＩＩ＋ａ Ｅ ： ａ ＝
（−１／２）＋ｊ（ｖ’Ｔ７２）・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・（１１）の関係が
ある。
以上、諸式の関係から、
Ｖａ＝−Ｅ／［１＋Ｒｇ（（１／Ｒ，）＋ｊ ω（３Ｃ
１＋３Ｃ２＋３Ｃ３））コ−（１２）ｇ＝−Ｊω（３Ｃ
１＋３Ｃ２＋３Ｃ３）礼＋ｉ、 −−−−−−−−
−（１３）となってＲ８に対応する礼の値を求めること
が出来る。
１＋３Ｃ２＋３Ｃ３））コ−（１２）ｇ＝−Ｊω（３Ｃ
１＋３Ｃ２＋３Ｃ３）礼＋ｉ、 −−−−−−−−
−（１３）となってＲ８に対応する礼の値を求めること
が出来る。
第６図は零相電圧礼と各フィーダーの零相電流ｌｅ ＋
１２６ 、１３１１の関係を示すベクトル図で、健全
回線の零相電流１２ｏ、ｉ３８と故障回線の零相電流１
１２とでは零相電圧※８に対する位相関係に大きな差異
が生じ、方向が変化することが判る。この零相電流ｊ１
８の方向変化を利用するのが、非接地系配電線の地絡保
護に広く用いられているＤＧＲで、その適用例を第６図
に示す。図は、前記第３図の故障回線ＩＦの始端部分に
ついて拡大したもので、図示しない他のフィーダーにつ
いても同様の接続が行なわれろことは勿論である。
１２６ 、１３１１の関係を示すベクトル図で、健全
回線の零相電流１２ｏ、ｉ３８と故障回線の零相電流１
１２とでは零相電圧※８に対する位相関係に大きな差異
が生じ、方向が変化することが判る。この零相電流ｊ１
８の方向変化を利用するのが、非接地系配電線の地絡保
護に広く用いられているＤＧＲで、その適用例を第６図
に示す。図は、前記第３図の故障回線ＩＦの始端部分に
ついて拡大したもので、図示しない他のフィーダーにつ
いても同様の接続が行なわれろことは勿論である。
零相電流１１８を検出するためにフィーダーＩＦの母線
側端部にＺＣＴとＣＢを設け、高圧母線に設けたＧＰＴ
の三次回路電圧であるＶ２ｒとＺＣＴの二次電流である
ｌＧｒによってＤＧＲを動作させるものである。
側端部にＺＣＴとＣＢを設け、高圧母線に設けたＧＰＴ
の三次回路電圧であるＶ２ｒとＺＣＴの二次電流である
ｌＧｒによってＤＧＲを動作させるものである。
保護継電器としてのＤＧＲの動作、不動作は第７図に示
すような複素平面上の位相特性図で判定することが出来
る。同図ては、零相電圧ｖ８を基準ベクトルとし、零相
電流１゜どの位相角θを最大感度角として保護範囲を設
定している様子を知ることが出来る。第７図に示される
ＤＧＲの動作域は、基準ベクトルである零相電圧に対し
進み側の方向にあり、これは第６図に示したベクトル図
からすると反対の方向である。これは、保護継電器とし
てのＤＧＲが慣習的に第７図の位相特性で製作され、方
向を誤らず正しく動作させるために、継電器への零相電
流、もしくは零相電圧の何れか一方の印加極性を反転し
ている。
すような複素平面上の位相特性図で判定することが出来
る。同図ては、零相電圧ｖ８を基準ベクトルとし、零相
電流１゜どの位相角θを最大感度角として保護範囲を設
定している様子を知ることが出来る。第７図に示される
ＤＧＲの動作域は、基準ベクトルである零相電圧に対し
進み側の方向にあり、これは第６図に示したベクトル図
からすると反対の方向である。これは、保護継電器とし
てのＤＧＲが慣習的に第７図の位相特性で製作され、方
向を誤らず正しく動作させるために、継電器への零相電
流、もしくは零相電圧の何れか一方の印加極性を反転し
ている。
〈発明が解決しようとする課題〉
従来、非接地系の配電線路では地絡保護用として方向地
絡継電器が設置されるが、この場合の零相電圧の感度は
故障点の地絡抵抗値が例えば６０００［Ωコ以下の地絡
故障を検出するように設定され、その動作、不動作の様
相は第７図に示す位相特性図によって知ることが出来る
。しかし、第（１２）式の分母に示されるように、配電
線の各フィーダーの対地容量の総和、ＣＩ＋Ｃ２＋Ｃ３
の値によって大きく変化する。このため、例えばフィー
ダーの増設が行なわれ、改めて地絡抵抗を６０００［Ω
コに設定したとすると、検出すべき零相電圧礼の値を変
更する必要が発生する。所が、対地容量の推定や測定は
極めて難しく、且つ、精度の確保も困難であるため、試
験用変圧器、水抵抗器等を用いて実際に地絡を発生させ
て９６感度を確認する、所謂人工地絡試験が不可欠とさ
れていた。しかし、配電系統が大型化、多様化してきた
昨今、例えば太陽電池アレイによる家庭発電や燃料電池
等との連系やコージェネレーション等のシステムとの連
系の普及を考慮すると、実際に地絡電流を流して地絡事
故を模擬する人工地絡試験の実施は、上記システムとの
連系点に設置されている連系保護継電装置を誤って動作
させてしまうことになる。このため、人工地絡試験を実
施せずにＤＧＲの動作感度を確認し、設定する方法や方
式の開発が切望されていた。
絡継電器が設置されるが、この場合の零相電圧の感度は
故障点の地絡抵抗値が例えば６０００［Ωコ以下の地絡
故障を検出するように設定され、その動作、不動作の様
相は第７図に示す位相特性図によって知ることが出来る
。しかし、第（１２）式の分母に示されるように、配電
線の各フィーダーの対地容量の総和、ＣＩ＋Ｃ２＋Ｃ３
の値によって大きく変化する。このため、例えばフィー
ダーの増設が行なわれ、改めて地絡抵抗を６０００［Ω
コに設定したとすると、検出すべき零相電圧礼の値を変
更する必要が発生する。所が、対地容量の推定や測定は
極めて難しく、且つ、精度の確保も困難であるため、試
験用変圧器、水抵抗器等を用いて実際に地絡を発生させ
て９６感度を確認する、所謂人工地絡試験が不可欠とさ
れていた。しかし、配電系統が大型化、多様化してきた
昨今、例えば太陽電池アレイによる家庭発電や燃料電池
等との連系やコージェネレーション等のシステムとの連
系の普及を考慮すると、実際に地絡電流を流して地絡事
故を模擬する人工地絡試験の実施は、上記システムとの
連系点に設置されている連系保護継電装置を誤って動作
させてしまうことになる。このため、人工地絡試験を実
施せずにＤＧＲの動作感度を確認し、設定する方法や方
式の開発が切望されていた。
〈課題を解決するための手段〉
本発明は方向地絡継電器をデジタル化することによって
演算機能を高め、ＤＧＲに与えられる零相電圧※６と零
相電流ｉＩ］から故障回線の地絡抵抗Ｒｇを演算する過
程において、この地絡抵抗Ｒｇを含む計算式の両辺に零
相電圧九の共役複素数９θ゛を乗じて内積を作ると、実
数部（Ｒｅ）と純虚数部（Ｉ ｍ）に分離し、実数であ
る地絡抵抗Ｒｇは分離された実数部のみを対象とした演
算で値を定めることが出来ることを利用したもので、具
体的には、 （１）高圧配電線に適用されるデジタル形の方向地絡継
電器において、地絡相の相電圧ベクトルと、零相電圧の
共役複素数との内積の、フィーダーの零相電流と、零相
電圧の共役複素数との内積、に対する比が地絡抵抗の設
定値以下となることを以て、所定感度の地絡事故を検出
する保護犠電機能を有することを特徴とする高圧配電線
用方向地絡継電器。
演算機能を高め、ＤＧＲに与えられる零相電圧※６と零
相電流ｉＩ］から故障回線の地絡抵抗Ｒｇを演算する過
程において、この地絡抵抗Ｒｇを含む計算式の両辺に零
相電圧九の共役複素数９θ゛を乗じて内積を作ると、実
数部（Ｒｅ）と純虚数部（Ｉ ｍ）に分離し、実数であ
る地絡抵抗Ｒｇは分離された実数部のみを対象とした演
算で値を定めることが出来ることを利用したもので、具
体的には、 （１）高圧配電線に適用されるデジタル形の方向地絡継
電器において、地絡相の相電圧ベクトルと、零相電圧の
共役複素数との内積の、フィーダーの零相電流と、零相
電圧の共役複素数との内積、に対する比が地絡抵抗の設
定値以下となることを以て、所定感度の地絡事故を検出
する保護犠電機能を有することを特徴とする高圧配電線
用方向地絡継電器。
（２）零相電圧と零相電流が、夫々の残留分を変化分（
差分）により補正した変化分く差分）零相電圧と変化分
く差分）零相電流である上記項（１）記載の高圧配電線
用方向地絡継電器を構成するものである。
差分）により補正した変化分く差分）零相電圧と変化分
く差分）零相電流である上記項（１）記載の高圧配電線
用方向地絡継電器を構成するものである。
〈作 用〉
非接地系配電線の一線地絡の場合、地絡抵抗Ｒｇは実数
であるから、複素数の零相電流と、複素数の零相電圧と
の四則演算の形で表わされた地絡抵抗Ｒｇを求める複素
計算式の中で複素数の代わりにその複素数の共役複素数
を用いて積演算の形式を作ると、実数部分のみを分離抽
出した演算によって地絡抵抗Ｒｇを計算することが可能
となる。
であるから、複素数の零相電流と、複素数の零相電圧と
の四則演算の形で表わされた地絡抵抗Ｒｇを求める複素
計算式の中で複素数の代わりにその複素数の共役複素数
を用いて積演算の形式を作ると、実数部分のみを分離抽
出した演算によって地絡抵抗Ｒｇを計算することが可能
となる。
この演算過程を第１図の流れ図に基づいて説明すると、
第１段階にて、地絡事故の発生が零相電圧９゜の測定に
よって検出され、整定値に１と比較された後、第２段階
で零相電流１８の位相判定から事故フィーダーか否かが
弁別される。第３段階で地絡相が弁別され、第４、第５
段階において、デジタル演算方式の特徴を活用して、零
相電圧の共役複素数による積演算を行い、計算式の中か
ら実数部分のみを抽出して実数同志の除算によって地絡
抵抗を計算する式に置換する。具体的に式の変形を例示
すると、 平衡３相配電系統において、−線地絡事故が配電線フィ
ーダーＩＦの崎で発生した場合、その地絡抵抗Ｋｇｌｋ
（２Ｊ、地硲尾跪１ｇ ＬＡＪ、零相電流３＋１８、零
相電圧■８、の間係は、前記第（７）式、第（８）式及
び第（１１）式から与えられる。即ち、°ｇ＝Ｑａ／Ｒ
ｇ＝（Ｖｓ＋Ｅ）／Ｒｇ ・・・・・・・””（７
）３１１ｉ］＝Ｊω３ＣＩ・Ｖ８＋１ｇ ・・・
・・・・・・・・・・・（８）両式より ’ｇ”３！ｌ５−Ｊω３ＣＩ−Ｖ９ ・・・・・・・・・・・・・・（１４）となり、 Ｑａ＝Ｒｇ・３１１６−Ｊω３Ｃ１・Ｒｇ・Ｖ２・・・
・・・・・・・・・（１５） が得られる。
第１段階にて、地絡事故の発生が零相電圧９゜の測定に
よって検出され、整定値に１と比較された後、第２段階
で零相電流１８の位相判定から事故フィーダーか否かが
弁別される。第３段階で地絡相が弁別され、第４、第５
段階において、デジタル演算方式の特徴を活用して、零
相電圧の共役複素数による積演算を行い、計算式の中か
ら実数部分のみを抽出して実数同志の除算によって地絡
抵抗を計算する式に置換する。具体的に式の変形を例示
すると、 平衡３相配電系統において、−線地絡事故が配電線フィ
ーダーＩＦの崎で発生した場合、その地絡抵抗Ｋｇｌｋ
（２Ｊ、地硲尾跪１ｇ ＬＡＪ、零相電流３＋１８、零
相電圧■８、の間係は、前記第（７）式、第（８）式及
び第（１１）式から与えられる。即ち、°ｇ＝Ｑａ／Ｒ
ｇ＝（Ｖｓ＋Ｅ）／Ｒｇ ・・・・・・・””（７
）３１１ｉ］＝Ｊω３ＣＩ・Ｖ８＋１ｇ ・・・
・・・・・・・・・・・（８）両式より ’ｇ”３！ｌ５−Ｊω３ＣＩ−Ｖ９ ・・・・・・・・・・・・・・（１４）となり、 Ｑａ＝Ｒｇ・３１１６−Ｊω３Ｃ１・Ｒｇ・Ｖ２・・・
・・・・・・・・・（１５） が得られる。
今、礼の共役複素数を※３°て表わすものとし、第（１
５）式の両辺に乗算を行なうと、 Ｖａ・Ｖ、、”＝Ｒｇ・３１１３φＶＩ］”−Ｊω３Ｃ
１ＲｇφＶＩＩ６Ｖ２゜＝Ｒ，ｇ・５１１８・Ｖｓ”−
Ｊω３Ｃ１−Ｒｇ・１６１２・・・・・・・・・・・・
・・（１６）となり、Ｒｇ、ｌ Ｖ、 ＋ ２は何れも
実数であるから右辺第２項は純虚数となる。従って、第
（１６）式の両辺の実数部について次式が成立する。但
し、Ｒｅ［］は実数部分であることを示している。
５）式の両辺に乗算を行なうと、 Ｖａ・Ｖ、、”＝Ｒｇ・３１１３φＶＩ］”−Ｊω３Ｃ
１ＲｇφＶＩＩ６Ｖ２゜＝Ｒ，ｇ・５１１８・Ｖｓ”−
Ｊω３Ｃ１−Ｒｇ・１６１２・・・・・・・・・・・・
・・（１６）となり、Ｒｇ、ｌ Ｖ、 ＋ ２は何れも
実数であるから右辺第２項は純虚数となる。従って、第
（１６）式の両辺の実数部について次式が成立する。但
し、Ｒｅ［］は実数部分であることを示している。
Ｒｅ［■ａ４ｖＩ］°コ＝Ｒｅ［Ｒｇ１１３１１．１
・Ｖｇ ” ］＝Ｒｇ４ｅ［３１１２・Ｖａ”ｌ ”
””（１７）従って、 Ｒｇ＝Ｒｅ［：Ｖａ・Ｖ６°］／Ｒｅ［３１１１１−Ｖ
［ｌ ”コ −−−−−−−−−−（１８）但し、Ｒ
ｅ［３１１１］−Ｖ６”コ≠０として事故点Ｇの地絡抵
抗Ｒｇを求めることが出来る。
・Ｖｇ ” ］＝Ｒｇ４ｅ［３１１２・Ｖａ”ｌ ”
””（１７）従って、 Ｒｇ＝Ｒｅ［：Ｖａ・Ｖ６°］／Ｒｅ［３１１１１−Ｖ
［ｌ ”コ −−−−−−−−−−（１８）但し、Ｒ
ｅ［３１１１］−Ｖ６”コ≠０として事故点Ｇの地絡抵
抗Ｒｇを求めることが出来る。
即ち、ＤＧＲの地絡抵抗検出感度がＲｇ≦６０００ ［
Ωコに設定されていれば、Ｋ２＝６０００となるので、
−線地絡事故発生時にＤＧＲは、 Ｒｅ［Ｖａ・Ｖ６°コ／Ｒｅ［３１１ｇ・Ｖ２°］≦
Ｋ２ −−−−−−−−−（１９）の条件判断を行なう
ことによって動作もしくは不動作となる。
Ωコに設定されていれば、Ｋ２＝６０００となるので、
−線地絡事故発生時にＤＧＲは、 Ｒｅ［Ｖａ・Ｖ６°コ／Ｒｅ［３１１ｇ・Ｖ２°］≦
Ｋ２ −−−−−−−−−（１９）の条件判断を行なう
ことによって動作もしくは不動作となる。
次ここ、不平衡３相配電系統である場合には、健全時に
おいても不平衡に基づく零相電流、零相電圧の残留分が
存在し、実際に事故発生時には判定の誤差となって現わ
れる。この誤差を補正するため、常時残留分を監視して
おき、事故発生時に検出した零相電流、零相電圧を残留
分によってベクトル的に補正して、第（１８）式もしく
は第（１９）式の零相電流を変化分く差分）零相電流に
、また、零相電圧を変化分（差分）零相電圧に置換する
ことによって、平衡回線の場合と全く同様に正しい演算
結果を得ることが出来る。即ち、上記変化分（差分）を
記号Δを付して表わすことにすれば、平衡回路の場合と
全く同様に取り扱うことが出来るので、Ｒｅ［：Ｖａ・
Δ※６°］＝ＲｇφＲｅ［３Δ１１．・Δｖ８°］−−
−（２０）が第（１７）式同様に導かれる。、但し、Δ
ｖ８は地絡事故時の零相電圧礼より事故前の常時零相電
圧礼を減じて補正したものとする。また、Δ１１６は地
絡事故時の零相電流１１８より事故前の常時零相電流残
留分市。を減じて補正したものとする。又、Ｇａを事故
時の地絡相の電圧とすると、 Ｒｇ＝Ｒｅ［Ｖａ−ΔＶｓ”ｌ／Ｒｅ［３Δｉｔ、−Δ
礼”］−−−（２１）但し、Δ１１１！・Δ■８°≠０ も又、同様に成立することがわかる。
おいても不平衡に基づく零相電流、零相電圧の残留分が
存在し、実際に事故発生時には判定の誤差となって現わ
れる。この誤差を補正するため、常時残留分を監視して
おき、事故発生時に検出した零相電流、零相電圧を残留
分によってベクトル的に補正して、第（１８）式もしく
は第（１９）式の零相電流を変化分く差分）零相電流に
、また、零相電圧を変化分（差分）零相電圧に置換する
ことによって、平衡回線の場合と全く同様に正しい演算
結果を得ることが出来る。即ち、上記変化分（差分）を
記号Δを付して表わすことにすれば、平衡回路の場合と
全く同様に取り扱うことが出来るので、Ｒｅ［：Ｖａ・
Δ※６°］＝ＲｇφＲｅ［３Δ１１．・Δｖ８°］−−
−（２０）が第（１７）式同様に導かれる。、但し、Δ
ｖ８は地絡事故時の零相電圧礼より事故前の常時零相電
圧礼を減じて補正したものとする。また、Δ１１６は地
絡事故時の零相電流１１８より事故前の常時零相電流残
留分市。を減じて補正したものとする。又、Ｇａを事故
時の地絡相の電圧とすると、 Ｒｇ＝Ｒｅ［Ｖａ−ΔＶｓ”ｌ／Ｒｅ［３Δｉｔ、−Δ
礼”］−−−（２１）但し、Δ１１１！・Δ■８°≠０ も又、同様に成立することがわかる。
〈実施例〉
（１）第１図に示す実施例（１）は非接地系配電線に適
用されたデジタル形の方向地絡継電器の一線地絡時の地
絡抵抗を本発明に基づいて計算する手順を、平衡３相系
統に適用する場合の計算手順によって説明するものであ
る。尚、系統の構成は上述の第３図並びに第５図に示し
た配電系統と同一であるとして説明している。
用されたデジタル形の方向地絡継電器の一線地絡時の地
絡抵抗を本発明に基づいて計算する手順を、平衡３相系
統に適用する場合の計算手順によって説明するものであ
る。尚、系統の構成は上述の第３図並びに第５図に示し
た配電系統と同一であるとして説明している。
第１段階としてＤＧＲの電圧要素に人力する零相電圧礼
の値が成る設定値に１以上であるか否かによって地絡故
障の発生が検知される。この場合の故障検知は別置の地
絡過電圧継電器によって行なわれても良いが、ここでは
第３図と同様の回路構成のなかでフィーダーＩＦに設置
されているＤＧＲの電圧要素によって遁相に地絡故障が
検出されたものとしている。ＧＰＴ３４の巻線構成が１
次６６００ ［Ｖコ、２次１１０［Ｖコ、３次１１０／
３ ［Ｖコ、１吹射３次の巻線比はｍ＝６０・４．
となり、制限抵抗ｒｎ ３５として５０［Ω］が使用さ
れている。これを１次側に換算した値はＲｎ＝６０ ［
ｋΩ］となるので、ＤＧＲの零相電圧入力は、ｆ丁・ｖ
８／６０［ｖ］トナル。
の値が成る設定値に１以上であるか否かによって地絡故
障の発生が検知される。この場合の故障検知は別置の地
絡過電圧継電器によって行なわれても良いが、ここでは
第３図と同様の回路構成のなかでフィーダーＩＦに設置
されているＤＧＲの電圧要素によって遁相に地絡故障が
検出されたものとしている。ＧＰＴ３４の巻線構成が１
次６６００ ［Ｖコ、２次１１０［Ｖコ、３次１１０／
３ ［Ｖコ、１吹射３次の巻線比はｍ＝６０・４．
となり、制限抵抗ｒｎ ３５として５０［Ω］が使用さ
れている。これを１次側に換算した値はＲｎ＝６０ ［
ｋΩ］となるので、ＤＧＲの零相電圧入力は、ｆ丁・ｖ
８／６０［ｖ］トナル。
次の第２段階として故障相の判別が実行されるが、この
時の各フィーダーに設けられたＺＣＴ３３の１次電流の
向きは健全回線と故障回線では異なり、この様相は、第
６図に示すベクトル図から明白であるように、零相電圧
を基準としてほぼ、１８０°に近い方向変化が現われて
いる。この方向変化を利用して地絡故障が自回線に発生
したことを検出するのが方向地絡継電器の特色とされて
いる。
時の各フィーダーに設けられたＺＣＴ３３の１次電流の
向きは健全回線と故障回線では異なり、この様相は、第
６図に示すベクトル図から明白であるように、零相電圧
を基準としてほぼ、１８０°に近い方向変化が現われて
いる。この方向変化を利用して地絡故障が自回線に発生
したことを検出するのが方向地絡継電器の特色とされて
いる。
第３段階では各相の対地電圧から故障相が決定され、こ
こではＡ相の一線地絡事故の発生が確認され、各種の保
護継電動作のための演算処理が開始される。
こではＡ相の一線地絡事故の発生が確認され、各種の保
護継電動作のための演算処理が開始される。
次の第４段階では、故障相の相電圧即ち対地電圧を表わ
す第（１４）式の両辺に零相電圧の共役複素数である※
。°を乗じて内積を作り、実数部と虚数部に分離され、
実数部のみが抽出される。第５段階で、抽出された実数
部について除算を行なって、その結果と、地絡抵抗Ｒｇ
の設定値に２との比較を行い、地絡抵抗Ｒｇの値が設定
値に２の値以下であった時に地絡検出有り、大であった
時に地絡検出無しの判定を行なっている。
す第（１４）式の両辺に零相電圧の共役複素数である※
。°を乗じて内積を作り、実数部と虚数部に分離され、
実数部のみが抽出される。第５段階で、抽出された実数
部について除算を行なって、その結果と、地絡抵抗Ｒｇ
の設定値に２との比較を行い、地絡抵抗Ｒｇの値が設定
値に２の値以下であった時に地絡検出有り、大であった
時に地絡検出無しの判定を行なっている。
これらの演算を実行するために、具体的な配電線の対地
容量を、架空地線方式として算出し、以下に複素数表示
する。
容量を、架空地線方式として算出し、以下に複素数表示
する。
１相当りの静電容量を０．００５ ＣμＦ／ ｋｍコと
し、恒長をＩＦ：１０ ［ｋｍ］、２Ｆ：２０ ［ｋｍ
コ、３Ｆ：３０ ［ｋｍコと仮定すると、Ｃ１＝０．０
５ ［：μＦ］、Ｃ２＝Ｏ，ｌ ［μＦコ、Ｃ３＝Ｏ，
１５［μＦ］となるので、ＺＣＴの定格を１次２００
［ｍＡ］、２次１゜５ ［ｍＡ］、として、ＤＧＲの零
相電流入力は３１１８・１．５ノ２００ ［ｍＡ］と
なる。
し、恒長をＩＦ：１０ ［ｋｍ］、２Ｆ：２０ ［ｋｍ
コ、３Ｆ：３０ ［ｋｍコと仮定すると、Ｃ１＝０．０
５ ［：μＦ］、Ｃ２＝Ｏ，ｌ ［μＦコ、Ｃ３＝Ｏ，
１５［μＦ］となるので、ＺＣＴの定格を１次２００
［ｍＡ］、２次１゜５ ［ｍＡ］、として、ＤＧＲの零
相電流入力は３１１８・１．５ノ２００ ［ｍＡ］と
なる。
また、第（１２）式より、
Ｖ、＝−（６６００／５ＱＲ（３））／（１＋Ｒｇ（，
０１７＋、３３９ｊ））［Ｖコ但し、６．６ｋＶ系統に
て、Ｒｇの単位は［ｋΩコとする。
０１７＋、３３９ｊ））［Ｖコ但し、６．６ｋＶ系統に
て、Ｒｇの単位は［ｋΩコとする。
となり、以下、同様に、
３争１２ｇ＝０．１１３ｊ・Ｖｇ
［：ｍＡコ３・１３ｏ：ｏ、Ｈｏｊ−ｖ６［：ｍ
Ａ ］が得られる。
［：ｍＡコ３・１３ｏ：ｏ、Ｈｏｊ−ｖ６［：ｍ
Ａ ］が得られる。
（２）第２図に示す実施例（２）は、本発明を非接地系
不平衡３相配電線に適用したデジタル形の方向地絡継電
器の、−線地絡時の地絡抵抗を計算する手順を説明する
ものであるが、その作用については既に詳述したように
、残留成分を常時測定しておき、事故時に計測された零
相電圧並びに零相電流から前記残留成分を減算する補正
を行なってから演算処理に移行するもので、その値は第
１図において零相電流１１１］を変化分く差分）零相電
流−１１゜に、また、零相電圧ｖ、］を変化分く差分）
零相電圧Δ※８に置換したものであり、その地絡抵抗Ｒ
ｇの判定作用は第１図に示した過程と同等である。
不平衡３相配電線に適用したデジタル形の方向地絡継電
器の、−線地絡時の地絡抵抗を計算する手順を説明する
ものであるが、その作用については既に詳述したように
、残留成分を常時測定しておき、事故時に計測された零
相電圧並びに零相電流から前記残留成分を減算する補正
を行なってから演算処理に移行するもので、その値は第
１図において零相電流１１１］を変化分く差分）零相電
流−１１゜に、また、零相電圧ｖ、］を変化分く差分）
零相電圧Δ※８に置換したものであり、その地絡抵抗Ｒ
ｇの判定作用は第１図に示した過程と同等である。
第８図は上述したデジタル形の方向地絡継電器の位相特
性を示したもので、動作域と不動作域との境界は直線状
となり、平衡回線、不平衡回線を問わず安定した動作を
期待することが出来る。
性を示したもので、動作域と不動作域との境界は直線状
となり、平衡回線、不平衡回線を問わず安定した動作を
期待することが出来る。
〈発明の効果〉
デジタル形の方向地絡継電器において、本発明を適用す
ると、地絡抵抗の演算過程中で、直接静電容量等の純虚
数成分を計算する部分を分離することが可能となり、実
数部分のみを取り出して演算を行なうので、見かけ上記
電線の対地静電容量とは無関係となる。従って高圧配電
線系統において、例えばフィーダー数の増減が行なわれ
ても、その都度、配電線の対地静電容量の影響を大きく
受ける上記継電器の感度を確認するための人工地絡試験
を実施する必要性が皆無となる。従ってフィーダー増減
工事に付随する人工地絡試験の省略によって工事費用の
節減、並びに工事期間の短縮等、を計ることが出来、そ
の効果は極めて顕著である。
ると、地絡抵抗の演算過程中で、直接静電容量等の純虚
数成分を計算する部分を分離することが可能となり、実
数部分のみを取り出して演算を行なうので、見かけ上記
電線の対地静電容量とは無関係となる。従って高圧配電
線系統において、例えばフィーダー数の増減が行なわれ
ても、その都度、配電線の対地静電容量の影響を大きく
受ける上記継電器の感度を確認するための人工地絡試験
を実施する必要性が皆無となる。従ってフィーダー増減
工事に付随する人工地絡試験の省略によって工事費用の
節減、並びに工事期間の短縮等、を計ることが出来、そ
の効果は極めて顕著である。
第１図は非接地系平衡３相配電線系統に本発明を適用し
た時の手順を示す流れ図、第２図は非接地系不平衡３相
配電線系統に適用した時の手順を示す流れ図、第３図は
放射状に構成された配電線の系統を示す概要図、第４図
は、第３図の系統において一線地絡発生時の状況を解析
するための電気的等価回路図、第５図は第３図で省略さ
れている配電フィーダーの遮断器、方向地絡継電器の部
分を拡大した回路構成図、第６図は一線地絡時のベクト
ル図、第７図は従来技術による方向地絡継電器の動作判
定ベクトル図、第８図は本発明を適用したデジタル形方
向地絡継電器の動作判定ベクトル図である。 ３０・・電源 ３１・・主変圧器３２・・高圧
母線 ３３・・零相変流器ＺＣＴ３４ ・ ３５ ・ ３７ ・ ４１ ・ ４２ 会 接地形計器用変圧器ＧＰＴ 限流抵抗器Ｒ１３６・・地絡抵抗Ｒｇ 事故点 方向地絡継電器ＤＧＲ 遮断器ＣＢ
た時の手順を示す流れ図、第２図は非接地系不平衡３相
配電線系統に適用した時の手順を示す流れ図、第３図は
放射状に構成された配電線の系統を示す概要図、第４図
は、第３図の系統において一線地絡発生時の状況を解析
するための電気的等価回路図、第５図は第３図で省略さ
れている配電フィーダーの遮断器、方向地絡継電器の部
分を拡大した回路構成図、第６図は一線地絡時のベクト
ル図、第７図は従来技術による方向地絡継電器の動作判
定ベクトル図、第８図は本発明を適用したデジタル形方
向地絡継電器の動作判定ベクトル図である。 ３０・・電源 ３１・・主変圧器３２・・高圧
母線 ３３・・零相変流器ＺＣＴ３４ ・ ３５ ・ ３７ ・ ４１ ・ ４２ 会 接地形計器用変圧器ＧＰＴ 限流抵抗器Ｒ１３６・・地絡抵抗Ｒｇ 事故点 方向地絡継電器ＤＧＲ 遮断器ＣＢ
Claims (2)
- （１）高圧配電線に適用されるデジタル形の方向地絡継
電器において、地絡相の相電圧ベクトルと、零相電圧の
共役複素数との内積の、フィーダーの零相電流と、零相
電圧の共役複素数との内積、に対する比が地絡抵抗の設
定値以下となることを以て、所定感度の地絡事故を検出
する保護継電機能を有することを特徴とする高圧配電線
用方向地絡継電器。 - （２）零相電圧と零相電流が、夫々の残留分を変化分に
より補正した変化分（差分）零相電圧と変化分（差分）
零相電流である請求項１記載の高圧配電線用方向地絡継
電器
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63287162A JP2741752B2 (ja) | 1988-11-14 | 1988-11-14 | 非接地系の高圧配電線用方向地絡継電器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63287162A JP2741752B2 (ja) | 1988-11-14 | 1988-11-14 | 非接地系の高圧配電線用方向地絡継電器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02136025A true JPH02136025A (ja) | 1990-05-24 |
| JP2741752B2 JP2741752B2 (ja) | 1998-04-22 |
Family
ID=17713882
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63287162A Expired - Lifetime JP2741752B2 (ja) | 1988-11-14 | 1988-11-14 | 非接地系の高圧配電線用方向地絡継電器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2741752B2 (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6198119A (ja) * | 1984-10-19 | 1986-05-16 | 株式会社東芝 | 故障点標定装置 |
-
1988
- 1988-11-14 JP JP63287162A patent/JP2741752B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6198119A (ja) * | 1984-10-19 | 1986-05-16 | 株式会社東芝 | 故障点標定装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2741752B2 (ja) | 1998-04-22 |
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