JPH02137640A - 崩壊性中子 - Google Patents
崩壊性中子Info
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- JPH02137640A JPH02137640A JP29184188A JP29184188A JPH02137640A JP H02137640 A JPH02137640 A JP H02137640A JP 29184188 A JP29184188 A JP 29184188A JP 29184188 A JP29184188 A JP 29184188A JP H02137640 A JPH02137640 A JP H02137640A
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Landscapes
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ダイカスト等の高圧鋳造に用いて好適な崩壊
性中子に関する。
性中子に関する。
Ｃ従来の技術〕
一般にダイカスト等の高圧鋳造においては、強度上の制
限等から金属製中子が使用されているが、該金Ｒ製中子
は、鋳造後の喉り除きの点で大きな制限を受ける為、比
較的単純形状の製品を鋳造する場合に使用されているだ
けであり、適用できる製品の種類は少ない。
限等から金属製中子が使用されているが、該金Ｒ製中子
は、鋳造後の喉り除きの点で大きな制限を受ける為、比
較的単純形状の製品を鋳造する場合に使用されているだ
けであり、適用できる製品の種類は少ない。
そこで、上記金属製中子に代えて砂中子の使用が考えら
れるが、ダイカスト等、高圧鋳造においては、中子の破
損、溶湯のさし込み等に問題があり、満足し得るものは
知られていない。
れるが、ダイカスト等、高圧鋳造においては、中子の破
損、溶湯のさし込み等に問題があり、満足し得るものは
知られていない。
上記問題点を解決する為に現在多くの研究がなされてお
り、−概に総括することはできないが、基本的には砂中
子の本体の表面ｔこ塗型層を設けることがなされており
、現在、例えば特公昭６０−１５４１８号公報に内示さ
れたものが知られている。
り、−概に総括することはできないが、基本的には砂中
子の本体の表面ｔこ塗型層を設けることがなされており
、現在、例えば特公昭６０−１５４１８号公報に内示さ
れたものが知られている。
しかしながら、上記特公昭６０−１５４１８号公報に期
示されたものは、砂中子の強度を上げる為に、粉末状の
耐火物とコロイダルシリカと混合した水溶液からなるス
ラリーを塗布して形成される強靭な塗型層を中子本体の
表面に設けているから、鋳造後、当該砂中子を製品から
除去する際に、塗型層が崩壊し難く製品内に残ってしま
うことがあり、為に砂焼き又はショツトブラスト等の後
工程が必要であるという問題点を有している。
示されたものは、砂中子の強度を上げる為に、粉末状の
耐火物とコロイダルシリカと混合した水溶液からなるス
ラリーを塗布して形成される強靭な塗型層を中子本体の
表面に設けているから、鋳造後、当該砂中子を製品から
除去する際に、塗型層が崩壊し難く製品内に残ってしま
うことがあり、為に砂焼き又はショツトブラスト等の後
工程が必要であるという問題点を有している。
本発明は、従来の技術の有するこのような問題点を解消
しようとしたもので、鋳造時にはダイカスト等、高圧鋳
造の溶湯圧力に充分耐えうる強度を有しながら、鋳造後
には強度が低下する塗型層を中子本体表面に設げたこと
によって製品から容易に除去できるようにした崩壊性中
子を提供することを目的としている。
しようとしたもので、鋳造時にはダイカスト等、高圧鋳
造の溶湯圧力に充分耐えうる強度を有しながら、鋳造後
には強度が低下する塗型層を中子本体表面に設げたこと
によって製品から容易に除去できるようにした崩壊性中
子を提供することを目的としている。
上記目的を達成する為に、本発明の崩壊性中子は、耐火
物と有機バインダー又は無機バインダーで成形した中子
本体の表面に塗型層を設けてなる崩壊性中子において、
前記塗型層の耐火材に一定の温度範囲で急激な体積変化
を示す水酸化系もしくは炭酸系の微粉末を用いてなるも
のである。
物と有機バインダー又は無機バインダーで成形した中子
本体の表面に塗型層を設けてなる崩壊性中子において、
前記塗型層の耐火材に一定の温度範囲で急激な体積変化
を示す水酸化系もしくは炭酸系の微粉末を用いてなるも
のである。
し作用ｒ及び具体的構成〕
中子本体は、耐火材とバインダーよりなるレジンコーチ
イツトサンドを成形する等、公知の材料と方法が用いら
れる。
イツトサンドを成形する等、公知の材料と方法が用いら
れる。
バインダーは、耐火材１００部に対して１部程度が好ま
しい。これは、この割合が中子成形時にはある程度の強
度を有し、鋳造後には崩壊性が良好である為である。し
かし耐火材及びバインダーの種類によって、この割合は
異なる為、上記割合に限定されるものではない。
しい。これは、この割合が中子成形時にはある程度の強
度を有し、鋳造後には崩壊性が良好である為である。し
かし耐火材及びバインダーの種類によって、この割合は
異なる為、上記割合に限定されるものではない。
中子本体の表面に、耐火材や樹脂をスプレーやはけ塗り
、浸漬等によって塗布した後、乾燥、加熱硬化等してダ
イカスト等の高圧鋳造時にも当該中子が破損したり、溶
湯がさし込むことのない強度を有する塗型層を形成する
。
、浸漬等によって塗布した後、乾燥、加熱硬化等してダ
イカスト等の高圧鋳造時にも当該中子が破損したり、溶
湯がさし込むことのない強度を有する塗型層を形成する
。
上記強度を達成する為には、塗型層は中子本体の表面の
目止めの役割を果す内部層と、鋳造時に溶湯のさし込み
を防止する外部層と、上記内部層と外部層の密着性を向
上させる中間層からなるものが好ましい。
目止めの役割を果す内部層と、鋳造時に溶湯のさし込み
を防止する外部層と、上記内部層と外部層の密着性を向
上させる中間層からなるものが好ましい。
塗型層の耐火材には、当該中子を形成する際の乾燥、加
熱硬化時の温度では体積変化を示さないが、鋳造後の溶
湯から受ける熱で急激に体積変化を示す微粉末が含まれ
る。つまり、上記微粉末は、乾燥、加熱硬化時の温度よ
りも高く、溶湯から受ける温度よりも低い温度以上で体
積変化を示しはじめるものが用いられ、温度による影響
を受けて塗型層が収縮又は膨張してクラックが生じて強
度を低下させる。
熱硬化時の温度では体積変化を示さないが、鋳造後の溶
湯から受ける熱で急激に体積変化を示す微粉末が含まれ
る。つまり、上記微粉末は、乾燥、加熱硬化時の温度よ
りも高く、溶湯から受ける温度よりも低い温度以上で体
積変化を示しはじめるものが用いられ、温度による影響
を受けて塗型層が収縮又は膨張してクラックが生じて強
度を低下させる。
中子形成時の乾燥、加熱硬化時の温度及び溶湯から受け
る熱を考慮すれば、２００℃をやや超えた温度で急激に
体積変化を示し始める微粉末が好ましく、水酸化アルミ
ニウムや水酸化カルシウム、炭酸亜鉛等があり、好まし
くは水酸化アルミニウムを用いる。
る熱を考慮すれば、２００℃をやや超えた温度で急激に
体積変化を示し始める微粉末が好ましく、水酸化アルミ
ニウムや水酸化カルシウム、炭酸亜鉛等があり、好まし
くは水酸化アルミニウムを用いる。
例えば、本発明の塗型層の耐火材に水酸化アルミニウム
ＡＩ（ＯＨ）ｓを用いた場合、水酸化アルミニウムは２
００℃〜３５０℃で結晶水の解離反応２ＡＩ （ＯＨ）
ｓ→２ＡＩ２０．＋３８２０を生じるものであるから、
塗型層の乾燥、加熱硬化を１８０℃程度で行なえば、中
子形成時には体積変化がなく強度が保たれ、鋳造後、溶
湯（６７０〜７００℃）よりの熱移動で中子表面は２０
０℃以上に加熱される為、水酸化アルミニウムに結晶水
の解離反応が生じて急激な体積収縮が起こり、塗型層に
クラックが生じ、強度が低下し、エアハンマー等で振動
を与えるだけで塗型層は容易に、かつ細かく崩壊する。
ＡＩ（ＯＨ）ｓを用いた場合、水酸化アルミニウムは２
００℃〜３５０℃で結晶水の解離反応２ＡＩ （ＯＨ）
ｓ→２ＡＩ２０．＋３８２０を生じるものであるから、
塗型層の乾燥、加熱硬化を１８０℃程度で行なえば、中
子形成時には体積変化がなく強度が保たれ、鋳造後、溶
湯（６７０〜７００℃）よりの熱移動で中子表面は２０
０℃以上に加熱される為、水酸化アルミニウムに結晶水
の解離反応が生じて急激な体積収縮が起こり、塗型層に
クラックが生じ、強度が低下し、エアハンマー等で振動
を与えるだけで塗型層は容易に、かつ細かく崩壊する。
第１実施例
第１図〜第３図に示したように、フラタリー丈ンド（粒
度ＡＦＳ１ＦＮ６０ ） １００部とフェノール樹脂１
，２部よりなるレジンコーチイツトサンドを使用して製
作したシェル中子本体１の表面に塗型層２を次のように
形成した。シェル中子本体１を下記に示す第１スラリー
中に３秒間浸漬させ、１２０℃でｍ分加熱乾燥させ、第
Ｉ塗型層２ａを形成した。
度ＡＦＳ１ＦＮ６０ ） １００部とフェノール樹脂１
，２部よりなるレジンコーチイツトサンドを使用して製
作したシェル中子本体１の表面に塗型層２を次のように
形成した。シェル中子本体１を下記に示す第１スラリー
中に３秒間浸漬させ、１２０℃でｍ分加熱乾燥させ、第
Ｉ塗型層２ａを形成した。
次に、２０％フェノール樹脂をスプレーにて塗布し、８
０℃にて１０分間フェノール樹脂が変化しない程度に乾
燥させ、第２塗型層２ｂを形成した。
０℃にて１０分間フェノール樹脂が変化しない程度に乾
燥させ、第２塗型層２ｂを形成した。
更に下記の第２スラリー中に２秒間浸漬させた後、１８
０℃で１０分間加熱硬化させ、第３塗型層２Ｃを形成し
、中子Ａを構成した。
０℃で１０分間加熱硬化させ、第３塗型層２Ｃを形成し
、中子Ａを構成した。
このように構成した中子Ａを金型内に設置し、８００
ｔｏｎダイカストマシンを使用して６８０℃のＡ１合金
（ＡＤＣ−１０）を鋳造圧力６５０シ、湯口速度４５ｍ
／ｓにて鋳込んだ。
ｔｏｎダイカストマシンを使用して６８０℃のＡ１合金
（ＡＤＣ−１０）を鋳造圧力６５０シ、湯口速度４５ｍ
／ｓにて鋳込んだ。
鋳造後、エアハンマーにて撮動を与えたところ１０秒〜
か秒で中子Ａは製品より除去された。
か秒で中子Ａは製品より除去された。
この時、除去された中子Ａの塗型層２は小さな細片状に
崩壊していた。
崩壊していた。
第１スラリー
ジルコンフラワー （平均粒径１翔）２５部（〃１０μ
ｍ）１０部 水酸化アルミニウム（〃 ８μｍ） ２１３部水
（９）部６０％尿
素樹脂溶液 ５部消 泡 剤
数滴スルホコハク酸
０２部第２スラリー 鱗片状雲母 １０部 合成雲母 加部 水 加部スルホコ
ハク酸 ０．２部消 泡 剤
数滴第２実施例 ジルコンサンド（粒度ＡＦＳＳＦＮ５８ ） １００部
と、水ガラス１部よりなる中子本体１の表面に塗型層２
を次のように形成した。中子本体１を下記の第１スラリ
ー中に２秒間浸漬させて１３０℃にて加分加熱硬化させ
、第１塗型層２ａを形成した。
ｍ）１０部 水酸化アルミニウム（〃 ８μｍ） ２１３部水
（９）部６０％尿
素樹脂溶液 ５部消 泡 剤
数滴スルホコハク酸
０２部第２スラリー 鱗片状雲母 １０部 合成雲母 加部 水 加部スルホコ
ハク酸 ０．２部消 泡 剤
数滴第２実施例 ジルコンサンド（粒度ＡＦＳＳＦＮ５８ ） １００部
と、水ガラス１部よりなる中子本体１の表面に塗型層２
を次のように形成した。中子本体１を下記の第１スラリ
ー中に２秒間浸漬させて１３０℃にて加分加熱硬化させ
、第１塗型層２ａを形成した。
次に２０％フェノール樹脂溶液中に２秒間浸漬させ、１
２０℃にて樹脂が硬化しない程度に加熱乾燥させ、第２
塗型層２ｂを形成した。
２０℃にて樹脂が硬化しない程度に加熱乾燥させ、第２
塗型層２ｂを形成した。
これを長に下記の第２スラリー中に２秒間浸漬させた後
、１８０℃にて加分加熱硬化させ、第３塗型層２Ｃを形
成し、中子Ａを構成した。
、１８０℃にて加分加熱硬化させ、第３塗型層２Ｃを形
成し、中子Ａを構成した。
このように構成された中子Ａを金型内に設置し、８００
ｔｏｎダイカストマシンを使用して、６５０℃のＡ１
合金（ＡＤＣ−１０）を鋳造圧カフ００シ、湯口速度３
０ ｒＶ／ｓにて鋳込んだ。
ｔｏｎダイカストマシンを使用して、６５０℃のＡ１
合金（ＡＤＣ−１０）を鋳造圧カフ００シ、湯口速度３
０ ｒＶ／ｓにて鋳込んだ。
鋳造後、エアハンマーにて振動を与えたところ１０〜１
５秒で中子Ａは製品より除去された。
５秒で中子Ａは製品より除去された。
この時、除去された中子の塗型層２は小さな細片状に崩
壊していた。
壊していた。
第１スラリー
水酸化アルミニウム（平均粒径１μｍ） １５部〃
（〃 ８触）２０部 水 加部６０チ尿
素樹脂溶液 ４部スルホコハク
酸 ０２部消 泡 剤
数滴 第２スラリー 鱗片状雲母 加部 合成雲母 １０部 水 （資）部ス
ルホコハク酸 ０．３部消
泡 剤 数滴〔発明
の効果〕 本発明は、以上説明したように構成されているので、中
子本体１の表面に形成される塗型層２中の耐火材に、水
酸化アルミニウム等の一定温度範囲、例えば鋳造後に溶
湯から受ける熱で急激な体積変化を生じる微粉末を用い
たものであるから、鋳造時には強度が維持され、破損、
溶湯のさし込みが生じることなく、鋳造後に溶湯からの
熱を受けて塗型層２はクラックが生じ、強度が低下して
崩壊を容易ならしめることができ、又崩壊後の塗型層は
クラックにより小さな細片状になる為、小さな砂出し口
からでも取り出しができ、中子の除去性を高め得るとい
う効果を奏する。
（〃 ８触）２０部 水 加部６０チ尿
素樹脂溶液 ４部スルホコハク
酸 ０２部消 泡 剤
数滴 第２スラリー 鱗片状雲母 加部 合成雲母 １０部 水 （資）部ス
ルホコハク酸 ０．３部消
泡 剤 数滴〔発明
の効果〕 本発明は、以上説明したように構成されているので、中
子本体１の表面に形成される塗型層２中の耐火材に、水
酸化アルミニウム等の一定温度範囲、例えば鋳造後に溶
湯から受ける熱で急激な体積変化を生じる微粉末を用い
たものであるから、鋳造時には強度が維持され、破損、
溶湯のさし込みが生じることなく、鋳造後に溶湯からの
熱を受けて塗型層２はクラックが生じ、強度が低下して
崩壊を容易ならしめることができ、又崩壊後の塗型層は
クラックにより小さな細片状になる為、小さな砂出し口
からでも取り出しができ、中子の除去性を高め得るとい
う効果を奏する。
第１図は本発明に係る崩壊性中子の一実施例を示す斜視
図、第２図は同中子の縦断正面図、第３図は第２図にお
けるＢ部拡大断面図である。 １・・・中子本体 ２・・・塗型層第 図 第 図 ／
図、第２図は同中子の縦断正面図、第３図は第２図にお
けるＢ部拡大断面図である。 １・・・中子本体 ２・・・塗型層第 図 第 図 ／
Claims (1)
- 耐火材と有機バインダー又は無機バインダーで成形した
中子本体の表面に塗型層を設けてなる崩壊性中子におい
て、前記塗型層の耐火材に一定の温度範囲で急激な体積
変化を示す水酸化系もしくは炭酸系の微粉末を用いたこ
とを特徴とする崩壊性中子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29184188A JPH02137640A (ja) | 1988-11-17 | 1988-11-17 | 崩壊性中子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29184188A JPH02137640A (ja) | 1988-11-17 | 1988-11-17 | 崩壊性中子 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02137640A true JPH02137640A (ja) | 1990-05-25 |
Family
ID=17774114
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29184188A Pending JPH02137640A (ja) | 1988-11-17 | 1988-11-17 | 崩壊性中子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02137640A (ja) |
-
1988
- 1988-11-17 JP JP29184188A patent/JPH02137640A/ja active Pending
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