JPH02149796A - マグネットポンプと、その製造法と、マグネットポンプを用いた原子炉設備 - Google Patents
マグネットポンプと、その製造法と、マグネットポンプを用いた原子炉設備Info
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- JPH02149796A JPH02149796A JP63300507A JP30050788A JPH02149796A JP H02149796 A JPH02149796 A JP H02149796A JP 63300507 A JP63300507 A JP 63300507A JP 30050788 A JP30050788 A JP 30050788A JP H02149796 A JPH02149796 A JP H02149796A
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- H02K49/106—Magnetic couplings consisting of only two coaxial rotary elements, i.e. the driving element and the driven element with a radial air gap
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- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
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- F04D13/02—Units comprising pumps and their driving means
- F04D13/021—Units comprising pumps and their driving means containing a coupling
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- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C15/00—Cooling arrangements within the pressure vessel containing the core; Selection of specific coolants
- G21C15/24—Promoting flow of the coolant
- G21C15/243—Promoting flow of the coolant for liquids
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- H02K5/04—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof
- H02K5/12—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof specially adapted for operating in liquid or gas
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、マグネットポンプと、その製造法と、マグネ
ットポンプを用いた原子炉設備に関する。
ットポンプを用いた原子炉設備に関する。
一般に、マグネットポンプは軸封部がないため、化学廃
液やスラリ液の移送に好適である。
液やスラリ液の移送に好適である。
第６図はマグネットポンプの基本１造を示す。
この第６図に示すマグネットポンプでは、モータに連結
された駆動軸１の回転力はマグネットカップリングに伝
達される。このマグネットカップリングは、マグネット
４を有する外輪２と、マグネット５を有する内輪３とを
組み合わせて構成されており、前記駆動軸１から回転力
を受けて外輪２が回転する。ついで、マグネット４，５
の吸引。
された駆動軸１の回転力はマグネットカップリングに伝
達される。このマグネットカップリングは、マグネット
４を有する外輪２と、マグネット５を有する内輪３とを
組み合わせて構成されており、前記駆動軸１から回転力
を受けて外輪２が回転する。ついで、マグネット４，５
の吸引。
反発作用により、内輪３が回転し、この内輪３に連結さ
れた従動軸１０が回転する。前記従動軸１０が回転する
に伴い、これに連結された羽根車１１が回転する。この
結果、液体は吸入口１３から吸引され、吐出口１４に排
出される。キャン１２は、外輪２を含むモータ側と、内
輪３を含む接液側を隔離する作用を持つ。
れた従動軸１０が回転する。前記従動軸１０が回転する
に伴い、これに連結された羽根車１１が回転する。この
結果、液体は吸入口１３から吸引され、吐出口１４に排
出される。キャン１２は、外輪２を含むモータ側と、内
輪３を含む接液側を隔離する作用を持つ。
このように、マグネットポンプは軸封部がないことによ
り、化学液の場合、外部への漏洩がなくなり、スラリ液
に対しては摩耗対策の心配が減少するなどの利点を有す
る。
り、化学液の場合、外部への漏洩がなくなり、スラリ液
に対しては摩耗対策の心配が減少するなどの利点を有す
る。
このマグネットポンプを）Ｊに子炉の冷却水＠環用ポン
プに適用すると、特に−次冷却系ではγ線等の放射能を
含む液の漏洩に対する心配がなくなり。
プに適用すると、特に−次冷却系ではγ線等の放射能を
含む液の漏洩に対する心配がなくなり。
定期点検においても、接液部だけの点検となるため、作
業時間が短縮される。また、点検者が放射能雰囲気にさ
らされる時間が短くなり、安全性も高まる。
業時間が短縮される。また、点検者が放射能雰囲気にさ
らされる時間が短くなり、安全性も高まる。
尚、上記マグネットポンプは例えば「配管技術」１９８
７年１月５日号第５５頁〜第５７頁に開示されている。
７年１月５日号第５５頁〜第５７頁に開示されている。
しかし、従来使用されているマグネットポンプには、ポ
ンプ性能の一つである伝達トルクの大容敏化についての
配慮がされておらず、原子炉の冷却水循環用ポンプをは
じめとする伝達１−ルク１５ｋＶ、・ｍ以」−の大形ポ
ンプの実現は難しいという問題があった。
ンプ性能の一つである伝達トルクの大容敏化についての
配慮がされておらず、原子炉の冷却水循環用ポンプをは
じめとする伝達１−ルク１５ｋＶ、・ｍ以」−の大形ポ
ンプの実現は難しいという問題があった。
マグネットポンプの大形化には、マグネットカップリン
グの大容蟻化、すなわちマグネット力を大きくすること
が必要となる。
グの大容蟻化、すなわちマグネット力を大きくすること
が必要となる。
従来のマグネットポンプに用いられているマグネットは
、フェライトまたは希土類マグネツＩ−のうちの、サマ
リウｌ＼・コバルト（以ト、ｒｓｍｃｏＪという。）マ
グネットである。特に、Ｓ ｍ Ｃ”、 ｏマグネット
は特性の一つである最大エネルギー積（ＢＨ）−ａｘが
大きく、大Ｐｌ量のマグネットカップリングの実現に有
効である。しかし、大容量のマグネツｊ・カップリング
を作製するためには次の問題があった。
、フェライトまたは希土類マグネツＩ−のうちの、サマ
リウｌ＼・コバルト（以ト、ｒｓｍｃｏＪという。）マ
グネットである。特に、Ｓ ｍ Ｃ”、 ｏマグネット
は特性の一つである最大エネルギー積（ＢＨ）−ａｘが
大きく、大Ｐｌ量のマグネットカップリングの実現に有
効である。しかし、大容量のマグネツｊ・カップリング
を作製するためには次の問題があった。
すなわち、従来の小容敞のマグネットカップリングは、
はじめに未着磁のマグネットを、例えば内輪ヨークに接
着剤で接合し、これを金型内に設置して１５０〜２５０
℃の樹脂を圧入することにより一体化する。
はじめに未着磁のマグネットを、例えば内輪ヨークに接
着剤で接合し、これを金型内に設置して１５０〜２５０
℃の樹脂を圧入することにより一体化する。
そのＳ、＊磁ヨークにより着磁してマグネットとして完
成させろ。
成させろ。
大容量のマグネツ１−カップリングの場合、同じ方法で
作製すると、 （ｉ）着磁設備が極めて大形化する、 （ｉｉ）着磁後、Ｍ磁ヨークからマグネットを容易に引
き離すことができない。
作製すると、 （ｉ）着磁設備が極めて大形化する、 （ｉｉ）着磁後、Ｍ磁ヨークからマグネットを容易に引
き離すことができない。
などの理由により、マグネットカップリングの大きさに
は限界があった。
は限界があった。
また、着磁後のマグネツ１−を内、外輪ヨークに接着後
、樹脂を封入する場合には、マグネットの作用により、
金型に吸引されるため、封入後の取り外しが難しいとい
う問題がある。
、樹脂を封入する場合には、マグネットの作用により、
金型に吸引されるため、封入後の取り外しが難しいとい
う問題がある。
マグネットカップリングの大容量化には、特性の高いマ
グネットを用いる必要があり、現在、（ＢＨ）、□の大
きいマグネットとしては第１表に示すようなＳ ｍ Ｃ
ｏの他に、ネオン・鉄系マグネットがある。
グネットを用いる必要があり、現在、（ＢＨ）、□の大
きいマグネットとしては第１表に示すようなＳ ｍ Ｃ
ｏの他に、ネオン・鉄系マグネットがある。
原子炉の冷却水循環系ポンプのうちで、炉心付近で用い
られるポンプは中性子線を含む冷却水を移送することに
なる。中性子線は、ＣＯなどの元素を放射化するので、
マグネット自身の特性の劣化や点検時の安全性に関する
問題がある。
られるポンプは中性子線を含む冷却水を移送することに
なる。中性子線は、ＣＯなどの元素を放射化するので、
マグネット自身の特性の劣化や点検時の安全性に関する
問題がある。
第１表
（ｆｆｔｆｔ間昭和６２年９月１０日）そこで、これら
のポンプに対しては、放射性元素を含まない組成のマグ
ネットが必要となり、このト１的に合致するのがネオン
・鉄系マグネットである。
のポンプに対しては、放射性元素を含まない組成のマグ
ネットが必要となり、このト１的に合致するのがネオン
・鉄系マグネットである。
しかし、このマグネットは耐食性が悪いため、表面をコ
ーティングすることが不可欠となる。また、温度の」−
昇によりマグネツ１−としての特性が劣化するので、新
たな封入方法が必要となる。
ーティングすることが不可欠となる。また、温度の」−
昇によりマグネツ１−としての特性が劣化するので、新
たな封入方法が必要となる。
このように、大容量のマグネットカップリングを実現し
、大形のマグネットポンプ、特に原子炉の冷却水用ポン
プに適用するためには、マグネットカップリングにおい
て、マグネットの特性を確保したまま容易に封入する技
術が必要である。
、大形のマグネットポンプ、特に原子炉の冷却水用ポン
プに適用するためには、マグネットカップリングにおい
て、マグネットの特性を確保したまま容易に封入する技
術が必要である。
本発明の第１の目的は、大容臘化を容易に図り得るマグ
ネットポンプを提供することにある。
ネットポンプを提供することにある。
本発明の第２の目的は、ＩｒＫ子炉の冷却水循環系に用
いて有効なマグネットポンプを提供することにある。
いて有効なマグネットポンプを提供することにある。
また、本発明の第３の目的は、請求項１，３゜４．５ま
たは６記載のマグネットポンプを確実にＩｔ％造し得る
マグネットポンプの製造法を提供することにある。
たは６記載のマグネットポンプを確実にＩｔ％造し得る
マグネットポンプの製造法を提供することにある。
さらに、本発明の第４の［１的は、耐食性にも優れたマ
グネットポンプを製造し得るマグネットポンプのＮ清洗
を提供することにある。
グネットポンプを製造し得るマグネットポンプのＮ清洗
を提供することにある。
さらにまた、本発明の第５の目的は、γ線を含む冷却水
を移送するＪＪＫ子炉の冷却水循環系のマグネットポン
プとして、放射線による減磁を防１トでき、かつ定期点
検時の点検者の安全を確保し得ろ１７に子炉設備を提供
することにある。
を移送するＪＪＫ子炉の冷却水循環系のマグネットポン
プとして、放射線による減磁を防１トでき、かつ定期点
検時の点検者の安全を確保し得ろ１７に子炉設備を提供
することにある。
そして、本発明の第６のＩＩ的は、中性子線を含む冷却
水を移送する原子炉の冷却水循環系のマグネットポンプ
として、放射線によろ減磁を防止でき、かつ定期点検時
の点検者の安全を確保し得ろｊ）に子炉設備を提供する
ことにある。
水を移送する原子炉の冷却水循環系のマグネットポンプ
として、放射線によろ減磁を防止でき、かつ定期点検時
の点検者の安全を確保し得ろｊ）に子炉設備を提供する
ことにある。
（ａ題を解決するための手段）
前記第１の［１的は、マグネツ１−カップリングの内輪
ヨークの外周面と外軸ヨークの内周面とに、それぞれ着
磁マグネット片を接着するとともに、前記着磁マグネッ
ト片の配列面側の非磁性円筒カバーで隋い、前記着磁マ
グネット片の配列面と非磁性円筒カバー間の空間部に、
樹脂を埋め込んだことにより、達成される。
ヨークの外周面と外軸ヨークの内周面とに、それぞれ着
磁マグネット片を接着するとともに、前記着磁マグネッ
ト片の配列面側の非磁性円筒カバーで隋い、前記着磁マ
グネット片の配列面と非磁性円筒カバー間の空間部に、
樹脂を埋め込んだことにより、達成される。
また、前記第１の目的は、マグネットカップリングの内
輪ヨークの外周面と外輪ヨークの内周面とに、それぞれ
着磁マグネット片を接着するとともに、前記Ｍ磁マグネ
ット片の配列面側を非磁性円筒カバーで覆い、前記着磁
マグネット片の配列面と非磁性円筒カバー間の空間部に
、樹脂製のスリーブを嵌め込み、固定したことによって
も、達成される。
輪ヨークの外周面と外輪ヨークの内周面とに、それぞれ
着磁マグネット片を接着するとともに、前記Ｍ磁マグネ
ット片の配列面側を非磁性円筒カバーで覆い、前記着磁
マグネット片の配列面と非磁性円筒カバー間の空間部に
、樹脂製のスリーブを嵌め込み、固定したことによって
も、達成される。
前記第２の［１的は、マグネットカップリングの少なく
とも内輪ヨーク側の着磁マグネット片を、非放射性元素
で構成したことによって達成されるし、また前記着磁マ
グネット片を、ネオソウＡｌ鉄、ボロンを主体とした成
分で構成したことによって、さらに有効に達成される。
とも内輪ヨーク側の着磁マグネット片を、非放射性元素
で構成したことによって達成されるし、また前記着磁マ
グネット片を、ネオソウＡｌ鉄、ボロンを主体とした成
分で構成したことによって、さらに有効に達成される。
前記第３の目的は、マグネットカップリングの内輪ヨー
クの外周面と外輪ヨークの内７／＋１而とに。
クの外周面と外輪ヨークの内７／＋１而とに。
それぞれＭ磁マグネット片を接２ｎシた後、前記着磁マ
グネット片の配列面側を非磁性円筒カバーで覆い、＾１
ｆ記ｒｔ磁マグネット片の配列面と非磁性円筒カバー間
の空間部に、流りＪ成形が可能な自硬性樹脂を流し込ん
で固めたことにより、達成される。
グネット片の配列面側を非磁性円筒カバーで覆い、＾１
ｆ記ｒｔ磁マグネット片の配列面と非磁性円筒カバー間
の空間部に、流りＪ成形が可能な自硬性樹脂を流し込ん
で固めたことにより、達成される。
＾；１記第３の目的は、前記着磁マグネット片に、ネオ
ジウｌｘ 、鉄、ボロンを主体とした成分で構成したも
のを用い、かつ硬化時の温度上昇が９０℃以ドの自硬性
樹脂を用いることにより、さらに有効に達成される。
ジウｌｘ 、鉄、ボロンを主体とした成分で構成したも
のを用い、かつ硬化時の温度上昇が９０℃以ドの自硬性
樹脂を用いることにより、さらに有効に達成される。
また、１１１１記第４の［１的は、前記着磁マグネット
片の配列而と非磁性円筒カバー間の空間部を真空とした
後、自硬性樹脂を流し込んで固めたことによって達成さ
れろし、さらに前記着磁マグネット片の配列面と非磁性
円筒カバー間の空間部に不活性ガスを封入した後、自硬
性樹脂を流し込むことによっても、達成される。
片の配列而と非磁性円筒カバー間の空間部を真空とした
後、自硬性樹脂を流し込んで固めたことによって達成さ
れろし、さらに前記着磁マグネット片の配列面と非磁性
円筒カバー間の空間部に不活性ガスを封入した後、自硬
性樹脂を流し込むことによっても、達成される。
さらにまた、前記第５の目的は、マグネタ１−カップリ
ングの少なくとも内輪ヨーク側の着磁マグネット片を、
非放射性元素で構成したマグネットポンプを用いろこと
により達成されるし、さらに前記着磁マグネット片を、
ネオジウム、鉄、ボロンを主体とした成分で構成したマ
グネットポンプを用いることによっても、達成される。
ングの少なくとも内輪ヨーク側の着磁マグネット片を、
非放射性元素で構成したマグネットポンプを用いろこと
により達成されるし、さらに前記着磁マグネット片を、
ネオジウム、鉄、ボロンを主体とした成分で構成したマ
グネットポンプを用いることによっても、達成される。
そして、前記第６の目的は、マグネットカップリングの
少なくとも内輪ヨーク側の着磁マグネット片を、非放射
性元素で構成したマグネタ１−ポンプを用いることによ
り、達成されろし、さらに前記着磁マグネット片し、ネ
オジウｌｚ 、鉄、ボロンを主体とした成分で構成した
マグネットポンプを用いろことによっても、達成される
。
少なくとも内輪ヨーク側の着磁マグネット片を、非放射
性元素で構成したマグネタ１−ポンプを用いることによ
り、達成されろし、さらに前記着磁マグネット片し、ネ
オジウｌｚ 、鉄、ボロンを主体とした成分で構成した
マグネットポンプを用いろことによっても、達成される
。
本発明マグネットポンプでは、非磁性円筒カバーを樹脂
成形用の金型の代わりに使用することができるので、金
型を必要とせず、したがって内輪ヨークおよび外輪ヨー
クに強力なマグネット片を接着しても、これらのマグネ
ツ１へ片が金型に吸引される不具合を解消することがで
きる。また、着磁マグネット片を用いているので、内輪
ヨークおよび外輪ヨークにマグネット片を接着後、着磁
ヨークで着磁する必要がなく１着磁ヨークから着磁され
たマグネツ１−を引き離しにくいという不具合も解消す
ることができろ。
成形用の金型の代わりに使用することができるので、金
型を必要とせず、したがって内輪ヨークおよび外輪ヨー
クに強力なマグネット片を接着しても、これらのマグネ
ツ１へ片が金型に吸引される不具合を解消することがで
きる。また、着磁マグネット片を用いているので、内輪
ヨークおよび外輪ヨークにマグネット片を接着後、着磁
ヨークで着磁する必要がなく１着磁ヨークから着磁され
たマグネツ１−を引き離しにくいという不具合も解消す
ることができろ。
したがって１本発明マグネットポンプでは（ＳＨ）、ａ
、の大きいマグネットを使用して大容量のマグネットカ
ップリングを容易に作製することができろ結果、マグネ
ットポンプの大容量化を容易に図ることができろ。
、の大きいマグネットを使用して大容量のマグネットカ
ップリングを容易に作製することができろ結果、マグネ
ットポンプの大容量化を容易に図ることができろ。
また１本発明マグネットポンプは、マグネットカップリ
ングの内輪ヨークの外周面と外輪ヨークの内Ｊ、’ｌＩ
面とにそれぞれ接着された着磁マグネツ１への配列而と
、非磁性円筒カバー間の空間部に、樹脂製のスリーブを
嵌め込み、固定しており、これによってもマグネットポ
ンプの大容量化を容易に図ることができる。
ングの内輪ヨークの外周面と外輪ヨークの内Ｊ、’ｌＩ
面とにそれぞれ接着された着磁マグネツ１への配列而と
、非磁性円筒カバー間の空間部に、樹脂製のスリーブを
嵌め込み、固定しており、これによってもマグネットポ
ンプの大容量化を容易に図ることができる。
さらに、本発明マグネットポンプでは、マグネットカッ
プリングの少なくとも内輪ヨーク側の着磁マグネット片
を、非放射線元素で構成しているので、原子炉の冷却水
循環系に使用した場合の、放射線による減磁を防Ｉトで
きるので、長期間にわたってマグネタ１−ポンプの性能
を維持することができ、また原子炉の定期点検時の点検
者に与える放射線を減少させ得るので１点検者の安全を
確保することができる。
プリングの少なくとも内輪ヨーク側の着磁マグネット片
を、非放射線元素で構成しているので、原子炉の冷却水
循環系に使用した場合の、放射線による減磁を防Ｉトで
きるので、長期間にわたってマグネタ１−ポンプの性能
を維持することができ、また原子炉の定期点検時の点検
者に与える放射線を減少させ得るので１点検者の安全を
確保することができる。
さらにまた、本発明マグネットポンプでは着磁マグネッ
ト片を、ネオジ、鉄、ボロンを主体とした成分で構成し
ているので、より一層性能のよいマグネツ１−ポンプと
なし得るし、特に原子炉の冷却水循環系に適用して、よ
り一層有効なものとなし得ろ。
ト片を、ネオジ、鉄、ボロンを主体とした成分で構成し
ているので、より一層性能のよいマグネツ１−ポンプと
なし得るし、特に原子炉の冷却水循環系に適用して、よ
り一層有効なものとなし得ろ。
また、本発明マグネットポンプの製造方法では、マグネ
ットカップリングの内輪ヨークの外周面と外鵬ヨークの
内周面とに、それぞれ着磁マグネット片を接着した後、
前記着磁マグネット片の配列面側を非磁性円筒カバーで
ｒａい、１１η記着磁マグネッ１へ片の配列面と非磁性
円筒カバー間の空間部に、流動成形が可能な自硬性樹脂
を流し込んで固めるようにしているので、請求項１記載
のマグネットポンプを確実に製造することができろ。
ットカップリングの内輪ヨークの外周面と外鵬ヨークの
内周面とに、それぞれ着磁マグネット片を接着した後、
前記着磁マグネット片の配列面側を非磁性円筒カバーで
ｒａい、１１η記着磁マグネッ１へ片の配列面と非磁性
円筒カバー間の空間部に、流動成形が可能な自硬性樹脂
を流し込んで固めるようにしているので、請求項１記載
のマグネットポンプを確実に製造することができろ。
さらに、本発明マグネットポンプの製造法では、前記着
磁マグネット片に、ネオジウム、鉄、ボロンを主体とし
た成分で構成したものを用いろこと、硬化時の温度十昇
が９０℃以下の自硬性樹脂を用いることによって、請求
項３，４記載のマグネツ１−ポンプを確実に製造するこ
とが可能である。
磁マグネット片に、ネオジウム、鉄、ボロンを主体とし
た成分で構成したものを用いろこと、硬化時の温度十昇
が９０℃以下の自硬性樹脂を用いることによって、請求
項３，４記載のマグネツ１−ポンプを確実に製造するこ
とが可能である。
さらにまた１本発明マグネットポンプの製造法では、樹
脂を流し込む前に、着磁マグネット片の配列面と非磁性
円筒カバー間の空間部を真空にし、または前記空間部に
不活性ガスを封入した後、自硬性樹脂を流し込むように
しているので、前記空間部内の残存酸素によるマグネツ
１〜の腐食を防＋ｈし、耐食性の優れたマグネットカッ
プリングを持ったマグネットポンプを製造することがで
きる。
脂を流し込む前に、着磁マグネット片の配列面と非磁性
円筒カバー間の空間部を真空にし、または前記空間部に
不活性ガスを封入した後、自硬性樹脂を流し込むように
しているので、前記空間部内の残存酸素によるマグネツ
１〜の腐食を防＋ｈし、耐食性の優れたマグネットカッ
プリングを持ったマグネットポンプを製造することがで
きる。
そして、本発明〃■子炉設備では、γ線または中性子線
を含むツノに子炉の冷却水循環系に、 Ａ？ｆ記請求〕
′Ｊ３または４記載のマグネジ１−ポンプを使用してい
るので、放射線によろ減磁を防＋ｈ Ｌ 、長期間にわ
たってマグネットポンプの性能を維持することができ、
また定期点検時の点検者の安全を確保することができろ
。
を含むツノに子炉の冷却水循環系に、 Ａ？ｆ記請求〕
′Ｊ３または４記載のマグネジ１−ポンプを使用してい
るので、放射線によろ減磁を防＋ｈ Ｌ 、長期間にわ
たってマグネットポンプの性能を維持することができ、
また定期点検時の点検者の安全を確保することができろ
。
以下、本発明の実施例を図面により説明する。
第１図は本発明のマグネットポンプの一実施例を示す一
部の縦断面図、第２図は同マグネットポンプのカップリ
ングを構成している外輪と内輪のうちの、内輪の一部破
断拡大斜視図である。
部の縦断面図、第２図は同マグネットポンプのカップリ
ングを構成している外輪と内輪のうちの、内輪の一部破
断拡大斜視図である。
その第１図に示すマグネットポンプは、駆動軸１と、外
軸２および内輪３により構成されたマグネットカップリ
ングと、前記内輪３に従動軸１０を介して取り付けられ
た羽根車１１と、駆動側と従動側とを隔離するキャン１
２と、ポンプケーシングに設けられた吸入［１および吐
出［１（第１図中ではいずれも省略）とを備えて構成さ
れている。
軸２および内輪３により構成されたマグネットカップリ
ングと、前記内輪３に従動軸１０を介して取り付けられ
た羽根車１１と、駆動側と従動側とを隔離するキャン１
２と、ポンプケーシングに設けられた吸入［１および吐
出［１（第１図中ではいずれも省略）とを備えて構成さ
れている。
＾１１記ｌψ動軸１は、回転ｌＩｊ動源（図示せず）に
連結されている。
連結されている。
前記カップリングの外輪２は、駆り１軸】に連結されて
いる。また、前記外輪２は外軸ヨークの内周面にマグネ
ット４を有している。
いる。また、前記外輪２は外軸ヨークの内周面にマグネ
ット４を有している。
前記カップリングの内輪３は、内輪ヨークの外周面にマ
グネット５を有している。そして、内輪３は前記外＠２
の回転に伴い、マグネット４．５の吸引１反発作用によ
り回転するようになっている。
グネット５を有している。そして、内輪３は前記外＠２
の回転に伴い、マグネット４．５の吸引１反発作用によ
り回転するようになっている。
前記羽根中１１は、前記内輪３が回転するに伴い、従動
軸１０を介して回転操作されるようになっており、この
羽根車１１の回転により吸入口から液体が吸引され、吐
出［」から排出されろようになっている。
軸１０を介して回転操作されるようになっており、この
羽根車１１の回転により吸入口から液体が吸引され、吐
出［」から排出されろようになっている。
ところで、前記内輪３は次のように構成され、ている。
すなわち、第２図に示すように、内輪ヨークの外周面に
互いに間隔をおいて複数の着磁マグネット片６が接着さ
れている。
互いに間隔をおいて複数の着磁マグネット片６が接着さ
れている。
前記着磁マグネット片６の配列面側は、非磁性円筒カバ
ー７により覆われている。また、前記着磁マグネット片
６の配列面と非磁性円筒カバー７間には、空間部８を有
している。
ー７により覆われている。また、前記着磁マグネット片
６の配列面と非磁性円筒カバー７間には、空間部８を有
している。
前記空間部８には、自硬性樹脂１４が埋め込まれていて
、内輪ヨークと着磁マグネツ１−片６の列と非磁性円筒
カバー７とが、自硬性樹脂１４で一体化されている。
、内輪ヨークと着磁マグネツ１−片６の列と非磁性円筒
カバー７とが、自硬性樹脂１４で一体化されている。
なお、１Ｉｉｒ記外翰２は内輪３と外、内周面の違いだ
けで、前記内輪３と同様に構成されている。
けで、前記内輪３と同様に構成されている。
次に、マグネットポンプの製造法につき、特に本発明製
造法の特徴とするマグネットカップリングの部分の製造
法について説明する。
造法の特徴とするマグネットカップリングの部分の製造
法について説明する。
まず、マグネットカップリングの内輪３は、次のように
してｌａ造する。
してｌａ造する。
すなわち、内輪ヨークの外周面に、第２図に示すごとく
、複数の着磁マグネッ１−片６を互いに間隔をおいて接
着する。なお、内輪ヨークの端面には、予め円周方向に
間隔をおいて、例えば８個等、溶融樹脂用の流込口（図
示せず）を設けておく。
、複数の着磁マグネッ１−片６を互いに間隔をおいて接
着する。なお、内輪ヨークの端面には、予め円周方向に
間隔をおいて、例えば８個等、溶融樹脂用の流込口（図
示せず）を設けておく。
その後、ハステロイ等の非磁性円筒カバー７を、内輪ヨ
ークに接着された着磁マグネット片６の配列面との間に
空間部８を有してプラズマ溶接等により取り付け、この
非磁性円筒カバー７を金型の代わりに使用する。
ークに接着された着磁マグネット片６の配列面との間に
空間部８を有してプラズマ溶接等により取り付け、この
非磁性円筒カバー７を金型の代わりに使用する。
ついで、前記流込口を通じて前記空間部８に溶融樹脂を
流し込んで硬化させる。
流し込んで硬化させる。
この場合、従来の方法のように高圧で溶融樹脂を圧入す
ることは、 （ｉ）非磁性円筒カバーの肉厚が厚くなり、マグネット
カップリングとして使用する場合には特性が劣化する。
ることは、 （ｉ）非磁性円筒カバーの肉厚が厚くなり、マグネット
カップリングとして使用する場合には特性が劣化する。
（ｉｉ）Ｗ、１度」−昇（１５０〜２００℃）を伴うの
で。
で。
適用できないマグネッ１へがある。
等の理由により採用できない。この場合には流動成形が
可能で、かつ自硬性（二液混合硬化性）４＠脂が適して
いる。
可能で、かつ自硬性（二液混合硬化性）４＠脂が適して
いる。
さらに、γ線または中性子線を含む冷却水を移送する〃
■子炉の冷却水循環系ポンプの場合、既に述べたように
放射線減磁の防１ヒと、定期点検時の点検者の安全を確
保するためにネオン・鉄系マグネッ１−を使用したマグ
ネットカップリングが必要となる。
■子炉の冷却水循環系ポンプの場合、既に述べたように
放射線減磁の防１ヒと、定期点検時の点検者の安全を確
保するためにネオン・鉄系マグネッ１−を使用したマグ
ネットカップリングが必要となる。
第１表に示したように、ネオン・鉄系マクネットは耐食
性が悪い他、可逆温度変化が激しく、１００℃以−１−
に昇温すると特性は大幅に低下する。
性が悪い他、可逆温度変化が激しく、１００℃以−１−
に昇温すると特性は大幅に低下する。
このようなネオン・鉄系マグネツ１−の特性を維持する
ためには、低温で硬化する樹脂を用いればよい。
ためには、低温で硬化する樹脂を用いればよい。
また、前記着磁マグネット片６を配列して樋成したマグ
ネット５近辺は樹脂で被覆されろため、樹脂部分での残
存酸、Ｍ散は少斌となるが、耐食性を確保するためには
、樹脂を流し込む直前にｖｃ空状態に保持して封入する
か、またはＡｒ、Ｈｅなとの不活性ガスを充填してから
溶融樹脂を流し込めばよい。
ネット５近辺は樹脂で被覆されろため、樹脂部分での残
存酸、Ｍ散は少斌となるが、耐食性を確保するためには
、樹脂を流し込む直前にｖｃ空状態に保持して封入する
か、またはＡｒ、Ｈｅなとの不活性ガスを充填してから
溶融樹脂を流し込めばよい。
前記自硬性樹脂９の硬化後、内輪ヨークに設けられた流
込口を溶接により封じろ。
込口を溶接により封じろ。
内輪３は、以１・のようにして製造するが、外輪２も前
記内輪３と同様に製造する。
記内輪３と同様に製造する。
ついで、外輪２および内輪３を製造後、外、内輪２，３
をマグネットカップリングに組み立て。
をマグネットカップリングに組み立て。
さらに各部材を第１図に示すように組み立ててマグネッ
トポンプを作製する。
トポンプを作製する。
本発明製造法のこの実施例では、非磁性円筒カバー７が
金型の代わりとなるため、金型は不要となる。したがっ
て、樹脂の流し込み硬化後も吸引力の強いマグネットか
らの取り外しが不要となる。
金型の代わりとなるため、金型は不要となる。したがっ
て、樹脂の流し込み硬化後も吸引力の強いマグネットか
らの取り外しが不要となる。
また、マグネット４，５をネオン・鉄系にした場合、そ
の封入方法において重要な点は、樹脂の硬化時の温度１
−昇であり、その限界はほぼ８０℃である。そこで、流
し込みが可能で、かつ温度（―昇の低い樹脂を使用する
。この流し込みがｉ「能で、温度］−昇の低い樹脂とし
ては、例えばシリコンゴ１１およびエポキシ樹脂がある
。
の封入方法において重要な点は、樹脂の硬化時の温度１
−昇であり、その限界はほぼ８０℃である。そこで、流
し込みが可能で、かつ温度（―昇の低い樹脂を使用する
。この流し込みがｉ「能で、温度］−昇の低い樹脂とし
ては、例えばシリコンゴ１１およびエポキシ樹脂がある
。
シリコンゴムは、硬化時の温度上昇はない。
一方、エポキシ樹脂ｍ体の場合、硬化時に温度上昇があ
る。
る。
第３図は低温硬化性樹脂でモデルを作製して硬化時の温
度変化を測定している状態の正面図、第４図は第３図の
ＩＶ −ＩＶ線から見た底面図である。
度変化を測定している状態の正面図、第４図は第３図の
ＩＶ −ＩＶ線から見た底面図である。
これら第３図および第４図に示すように、型枠１５内に
モデルヨーク１８とモデルマグネツ１−１７とをセット
し、低温硬化性樹脂１８を流し込んで、モデルを作製し
た。
モデルヨーク１８とモデルマグネツ１−１７とをセット
し、低温硬化性樹脂１８を流し込んで、モデルを作製し
た。
ついで、予めモデルヨーク１６からモデルマグネット１
７にわたって設けられた穴に熱電対１９を差し込み、低
温硬化性樹脂１８の硬化時の温度変化を測定した。
７にわたって設けられた穴に熱電対１９を差し込み、低
温硬化性樹脂１８の硬化時の温度変化を測定した。
第５図は低温硬化性樹脂としての、ボリエステルの硬化
時の温度変化と時間との関係を示すグラフである。
時の温度変化と時間との関係を示すグラフである。
エポキシ樹脂９１体の場合、温度は最大９１℃に達する
のに対して、第３図および第４図に示すようなモデルで
の温度１−昇は１〜３℃であった。エポキシ樹脂の硬化
熱は、ヨークである鉄を通して放熱されろため、温度上
昇は小さくなる。ここで、エポキシ樹脂単体とは５紙コ
ツプ内で６０ｇを硬化させたものを意味する。
のに対して、第３図および第４図に示すようなモデルで
の温度１−昇は１〜３℃であった。エポキシ樹脂の硬化
熱は、ヨークである鉄を通して放熱されろため、温度上
昇は小さくなる。ここで、エポキシ樹脂単体とは５紙コ
ツプ内で６０ｇを硬化させたものを意味する。
したがって、樹脂ｍ体での硬化温度が１００℃以■のも
のであれば、マグネットカップリングでの硬化時の温度
１−昇は、少なくとも６０℃以下に抑えろことが可能と
なり、マグネットの特性の劣化を防ぐことができろ。
のであれば、マグネットカップリングでの硬化時の温度
１−昇は、少なくとも６０℃以下に抑えろことが可能と
なり、マグネットの特性の劣化を防ぐことができろ。
このようなマグネタ１−カップリングを用いたマグネッ
トポンプを１７に子炉設備におけるｊホ子炉の冷却水循
環系に適用することにより、γ線を含む液の漏洩を防ぐ
ことができ、定期点検を容易かつ安全に行なうことがで
きる。
トポンプを１７に子炉設備におけるｊホ子炉の冷却水循
環系に適用することにより、γ線を含む液の漏洩を防ぐ
ことができ、定期点検を容易かつ安全に行なうことがで
きる。
また、ノＪに子炉設備における炉心近傍の中性子線を含
む冷却水を移送する冷却水循環系には、ネオン・鉄系の
マグネットカップリングを用いたマグネットポンプを適
用することにより、前述の効果の他に、中性腺子による
マグネットの劣化を防１卜することができる。
む冷却水を移送する冷却水循環系には、ネオン・鉄系の
マグネットカップリングを用いたマグネットポンプを適
用することにより、前述の効果の他に、中性腺子による
マグネットの劣化を防１卜することができる。
つぎに、１１体的な実施例について説明する。
第２図において直径２２８ｕ＋ｍ、長さ１５０ｍｍの内
輪ヨークに幅３４．ｍｍ、長さ２５ａ＋ｍ、厚さ１．０
＋ｉｗのネオン・鉄系の着磁マグネット片を合計３２個
、接着後、厚さ１醜膳のハステロイ製の非磁性円筒カバ
ーをプラズマ溶接で接合した。この後、内輪ヨークの端
面に多め加工しておいた直径８鳳■の流込口８個から自
硬性樹脂としてのポリエステル（ポリエステル１００部
、硬化剤２部）を流し込み。
輪ヨークに幅３４．ｍｍ、長さ２５ａ＋ｍ、厚さ１．０
＋ｉｗのネオン・鉄系の着磁マグネット片を合計３２個
、接着後、厚さ１醜膳のハステロイ製の非磁性円筒カバ
ーをプラズマ溶接で接合した。この後、内輪ヨークの端
面に多め加工しておいた直径８鳳■の流込口８個から自
硬性樹脂としてのポリエステル（ポリエステル１００部
、硬化剤２部）を流し込み。
硬化させた。この時、内輪ヨークの内径側に直径１■の
穴をあけ、この部分で熱電対により、ポリエステルの硬
化時の温度変化を測定した結果、温度を２昇は１〜２℃
であった。
穴をあけ、この部分で熱電対により、ポリエステルの硬
化時の温度変化を測定した結果、温度を２昇は１〜２℃
であった。
ポリエステルの硬化後、前記流込口を溶接により封じて
内輪を作製した。
内輪を作製した。
同様にして作製した外径２５２ｍｍ、長さ４００ｆｆｉ
Ｉ＋（マグネット： ３７ａ＋ｍＸ ２４ａ＋ａ＋Ｘ
１０ｍｍ、 ３２個）の外輪とを組み合わせ、マグネタ
１−カップリンクとした。
Ｉ＋（マグネット： ３７ａ＋ｍＸ ２４ａ＋ａ＋Ｘ
１０ｍｍ、 ３２個）の外輪とを組み合わせ、マグネタ
１−カップリンクとした。
このマグネットカップリングを用いて、第１図に示すよ
うなマグネットポンプに組み立てた後、その性能を測定
した結果、流に２．５ｍδ／ｈ、全揚程４１ｍ、モータ
出力４５ｋＷを得た。
うなマグネットポンプに組み立てた後、その性能を測定
した結果、流に２．５ｍδ／ｈ、全揚程４１ｍ、モータ
出力４５ｋＷを得た。
なお１本発明マグネットポンプは内輪ヨークの外周面に
接着された′Ｒ磁マグネット片の配列面側と非磁性円筒
カバー間の空間部、および外輪ヨークの内周面に接着さ
れた着磁マグネット片の配列面側と非磁性円筒カバー間
の空間部に、それぞれ樹脂製のスリーブを嵌め込み、接
着等により固定してもよい。
接着された′Ｒ磁マグネット片の配列面側と非磁性円筒
カバー間の空間部、および外輪ヨークの内周面に接着さ
れた着磁マグネット片の配列面側と非磁性円筒カバー間
の空間部に、それぞれ樹脂製のスリーブを嵌め込み、接
着等により固定してもよい。
以」−説明した請求項１記載の発明によれば、マグネッ
トカップリングの内輪ヨークの外周面と外輪ヨークの内
周面とに、それぞれ着磁マグネット片を接着するととも
に、前記着磁マグネット片の配列面側を非磁性円筒カバ
ーで覆い、前記着磁マグネット片の配列面と非磁性円筒
カバー間の空間部に、樹脂を埋め込んで構成しており、
樹脂成形用の金型を必要とせず、したがって内輪ヨーク
および外輪ヨークに強力なマグネット片を接着しても、
これらのマグネット片が金型に吸引されず、また着磁マ
グネット片を用いているので、内輪ヨークおよび外輪ヨ
ークにマグネタ１−片を接着後、着磁ヨークで着磁する
必要がなく、したがって着磁ヨークから着磁されたマグ
ネットを引き離す必要もないので、（ＢＨ）ｌＩａｘの
大きいマグネットを使用して大容斌のマグネットカップ
リングを容易に作製することができる結果、マグネット
ポンプの大容斌化を容易に図り得る効果がある。
トカップリングの内輪ヨークの外周面と外輪ヨークの内
周面とに、それぞれ着磁マグネット片を接着するととも
に、前記着磁マグネット片の配列面側を非磁性円筒カバ
ーで覆い、前記着磁マグネット片の配列面と非磁性円筒
カバー間の空間部に、樹脂を埋め込んで構成しており、
樹脂成形用の金型を必要とせず、したがって内輪ヨーク
および外輪ヨークに強力なマグネット片を接着しても、
これらのマグネット片が金型に吸引されず、また着磁マ
グネット片を用いているので、内輪ヨークおよび外輪ヨ
ークにマグネタ１−片を接着後、着磁ヨークで着磁する
必要がなく、したがって着磁ヨークから着磁されたマグ
ネットを引き離す必要もないので、（ＢＨ）ｌＩａｘの
大きいマグネットを使用して大容斌のマグネットカップ
リングを容易に作製することができる結果、マグネット
ポンプの大容斌化を容易に図り得る効果がある。
請求項２記載の発明によれば、マグネットカップリング
内輪ヨークの外周面と外輪ヨークの内Ｊ、’Ｉｔとにそ
れぞれ接着された着磁マグネットの配列面と、非磁性円
筒カバー間の空間部に、樹脂製のスリーブを嵌め込み、
固定しており、この発明においても前記請求項１記載の
発明と同様の効果を奏する。
内輪ヨークの外周面と外輪ヨークの内Ｊ、’Ｉｔとにそ
れぞれ接着された着磁マグネットの配列面と、非磁性円
筒カバー間の空間部に、樹脂製のスリーブを嵌め込み、
固定しており、この発明においても前記請求項１記載の
発明と同様の効果を奏する。
請求項３記載の発明によれば、マグネットカップリング
の少なくとも内輪ヨーク側の着磁マグネット片を、非放
射性元素で構成し、請求項４記戦の発明によれば、１ｖ
磁マグネツ１−片を、ネオジウＡｓ、鉄、ボロンを主体
とした成分で構成しているので、この着磁マグネット片
は放射線減磁を防１トでき、かつ定期点検時の点検者に
与えろ放射線を減少させ得るので、安全性を確保でき、
したがってこの着磁マグネット片により構成されたマグ
ネットカップリングを使用したマグネットポンプは特に
原子炉の冷却水循環系に適用して有効である。
の少なくとも内輪ヨーク側の着磁マグネット片を、非放
射性元素で構成し、請求項４記戦の発明によれば、１ｖ
磁マグネツ１−片を、ネオジウＡｓ、鉄、ボロンを主体
とした成分で構成しているので、この着磁マグネット片
は放射線減磁を防１トでき、かつ定期点検時の点検者に
与えろ放射線を減少させ得るので、安全性を確保でき、
したがってこの着磁マグネット片により構成されたマグ
ネットカップリングを使用したマグネットポンプは特に
原子炉の冷却水循環系に適用して有効である。
請求項５記戦の発明は、内輪ヨークの外周面と外輪ヨー
クの内周面とに、それぞれ着磁マグネット片を接着した
後、前記着磁マグネット片の配列面側を非磁性円筒カバ
ーで覆い、前記着磁マグネット片の配列面と非磁性円筒
カバー間の空間部に。
クの内周面とに、それぞれ着磁マグネット片を接着した
後、前記着磁マグネット片の配列面側を非磁性円筒カバ
ーで覆い、前記着磁マグネット片の配列面と非磁性円筒
カバー間の空間部に。
流動成形が可能な自硬性樹脂を流し込んで固めるように
しているので、前記請求項１記載のマグネットポンプを
確実に製造し得る効果がある。
しているので、前記請求項１記載のマグネットポンプを
確実に製造し得る効果がある。
また、請求項６記載の発明によれば、前記着磁マグネッ
ト片に、ネオジウＡｘ 、鉄、ボロンを主体とした成分
で構成したものを用い、かつ硬化時の温度」；昇が９０
℃以下の自硬性樹脂を用いるようにしているので、前記
請求項３，４記載のマグネジ１−ポンプを確実に製造し
得る効果がある。
ト片に、ネオジウＡｘ 、鉄、ボロンを主体とした成分
で構成したものを用い、かつ硬化時の温度」；昇が９０
℃以下の自硬性樹脂を用いるようにしているので、前記
請求項３，４記載のマグネジ１−ポンプを確実に製造し
得る効果がある。
さらに、請求項７記載の発明によれば、前記着磁マグネ
ツ１−片の配列面と非磁性円筒カバー間の空間部を真空
とした後、自硬性樹脂を流し込んで固めるようにしてお
り、また請求項８ＫＬ！載の発明によれば、前記着磁マ
グネツ１−片の配列面と非磁性円筒カバー間の空間部に
不活性ガスを封入した後、自硬性樹脂を流し込むように
しているので、着磁マグネット片の配列面と非磁性円筒
カバー間の空間部内の残存酸素によるマグネットの腐食
を防１トし、耐食性に優れたマグネットカップリングを
持った前記請求項１，３，４，５．６記載のマグネット
ポンプをより一層確実に製造し得る効果がある。
ツ１−片の配列面と非磁性円筒カバー間の空間部を真空
とした後、自硬性樹脂を流し込んで固めるようにしてお
り、また請求項８ＫＬ！載の発明によれば、前記着磁マ
グネツ１−片の配列面と非磁性円筒カバー間の空間部に
不活性ガスを封入した後、自硬性樹脂を流し込むように
しているので、着磁マグネット片の配列面と非磁性円筒
カバー間の空間部内の残存酸素によるマグネットの腐食
を防１トし、耐食性に優れたマグネットカップリングを
持った前記請求項１，３，４，５．６記載のマグネット
ポンプをより一層確実に製造し得る効果がある。
さらにまた、請求項９記載の発明によれば、γ線を含む
原子炉の冷却水循環系に、請求項３または４記載のマグ
ネットポンプを用いており、また請求項１０記載の発明
によれば、中性子線を含む原子炉の冷却水循環形に、請
求項３または４記載のマグネットポンプを用いているの
で、放射線による減磁を防ｌＦ、できるので、長期間に
わたってマグネットポンプの性能を維持し得る効果があ
り。
原子炉の冷却水循環系に、請求項３または４記載のマグ
ネットポンプを用いており、また請求項１０記載の発明
によれば、中性子線を含む原子炉の冷却水循環形に、請
求項３または４記載のマグネットポンプを用いているの
で、放射線による減磁を防ｌＦ、できるので、長期間に
わたってマグネットポンプの性能を維持し得る効果があ
り。
かつ定期点検時に与える放射線を減少させえるので、点
検者の安全を確保し得る効果がある。
検者の安全を確保し得る効果がある。
第１図は本発明のマグネットポンプの一実施例を示す一
部の縦断面図、第２図は同マグネットポンプのカップリ
ングを構成している外輪と内輪のうちの、内輪の一部破
断拡大斜視図、第３図は低温硬化性樹脂でモデルを作製
して硬化時の温度変化を測定している状態の正面図、第
４図は第３図のＩＶ−ＩＶ線から見た底面図、第５図は
低温硬化性樹脂としての、ポリエステルの硬化時の温度
変化と時間との関係を示すグラフ、第６図はマグネット
ポンプの基本構造を示す縦断面図である。 １・・・１ψ動軸、２・・・マグネットカップリングの
外輪、３・・・同じく内輪、４，５・・・外、内輪のマ
グネツ１〜．６・・・着磁マグネット片、７・・・非磁
性円筒カバー８・・・空間部、９・・・自硬性樹脂、１
０・・・従動軸。 １１・・・羽根車、１２・・・キャン。 代理人 弁理士 小川勝男 、 ノ 葛 図 竿 図 草 図 ｔ９−＄電対 ネ２Ｉｌ￥１ ｃｌ（８） ３−・内紛 ９−・− ７后雫ミ十並オ豆１耳旨 革５図 （ボリエスデｌしめオ史イ乙哨め載支化を貸シ開）７０
２０ ３０ ＃ 火しし島満開（分ジ
部の縦断面図、第２図は同マグネットポンプのカップリ
ングを構成している外輪と内輪のうちの、内輪の一部破
断拡大斜視図、第３図は低温硬化性樹脂でモデルを作製
して硬化時の温度変化を測定している状態の正面図、第
４図は第３図のＩＶ−ＩＶ線から見た底面図、第５図は
低温硬化性樹脂としての、ポリエステルの硬化時の温度
変化と時間との関係を示すグラフ、第６図はマグネット
ポンプの基本構造を示す縦断面図である。 １・・・１ψ動軸、２・・・マグネットカップリングの
外輪、３・・・同じく内輪、４，５・・・外、内輪のマ
グネツ１〜．６・・・着磁マグネット片、７・・・非磁
性円筒カバー８・・・空間部、９・・・自硬性樹脂、１
０・・・従動軸。 １１・・・羽根車、１２・・・キャン。 代理人 弁理士 小川勝男 、 ノ 葛 図 竿 図 草 図 ｔ９−＄電対 ネ２Ｉｌ￥１ ｃｌ（８） ３−・内紛 ９−・− ７后雫ミ十並オ豆１耳旨 革５図 （ボリエスデｌしめオ史イ乙哨め載支化を貸シ開）７０
２０ ３０ ＃ 火しし島満開（分ジ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、マグネットカップリングの磁力の作用により駆動側
から従動側に回転力を伝達し、回転するマグネットポン
プにおいて、前記マグネットカップリングの内輪ヨーク
の外周面と外輪ヨークの内周面とに、それぞれ着磁マグ
ネット片を接着するとともに、前記着磁マグネット片の
配列面側を非磁性円筒カバーで覆い、前記着磁マグネッ
ト片の配列面と非磁性円筒カバー間の空間部に、樹脂を
埋め込んだことを特徴とするマグネットポンプ。 ２、マグネットカップリングの磁力の作用により駆動側
から従動側に回転力を伝達し、回転するマグネットポン
プにおいて、前記マグネットカップリングの内輪ヨーク
の外周面と外輪ヨークの内周面とに、それぞれ着磁マグ
ネット片を接着するとともに、前記着磁マグネット片の
配列面側を非磁性円筒カバーで覆い、前記着磁マグネッ
ト片の配列面と非磁性円筒カバー間の空間部に、樹脂製
のスリーブを嵌め込み、固定したことを特徴とするマグ
ネットポンプ。 ３、マグネツトカップリングの少なくとも内輪ヨーク側
の着磁マグネット片を、非放射性元素で構成したことを
特徴とする請求項１または２記載のマグネットポンプ。 ４、前記着磁マグネット片を、ネオジウム、鉄、ボロン
を主体とした成分で構成したことを特徴とする請求項３
記載のマグネットポンプ。 ５、マグネットカップリングの内輪ヨークの外周面と外
輪ヨークの内周面とに、それぞれ着磁マグネット片を接
着した後、前記着磁マグネット片の配列面側を非磁性円
筒カバーで覆い、前記着磁マグネット片の配列面と非磁
性円筒カバー間の空間部に、流動成形が可能な自硬性樹
脂を流し込んで固めたことを特徴とするマグネットポン
プの製造法。 ６、前記着磁マグネット片に、ネオジウム、鉄、ボロン
を主体とした成分で構成したものを用い、かつ硬化時の
温度上昇が９０℃以下の自硬性樹脂を用いることを特徴
とする請求項５記載のマグネットポンプの製造法。 ７、前記着磁マグネット片の配列面と非磁性円筒カバー
間の空間部を真空とした後、自硬性樹脂を流し込んで固
めたことを特徴とする請求項５または６記載のマグネッ
トポンプの製造法。 ８、前記着磁マグネット片の配列面と非磁性円筒カバー
間の空間部に不活性ガスを封入した後、自硬性樹脂を流
し込むことを特徴とする請求項５または６記載のマグネ
ットポンプの製造法。 ９、γ線を含む原子炉の冷却水循環系に、請求項３また
は４記載のマグネットポンプを用いたことを特徴とする
原子炉設備。 １０、中性子線を含む原子炉の冷却水循環系に、請求項
３または４記載のマグネットポンプを用いたことを特徴
とする原子炉設備。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63300507A JPH02149796A (ja) | 1988-11-30 | 1988-11-30 | マグネットポンプと、その製造法と、マグネットポンプを用いた原子炉設備 |
| US07/441,962 US5017102A (en) | 1988-11-30 | 1989-11-28 | Magnetically coupled pump and nuclear reactor incorporating said pump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63300507A JPH02149796A (ja) | 1988-11-30 | 1988-11-30 | マグネットポンプと、その製造法と、マグネットポンプを用いた原子炉設備 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02149796A true JPH02149796A (ja) | 1990-06-08 |
Family
ID=17885650
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008082301A (ja) * | 2006-09-28 | 2008-04-10 | Yamada Seisakusho Co Ltd | ウォーターポンプにおけるマグネット構造 |
| JP2010243465A (ja) * | 2009-04-10 | 2010-10-28 | Japan Atomic Energy Agency | 軽水炉燃料照射試験装置用キャプセル |
Families Citing this family (38)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5118466A (en) * | 1990-03-12 | 1992-06-02 | Westinghouse Electric Corp. | Nuclear reactor coolant pump with internal self-cooling arrangement |
| MX9100336A (es) * | 1991-07-23 | 1993-01-01 | Esteban Torres Alexander | Compresor de piston giratorio. |
| US5263068A (en) * | 1992-01-10 | 1993-11-16 | General Electric Company | Method for arranging the power terminals of coils in annular flow electromagnetic pumps for nuclear fission reactors |
| US5248245A (en) * | 1992-11-02 | 1993-09-28 | Ingersoll-Dresser Pump Company | Magnetically coupled centrifugal pump with improved casting and lubrication |
| US5368390A (en) * | 1993-03-01 | 1994-11-29 | General Signal Corporation | Mixer systems |
| FR2715011B1 (fr) * | 1994-01-13 | 1996-03-29 | Schlumberger Ind Sa | Système d'entraînement en rotation de deux organes mécaniques par accouplement magnétique et compteur de fluide comportant un tel système. |
| US5902185A (en) * | 1995-10-17 | 1999-05-11 | Kubiak; Richard Andrej | Magnetic transmission couplings |
| US6558139B2 (en) | 1995-12-04 | 2003-05-06 | Chemical Seal & Packing, Inc. | Bearings with hardened rolling elements and polymeric cages for use submerged in very low temperature fluids |
| US6056520A (en) * | 1995-12-04 | 2000-05-02 | Chemical Seal & Packing, Inc. | Magnetic drive pump having encased magnets for pumping very low temperature fluids |
| US5708313A (en) * | 1996-10-28 | 1998-01-13 | Finish Thompson Inc. | Sump pump |
| US5779456A (en) * | 1996-10-28 | 1998-07-14 | Finish Thompson Inc. | Magnetic drive |
| WO1999061796A1 (en) * | 1998-05-26 | 1999-12-02 | Caterpillar Inc. | Hydraulic system having a variable delivery pump |
| DE19853563A1 (de) * | 1998-11-20 | 2000-05-31 | Bayer Ag | Korrosionsschutzhülse für Magnetrotoren |
| JP3930243B2 (ja) * | 2000-11-06 | 2007-06-13 | 本田技研工業株式会社 | マグネットポンプ |
| US7572115B2 (en) * | 2002-07-19 | 2009-08-11 | Innovative Mag-Drive, Llc | Corrosion-resistant rotor for a magnetic-drive centrifugal pump |
| US6908291B2 (en) * | 2002-07-19 | 2005-06-21 | Innovative Mag-Drive, Llc | Corrosion-resistant impeller for a magnetic-drive centrifugal pump |
| US7268454B2 (en) * | 2003-01-17 | 2007-09-11 | Magnetic Torque International, Ltd. | Power generating systems |
| US7233088B2 (en) * | 2003-01-17 | 2007-06-19 | Magnetic Torque International, Ltd. | Torque converter and system using the same |
| US7186018B2 (en) * | 2003-05-07 | 2007-03-06 | Ashland Licensing And Intellectual Property Llc | Fuel processing device having magnetic coupling and method of operating thereof |
| EP1725775B1 (de) * | 2004-03-16 | 2008-10-15 | ebm-papst St. Georgen GmbH & Co. KG | Anordnung mit einem elektronisch kommutierten aussenläufermotor |
| ITBO20040629A1 (it) * | 2004-10-14 | 2005-01-14 | Marchesini Group Spa | Sistema per la trasmissione del moto tra organi separati da una parete divisoria |
| US20060111191A1 (en) * | 2004-11-19 | 2006-05-25 | Magnetic Torque International | Torque transfer system and method of using the same |
| WO2006056262A1 (de) * | 2004-11-23 | 2006-06-01 | Ebm-Papst St. Georgen Gmbh & Co. Kg | Anordnung zur förderung von fluiden |
| US20060127253A1 (en) * | 2004-12-10 | 2006-06-15 | Ekberg Andrew M | Inner drive for magnetic drive pump |
| US7183683B2 (en) * | 2005-06-23 | 2007-02-27 | Peopleflo Manufacturing Inc. | Inner magnet of a magnetic coupling |
| US7549205B2 (en) * | 2005-06-24 | 2009-06-23 | Peopleflo Manufacturing Inc. | Assembly and method for pre-stressing a magnetic coupling canister |
| DE102006062170A1 (de) * | 2005-12-23 | 2007-06-28 | H. Wernert & Co. Ohg | Permanentmagnetische Radialdrehkupplung mit berührungslos wirkender passiver radialer Lagerung für eine Magnetpumpe sowie Magnetpumpe |
| CN101800464B (zh) * | 2010-01-28 | 2011-11-09 | 清华大学 | 高温气冷堆氦气空间的密封传动装置及其驱动装置 |
| JP4875783B1 (ja) * | 2011-09-15 | 2012-02-15 | 三菱重工業株式会社 | 磁気カップリングポンプ及びこれを備えているポンプユニット |
| JP4969695B1 (ja) | 2011-09-15 | 2012-07-04 | 三菱重工業株式会社 | 磁気カップリングポンプの駆動装置及び磁気カップリングポンプユニット |
| US9362812B2 (en) * | 2012-09-18 | 2016-06-07 | Honeywell International Inc. | Shaft coupling apparatus, rotary fluid damper, and deployable device with magnetic coupling mechanism |
| KR101513139B1 (ko) * | 2013-11-28 | 2015-04-17 | 한국원자력연구원 | 원자로냉각재펌프 및 이를 구비하는 원전 |
| CN105715559A (zh) * | 2014-12-05 | 2016-06-29 | 杭州三花研究院有限公司 | 电子泵 |
| WO2016181919A1 (ja) * | 2015-05-11 | 2016-11-17 | 株式会社荏原製作所 | 電磁石装置、電磁石制御装置、電磁石制御方法、および電磁石システム |
| JP6557129B2 (ja) * | 2015-12-11 | 2019-08-07 | 上田日本無線株式会社 | 回転コネクタ部の液体浸入防止構造 |
| US10047717B1 (en) * | 2018-02-05 | 2018-08-14 | Energystics, Ltd. | Linear faraday induction generator for the generation of electrical power from ocean wave kinetic energy and arrangements thereof |
| JP7205947B2 (ja) * | 2020-01-23 | 2023-01-17 | プルロニッス コーポレーション | ハイブリッドポンプおよびハイブリッドポンプの磁気ドライブ製造方法 |
| US12203475B2 (en) * | 2022-08-23 | 2025-01-21 | Saudi Arabian Oil Company | Magnetic drive sealless pumps with steam jacket |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2534740C3 (de) * | 1975-08-04 | 1983-02-03 | Franz 4630 Bochum Klaus | Spaltrohrkreiselpumpe |
| DE2624058C2 (de) * | 1976-05-28 | 1984-11-15 | Franz Klaus-Union, 4630 Bochum | Permanentmagnetpumpe |
| JPS6240054A (ja) * | 1985-08-16 | 1987-02-21 | Ebara Res Co Ltd | 磁石継手 |
| JPS6352990U (ja) * | 1986-09-25 | 1988-04-09 | ||
| JPS6352992U (ja) * | 1986-09-25 | 1988-04-09 | ||
| JPH0444876Y2 (ja) * | 1987-03-03 | 1992-10-22 |
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-
1989
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008082301A (ja) * | 2006-09-28 | 2008-04-10 | Yamada Seisakusho Co Ltd | ウォーターポンプにおけるマグネット構造 |
| JP2010243465A (ja) * | 2009-04-10 | 2010-10-28 | Japan Atomic Energy Agency | 軽水炉燃料照射試験装置用キャプセル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5017102A (en) | 1991-05-21 |
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