JPH021510Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH021510Y2 JPH021510Y2 JP1983056650U JP5665083U JPH021510Y2 JP H021510 Y2 JPH021510 Y2 JP H021510Y2 JP 1983056650 U JP1983056650 U JP 1983056650U JP 5665083 U JP5665083 U JP 5665083U JP H021510 Y2 JPH021510 Y2 JP H021510Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- suction
- cylinder
- working space
- end wall
- rotors
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Description
本考案はスクリユコンプレツサに関し、より詳
しくは、スクリユコンプレツサの吸入効率を増加
せしめたシリンダの改良に関する。
しくは、スクリユコンプレツサの吸入効率を増加
せしめたシリンダの改良に関する。
スクリユコンプレツサ本体１は、第１図〜第４
図に示すように、吸入側端壁２を形成するフロン
トケーシング３及び吐出側端壁４を形成するリア
ケーシング５間にシリンダ６を有し、このシリン
ダ６は平行に配置した二つの中空円筒７，８のそ
れぞれの軸直角断面の円形の一部分で互いに重合
してシリンダの作用空間を形成する。このシリン
ダの作用空間内には互いにかみ合う一対を成す二
つのスクリユロータすなわちオスロータ９及びメ
スロータ１０を収容し、各々の両軸端を前記両ケ
ーシング３，５内の軸受１１，１２，１３，１４
により回転自在に支承すると共に、オスロータ９
の一の軸端は図示せざるエンジン又はモータの回
転軸に直結されている。 前記フロントケーシング３には、内部に吸入通
路１５を形成すると共に、この吸入通路１５は一
端を吸入口１６に連通し、他端をシリンダ６の吸
入端壁側２に形成された内孔１７に連通してい
る。この内孔１７は、両ロータ９，１０のランド
１８，１９先端が可及的に接近するシリンダ内壁
の中空円筒７，８よりもやや大径にシリンダ６を
膨出して形成され、該部より吸入された気体は、
前記両ロータ９，１０の噛合回転により前記ラン
ド１８，１９先端とシリンダ６内壁間に形成され
る個別の作用空間２０内に吸入される。通常、前
記作用空間２０を形成する両ロータ９，１０のラ
ンド１８，１９の先端がシリンダ内壁に可及的に
近接して描出する一対のシールａ−a′線が、内孔
１７及び吸入通路１５との連通を遮断される位置
である縁部２１（二点鎖線）にまで移動すると、
該一対のシール線ａ−a′とこれに先行する他の一
対のシール線（ｂ−b′）との間の作用空間２０に
吸入気体が閉じ込まれ圧縮が開始する（第４図参
照）。すなわち、内孔１７の縁部２１より吸入閉
じ込みが始まり圧縮されて、吐出口２２より排出
される。
図に示すように、吸入側端壁２を形成するフロン
トケーシング３及び吐出側端壁４を形成するリア
ケーシング５間にシリンダ６を有し、このシリン
ダ６は平行に配置した二つの中空円筒７，８のそ
れぞれの軸直角断面の円形の一部分で互いに重合
してシリンダの作用空間を形成する。このシリン
ダの作用空間内には互いにかみ合う一対を成す二
つのスクリユロータすなわちオスロータ９及びメ
スロータ１０を収容し、各々の両軸端を前記両ケ
ーシング３，５内の軸受１１，１２，１３，１４
により回転自在に支承すると共に、オスロータ９
の一の軸端は図示せざるエンジン又はモータの回
転軸に直結されている。 前記フロントケーシング３には、内部に吸入通
路１５を形成すると共に、この吸入通路１５は一
端を吸入口１６に連通し、他端をシリンダ６の吸
入端壁側２に形成された内孔１７に連通してい
る。この内孔１７は、両ロータ９，１０のランド
１８，１９先端が可及的に接近するシリンダ内壁
の中空円筒７，８よりもやや大径にシリンダ６を
膨出して形成され、該部より吸入された気体は、
前記両ロータ９，１０の噛合回転により前記ラン
ド１８，１９先端とシリンダ６内壁間に形成され
る個別の作用空間２０内に吸入される。通常、前
記作用空間２０を形成する両ロータ９，１０のラ
ンド１８，１９の先端がシリンダ内壁に可及的に
近接して描出する一対のシールａ−a′線が、内孔
１７及び吸入通路１５との連通を遮断される位置
である縁部２１（二点鎖線）にまで移動すると、
該一対のシール線ａ−a′とこれに先行する他の一
対のシール線（ｂ−b′）との間の作用空間２０に
吸入気体が閉じ込まれ圧縮が開始する（第４図参
照）。すなわち、内孔１７の縁部２１より吸入閉
じ込みが始まり圧縮されて、吐出口２２より排出
される。
従来のスクリユコンプレツサは吸入締切り位置
を成す内孔１７の縁部２１（第１図、第４図二点
鎖線）は両ロータ９，１０のランド１８，１９の
先端部と同一のリード角を有するスクリユライン
を持つた縁部で、理論上前記作用空間２０の容積
が最大となる位置（シール線２１−２１及びｃ−
c′の作用空間）もしくはその近傍位置に形成され
ているため、また一般にエアクリーナ及び吸気配
管の抵抗によりスクリユコンプレツサの作用空間
に吸入される吸入気体の圧力は大気圧よりも低い
負圧状態となつており、オス・メス両ロータのラ
ンド先端が描くシール線が前記縁部を通過した後
は、シリンダの交合線部分は、吸入口と隔離され
この時点から圧縮作用が開始することとなるが、
このとき前記吸入気体を作用空間へ吸入する際、
吸入気体はそのまま、大気圧以下の圧力状態（負
圧状態）で吸い込まれる。このため吸入効率が悪
く、吸込状態（大気状態）に換算したときの吐出
空気量が実質的に減少し、スクリユコンプレツサ
の体積効率が悪いという欠点を有するものであつ
た。
を成す内孔１７の縁部２１（第１図、第４図二点
鎖線）は両ロータ９，１０のランド１８，１９の
先端部と同一のリード角を有するスクリユライン
を持つた縁部で、理論上前記作用空間２０の容積
が最大となる位置（シール線２１−２１及びｃ−
c′の作用空間）もしくはその近傍位置に形成され
ているため、また一般にエアクリーナ及び吸気配
管の抵抗によりスクリユコンプレツサの作用空間
に吸入される吸入気体の圧力は大気圧よりも低い
負圧状態となつており、オス・メス両ロータのラ
ンド先端が描くシール線が前記縁部を通過した後
は、シリンダの交合線部分は、吸入口と隔離され
この時点から圧縮作用が開始することとなるが、
このとき前記吸入気体を作用空間へ吸入する際、
吸入気体はそのまま、大気圧以下の圧力状態（負
圧状態）で吸い込まれる。このため吸入効率が悪
く、吸込状態（大気状態）に換算したときの吐出
空気量が実質的に減少し、スクリユコンプレツサ
の体積効率が悪いという欠点を有するものであつ
た。
本考案は、従来機のシリンダに簡単な改良を加
えるだけで、吸入効率を上昇せしめ、スクリユコ
ンプレツサの体積効率を高めることを目的とする
もので、図示に示す実施例にもとづきその構成を
説明すると、平行に配置した二つの中空円筒７，
８のそれぞれの軸直角断面の円形の一部分で互い
に重合して形成されるシリンダ６内の作用空間内
に互いにかみ合う一対を成すオスロータ９及びメ
スロータ１０を収容し、吸入口１６から気体を吸
入し、圧縮して吐出口２２から排出するよう構成
して成るスクリユコンプレツサにおいて、前記シ
リンダ６内を軸線方向に二つの中空円筒に仕切る
一の交合線２３に重合する部分で、前記容積が最
大となる作用空間に連通し、且つ吸入口１６と連
通する吸入側端壁２から吐出側端壁４方向に延び
る切欠溝３０を形成すると共に、吸入口に連通す
る内孔１７の縁部３１が画定する吸入締め切り位
置を前記両ロータのランド間に形成される作用空
間の容積が最大となる位置よりも吸入側端壁２方
向のシリンダ６端部に設けたものである。
えるだけで、吸入効率を上昇せしめ、スクリユコ
ンプレツサの体積効率を高めることを目的とする
もので、図示に示す実施例にもとづきその構成を
説明すると、平行に配置した二つの中空円筒７，
８のそれぞれの軸直角断面の円形の一部分で互い
に重合して形成されるシリンダ６内の作用空間内
に互いにかみ合う一対を成すオスロータ９及びメ
スロータ１０を収容し、吸入口１６から気体を吸
入し、圧縮して吐出口２２から排出するよう構成
して成るスクリユコンプレツサにおいて、前記シ
リンダ６内を軸線方向に二つの中空円筒に仕切る
一の交合線２３に重合する部分で、前記容積が最
大となる作用空間に連通し、且つ吸入口１６と連
通する吸入側端壁２から吐出側端壁４方向に延び
る切欠溝３０を形成すると共に、吸入口に連通す
る内孔１７の縁部３１が画定する吸入締め切り位
置を前記両ロータのランド間に形成される作用空
間の容積が最大となる位置よりも吸入側端壁２方
向のシリンダ６端部に設けたものである。
従つて、作用空間内の容積が最大となる作用空
間に至るまでは前記作用空間内は、次第に空間容
積を拡大することとなるが、吸入口に連通する内
孔１７の縁部が画定する吸入締め切り位置が通常
の締め切り位置である前記両ロータのランド間に
形成される作用空間の容積が最大となる位置より
も早い位置（引出し線３１）であり、前記空間容
積の拡大過程においては前記作用空間内は負圧状
態となつており、両ロータのシール線が内孔の縁
部３１を通過後の前記容積が最大となる作用空間
は、切欠溝３０のみを介して吸入通路に連通して
いるため、前記負圧と大気圧との圧力差により流
入する吸入気体には流速が加わり、それと共にオ
ス・メス両ロータの高速回転によつて吸入側端壁
近傍において噛み合うランド先端縁が発生する流
速との相乗効果によつて交合線上の切欠溝内の吸
入気体の流速が加速されその結果前記作用空間内
への効率的な吸入気体の過給が行われる。
間に至るまでは前記作用空間内は、次第に空間容
積を拡大することとなるが、吸入口に連通する内
孔１７の縁部が画定する吸入締め切り位置が通常
の締め切り位置である前記両ロータのランド間に
形成される作用空間の容積が最大となる位置より
も早い位置（引出し線３１）であり、前記空間容
積の拡大過程においては前記作用空間内は負圧状
態となつており、両ロータのシール線が内孔の縁
部３１を通過後の前記容積が最大となる作用空間
は、切欠溝３０のみを介して吸入通路に連通して
いるため、前記負圧と大気圧との圧力差により流
入する吸入気体には流速が加わり、それと共にオ
ス・メス両ロータの高速回転によつて吸入側端壁
近傍において噛み合うランド先端縁が発生する流
速との相乗効果によつて交合線上の切欠溝内の吸
入気体の流速が加速されその結果前記作用空間内
への効率的な吸入気体の過給が行われる。
以下、前出第１図〜第４図を用いて、本考案の
詳細を前出従来技術と相違する点について、図示
の実施例にもとづき説明する。 すなわち、本考案は従来の内孔１７の縁部２１
（第１図及び第４図二点鎖線）を両ロータ９，１
０のランド１８，１９間に形成される作用空間が
最大容積となる位置よりも吸入側端壁方向に形成
する。換言すれば、前記位置よりも早い位置（引
出し線３１：第１図及び第４図実線）に両ロータ
のランド１８，１９先端のねじれ線と対応する曲
線状に内孔１７の縁部３１を形成している。また
両ロータ９，１０の噛み合いを開始するシリンダ
の吸入側で、且つシリンダ６内に形成される二つ
の中空円筒７，８が重合する交合線２３に重合す
る部分に吸入通路１５と連通する切欠溝３０が形
成されている。この切欠溝３０は、第１図におい
て両ロータ９，１０の紙面下方、第３図において
右方に吸入側端壁２から吐出側端壁４方向に略方
形状にシリンダ６を穿設して設けられている。す
なわち第４図に示すように、切欠溝３０の軸線方
向における吐出口方向の端部は、シール線ｂ−
b′及びｄ−d′の作用空間を、吸入通路に連通する
通常の吸入閉じ込み位置となる内孔１７の縁部２
１よりさらに吐出側に突出するように形成し、吸
入気体の吸入閉じ込み位置を遅らせ、通常の吸入
閉じ込み位置においても容積が最大となる作用空
間（２１−２１およびｃ−c′）を吸入通路１５に
連通する位置に設けられる。尚、切欠溝３０の吐
出口方向の端部の位置は図示された実施例に限ら
ず、所望の圧縮気体の圧力に応じて適宜任意に選
択することができる。また２２は圧縮気体の吐出
口である。 次に上記実施例の作用について説明すると、第
４図においてオス・メス両ロータ９，１０のラン
ド先端が描くシール線ｂ−b′が縁部２１の位置に
達するまでは、作用空間はその容積を増加しよう
としているが、該作用空間（ａ−a′及びｂ−b′）
は、両ロータのシール線が内孔の縁部３１を通過
後であり、且つ、シール線ｂ−b′及びｄ−d′に先
行するシール線２１−２１及びｃ−c′で形成する
容積の最大となる作用空間２０は、切欠溝３０が
従来の内孔１７の縁部２１よりも吐出側端壁方向
に突出しているため、切欠溝３０のみにより吸入
通路１５と連通しており、未だ吸入閉じ込みが行
われず、また、前記次第に空間容積を拡大する作
用空間は、拡大過程において負圧状態となつてい
るから、この負圧と大気圧との圧力差により流入
する吸入気体には流速が加わり、前記切欠溝３０
に吸入口１６、吸入通路１５を介して吸入気体が
過給される。さらに、オス・メス両ロータの高速
回転によつて吸入側端壁近傍において噛み合うラ
ンド先端縁が発生する流速との相乗効果によつて
交合線上の切欠溝内の吸入気体の流速が加速され
その結果切欠溝３０内の気体をかき込むようにし
て吸入閉じ込み位置であるｃ−c′直前の作用空間
ｂ−b′及びｃ−c′内の作用空間への効率的な吸入
気体の過給が行われる。 次いで、両ロータ９，１０の回転によりシール
線ｂ−b′が切欠溝の吐出側端部以降のシール線、
一点鎖線ｃ−c′を通過すると初めて、作用空間ｂ
−b′及びｄ−d′は吸入通路との連通が遮断され、
吸入気体が閉じ込まれて両ロータによる圧縮工程
が始まる。吸入気体は順次縮小する両ロータのラ
ンド間で形成される各作用空間を通過し、所望の
圧力に圧縮されて吐出口２２より外部へ吐出され
る。
詳細を前出従来技術と相違する点について、図示
の実施例にもとづき説明する。 すなわち、本考案は従来の内孔１７の縁部２１
（第１図及び第４図二点鎖線）を両ロータ９，１
０のランド１８，１９間に形成される作用空間が
最大容積となる位置よりも吸入側端壁方向に形成
する。換言すれば、前記位置よりも早い位置（引
出し線３１：第１図及び第４図実線）に両ロータ
のランド１８，１９先端のねじれ線と対応する曲
線状に内孔１７の縁部３１を形成している。また
両ロータ９，１０の噛み合いを開始するシリンダ
の吸入側で、且つシリンダ６内に形成される二つ
の中空円筒７，８が重合する交合線２３に重合す
る部分に吸入通路１５と連通する切欠溝３０が形
成されている。この切欠溝３０は、第１図におい
て両ロータ９，１０の紙面下方、第３図において
右方に吸入側端壁２から吐出側端壁４方向に略方
形状にシリンダ６を穿設して設けられている。す
なわち第４図に示すように、切欠溝３０の軸線方
向における吐出口方向の端部は、シール線ｂ−
b′及びｄ−d′の作用空間を、吸入通路に連通する
通常の吸入閉じ込み位置となる内孔１７の縁部２
１よりさらに吐出側に突出するように形成し、吸
入気体の吸入閉じ込み位置を遅らせ、通常の吸入
閉じ込み位置においても容積が最大となる作用空
間（２１−２１およびｃ−c′）を吸入通路１５に
連通する位置に設けられる。尚、切欠溝３０の吐
出口方向の端部の位置は図示された実施例に限ら
ず、所望の圧縮気体の圧力に応じて適宜任意に選
択することができる。また２２は圧縮気体の吐出
口である。 次に上記実施例の作用について説明すると、第
４図においてオス・メス両ロータ９，１０のラン
ド先端が描くシール線ｂ−b′が縁部２１の位置に
達するまでは、作用空間はその容積を増加しよう
としているが、該作用空間（ａ−a′及びｂ−b′）
は、両ロータのシール線が内孔の縁部３１を通過
後であり、且つ、シール線ｂ−b′及びｄ−d′に先
行するシール線２１−２１及びｃ−c′で形成する
容積の最大となる作用空間２０は、切欠溝３０が
従来の内孔１７の縁部２１よりも吐出側端壁方向
に突出しているため、切欠溝３０のみにより吸入
通路１５と連通しており、未だ吸入閉じ込みが行
われず、また、前記次第に空間容積を拡大する作
用空間は、拡大過程において負圧状態となつてい
るから、この負圧と大気圧との圧力差により流入
する吸入気体には流速が加わり、前記切欠溝３０
に吸入口１６、吸入通路１５を介して吸入気体が
過給される。さらに、オス・メス両ロータの高速
回転によつて吸入側端壁近傍において噛み合うラ
ンド先端縁が発生する流速との相乗効果によつて
交合線上の切欠溝内の吸入気体の流速が加速され
その結果切欠溝３０内の気体をかき込むようにし
て吸入閉じ込み位置であるｃ−c′直前の作用空間
ｂ−b′及びｃ−c′内の作用空間への効率的な吸入
気体の過給が行われる。 次いで、両ロータ９，１０の回転によりシール
線ｂ−b′が切欠溝の吐出側端部以降のシール線、
一点鎖線ｃ−c′を通過すると初めて、作用空間ｂ
−b′及びｄ−d′は吸入通路との連通が遮断され、
吸入気体が閉じ込まれて両ロータによる圧縮工程
が始まる。吸入気体は順次縮小する両ロータのラ
ンド間で形成される各作用空間を通過し、所望の
圧力に圧縮されて吐出口２２より外部へ吐出され
る。
本考案は以上のようにスクリユコンプレツサに
おける気体の吸入締切り位置であるシリンダに設
けた内孔の縁部を、該縁部が通常設けられるシリ
ンダ内で噛合回転する両ロータのランド間に形成
される作用空間の容積が最大となる位置よりも吸
入側端壁方向に設けると共に、前記シリンダ内を
軸線方向に二つの中空円筒に仕切る一の交合線に
重合する部分で、前記容積が最大となる作用空間
に連通し、且つ吸入口と連通する吸入側端壁から
吐出側端壁方向に延びる切欠溝を設けたので、オ
ス・メス両ロータのシール線と吸入口に連通する
内孔の縁部とが画定する作用空間の吸入締め切り
が早いことにより、切欠溝を介してのみ容積が最
大の作用空間が吸入口に連通することになり、気
体を作用空間に吸入する際、前記負圧により流入
する吸入気体に加わる適度の流速と前記オス・メ
ス両ロータの回転に伴う気体の流速とにより、吸
入気体がかき込まれるため、この「かき込み効
果」によつて気体を作用空間内に効率良く過給す
ることができ、よつて、吸入効率を向上せしめる
ことができる。このため実用上有益な効率の良い
スクリユコンプレツサを提供することができるも
のである。さらに前記切欠溝は吸入側端壁より直
接穿設することができるので加工も容易である。
おける気体の吸入締切り位置であるシリンダに設
けた内孔の縁部を、該縁部が通常設けられるシリ
ンダ内で噛合回転する両ロータのランド間に形成
される作用空間の容積が最大となる位置よりも吸
入側端壁方向に設けると共に、前記シリンダ内を
軸線方向に二つの中空円筒に仕切る一の交合線に
重合する部分で、前記容積が最大となる作用空間
に連通し、且つ吸入口と連通する吸入側端壁から
吐出側端壁方向に延びる切欠溝を設けたので、オ
ス・メス両ロータのシール線と吸入口に連通する
内孔の縁部とが画定する作用空間の吸入締め切り
が早いことにより、切欠溝を介してのみ容積が最
大の作用空間が吸入口に連通することになり、気
体を作用空間に吸入する際、前記負圧により流入
する吸入気体に加わる適度の流速と前記オス・メ
ス両ロータの回転に伴う気体の流速とにより、吸
入気体がかき込まれるため、この「かき込み効
果」によつて気体を作用空間内に効率良く過給す
ることができ、よつて、吸入効率を向上せしめる
ことができる。このため実用上有益な効率の良い
スクリユコンプレツサを提供することができるも
のである。さらに前記切欠溝は吸入側端壁より直
接穿設することができるので加工も容易である。
図は本考案の実施例を示すもので、第１図はス
クリユコンプレツサ本体の横断面図、第２図はそ
の縦断面図、第３図は第１図−線断面図、第
４図はシリンダの展開図である。 １…スクリユコンプレツサ本体、２…吸入側端
壁、３…フロントケーシング、４…吐出側端壁、
５…リヤケーシング、６…シリンダ、７，８…中
空円筒、９…オスロータ、１０…メスロータ、１
１，１２，１３，１４…軸受、１５…吸入通路、
１６…吸入口、１７…内孔、１８，１９…ラン
ド、２０…作用空間、２１…縁部、２２…吐出
口、２３…交合線、３０…切欠溝、３１…本考案
の内孔の縁部。
クリユコンプレツサ本体の横断面図、第２図はそ
の縦断面図、第３図は第１図−線断面図、第
４図はシリンダの展開図である。 １…スクリユコンプレツサ本体、２…吸入側端
壁、３…フロントケーシング、４…吐出側端壁、
５…リヤケーシング、６…シリンダ、７，８…中
空円筒、９…オスロータ、１０…メスロータ、１
１，１２，１３，１４…軸受、１５…吸入通路、
１６…吸入口、１７…内孔、１８，１９…ラン
ド、２０…作用空間、２１…縁部、２２…吐出
口、２３…交合線、３０…切欠溝、３１…本考案
の内孔の縁部。
Claims (1)
- 平行に配置した二つの中空円筒のそれぞれの軸
直角断面の円形の一部分で互いに重合して形成さ
れるシリンダ内の作用空間内に互いにかみ合う一
対を成すオスロータ及びメスロータを収容し、吸
入口から気体を吸入し、圧縮して吐出口から排出
するよう構成して成るスクリユコンプレツサにお
いて、前記シリンダ内を軸線方向に二つの中空円
筒に仕切る一の交合線に重合する部分で、前記容
積が最大となる作用空間に連通し、且つ吸入口と
連通する吸入側端壁から吐出側端壁方向に延びる
切欠溝を形成すると共に、吸入口に連通する内孔
の縁部が画定する吸入締め切り位置を前記両ロー
タのランド間に形成される作用空間の容積が最大
となる位置よりも吸入側端壁方向のシリンダ端部
に設けたことを特徴とするスクリユコンプレツ
サ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5665083U JPS59163189U (ja) | 1983-04-18 | 1983-04-18 | スクリユコンプレツサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5665083U JPS59163189U (ja) | 1983-04-18 | 1983-04-18 | スクリユコンプレツサ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59163189U JPS59163189U (ja) | 1984-11-01 |
| JPH021510Y2 true JPH021510Y2 (ja) | 1990-01-16 |
Family
ID=30186972
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5665083U Granted JPS59163189U (ja) | 1983-04-18 | 1983-04-18 | スクリユコンプレツサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59163189U (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6115275Y2 (ja) * | 1980-12-20 | 1986-05-12 | ||
| JPS5856649A (ja) * | 1981-09-28 | 1983-04-04 | Toppan Printing Co Ltd | 海苔巻寿司の包装法 |
| JPS58169187U (ja) * | 1982-05-10 | 1983-11-11 | 株式会社神戸製鋼所 | スクリユ圧縮機 |
-
1983
- 1983-04-18 JP JP5665083U patent/JPS59163189U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59163189U (ja) | 1984-11-01 |
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