JPH02173713A - ズームファインダー - Google Patents
ズームファインダーInfo
- Publication number
- JPH02173713A JPH02173713A JP33046688A JP33046688A JPH02173713A JP H02173713 A JPH02173713 A JP H02173713A JP 33046688 A JP33046688 A JP 33046688A JP 33046688 A JP33046688 A JP 33046688A JP H02173713 A JPH02173713 A JP H02173713A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- optical system
- power
- lens group
- finder
- variation
- Prior art date
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- Granted
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- Lenses (AREA)
- Viewfinders (AREA)
- Telescopes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
ｒ産業上の利用分野］
本発明は、ズームファンダーに関し、特にズームレンズ
を備えたレンズシャッターカメラ、ビデオカメラ等にお
いてファインダー視度を一定に保ちつつ変倍を行うズー
ムファインダーに関するものである。
を備えたレンズシャッターカメラ、ビデオカメラ等にお
いてファインダー視度を一定に保ちつつ変倍を行うズー
ムファインダーに関するものである。
「従来の技術」
レンズシャッターカメラ、ビデオカメラ等、撮影系とフ
ァインダー系とが別体として構成されているカメラにお
いて、撮影系にズームレンズを用いた場合には、撮影系
の変倍に合わせてファインダーの倍率が変化するズーム
ファインダーが望ましく、また実現されている。
ァインダー系とが別体として構成されているカメラにお
いて、撮影系にズームレンズを用いた場合には、撮影系
の変倍に合わせてファインダーの倍率が変化するズーム
ファインダーが望ましく、また実現されている。
従来、このようなズーム（変倍）ファインダーには、特
開昭５３−６３０１４号に見られるような逆ガリレオ式
ファインダーや特開昭６１−１５６０１８号に見られる
ような実像式ファインダーが多く使用されている。
開昭５３−６３０１４号に見られるような逆ガリレオ式
ファインダーや特開昭６１−１５６０１８号に見られる
ような実像式ファインダーが多く使用されている。
「発明が解決しようとする課題」
しかしながらに、逆ガリレオ式ファインダーのように対
物レンズによって生じた虚像を＊ａする構造では、ファ
インダー倍率や変倍比を大きくすることが困難であり、
また視野枠が不明瞭となる等の課題があった。このため
、対物レンズによって生じた実像を観察する実像式ファ
インダーが望ましいが、実像式ファインダーは構造上全
長が長くなり易く、また特開昭６］、−１５６０１８号
のような、第１レンズ群に負のパワーを持たせた構成の
変倍ファインダーでは、全長を短く抑えるためにファイ
ンダー倍率を小さくする必要が生じたり、変倍率を大き
くとると変倍による全長変化が大きくなるといった課題
があった。
物レンズによって生じた虚像を＊ａする構造では、ファ
インダー倍率や変倍比を大きくすることが困難であり、
また視野枠が不明瞭となる等の課題があった。このため
、対物レンズによって生じた実像を観察する実像式ファ
インダーが望ましいが、実像式ファインダーは構造上全
長が長くなり易く、また特開昭６］、−１５６０１８号
のような、第１レンズ群に負のパワーを持たせた構成の
変倍ファインダーでは、全長を短く抑えるためにファイ
ンダー倍率を小さくする必要が生じたり、変倍率を大き
くとると変倍による全長変化が大きくなるといった課題
があった。
一方、近年のレンズシャッターカメラ、ビデオカメラ等
の撮影系には、変倍比の大きなズームレンズが使用され
つつあるにも拘らず、カメラ本体は小型化する傾向がみ
られるため、これらのカメラに組み込むズームファイン
ダーも、小型で、大きな変倍比が容易に得られ、しかも
変倍による収差変動の少ない構成のズームファインダー
が望まれている。
の撮影系には、変倍比の大きなズームレンズが使用され
つつあるにも拘らず、カメラ本体は小型化する傾向がみ
られるため、これらのカメラに組み込むズームファイン
ダーも、小型で、大きな変倍比が容易に得られ、しかも
変倍による収差変動の少ない構成のズームファインダー
が望まれている。
本発明は、上述の事柄に鑑みなされたもので。
小型で、変倍による全長変化が小さく、しかも２．５〜
３．５倍と大きな変倍比を得ると共に、ファインダー倍
率が大きく迫力のあるファインダー像の得られる実像式
ズームファインダーを提供することを目的とするもので
ある。
３．５倍と大きな変倍比を得ると共に、ファインダー倍
率が大きく迫力のあるファインダー像の得られる実像式
ズームファインダーを提供することを目的とするもので
ある。
［課題を解決するための手段」
本発明のズームファインダーは、物体側より順に、正の
パワーの第１レンズ群、負のパワーの第２レンズ群、正
のパワーの第３レンズ群、および弱いパワーを持った第
４レンズ群を有し、全体として正のパワーの対物光学系
と、全体として正のパワーの接眼光学系とから構成され
、前記対物光学系によって生じる像を前記接眼光学系の
第１面近傍に結像させ、前記第２．第３レンズ群もしく
は前記第１．第２．第３レンズ群を移動させることによ
ってファインダー視度を一定に保ちつつ変倍することを
特徴とする。
パワーの第１レンズ群、負のパワーの第２レンズ群、正
のパワーの第３レンズ群、および弱いパワーを持った第
４レンズ群を有し、全体として正のパワーの対物光学系
と、全体として正のパワーの接眼光学系とから構成され
、前記対物光学系によって生じる像を前記接眼光学系の
第１面近傍に結像させ、前記第２．第３レンズ群もしく
は前記第１．第２．第３レンズ群を移動させることによ
ってファインダー視度を一定に保ちつつ変倍することを
特徴とする。
本発明は上記ズームファインダーにおいて、前記対物光
学系は以下の条件（１）、（２）、（３）を満足するこ
とが望ましく、また前記接眼光学系は、以下の条件（４
）を満足することが望ましい。
学系は以下の条件（１）、（２）、（３）を満足するこ
とが望ましく、また前記接眼光学系は、以下の条件（４
）を満足することが望ましい。
（１） ０．４ ＜ Ｎ２＜ ０．９
（２） ＋１００／ｆｉｌ ＜ ３．０（３） ２．２
＜ ｆｉ／ｆＳ ＜ ３．５（４） ０．３７５ ＜
ｒ、、／ ｆｉ ＜ ０．６ただし、 Ｎ２ ：対物光学系の変倍比に対する第２レンズ群の変
倍比の割合 ｆｌ ：第１レンズ群の焦点距離 ｆＳ ：対物光学系の広角端での焦点距離ｆ０ ：接眼
光学系の焦点距離 ｒｅｌ：接眼光学系の第１面の曲率半径更にイ―記ズー
ムファインダーの光学構成を第１図（実施例１）を用い
て説明する。
＜ ｆｉ／ｆＳ ＜ ３．５（４） ０．３７５ ＜
ｒ、、／ ｆｉ ＜ ０．６ただし、 Ｎ２ ：対物光学系の変倍比に対する第２レンズ群の変
倍比の割合 ｆｌ ：第１レンズ群の焦点距離 ｆＳ ：対物光学系の広角端での焦点距離ｆ０ ：接眼
光学系の焦点距離 ｒｅｌ：接眼光学系の第１面の曲率半径更にイ―記ズー
ムファインダーの光学構成を第１図（実施例１）を用い
て説明する。
第１図において、１，２，３，４，５，６．７は正のパ
ワーをもつ対物光学系であり、このうち、１゜２は正の
パワーの第１レンズ群、３，４は負のパワーの第２レン
ズ群、５，６は正のパワーの第３レンズ群、７は弱いパ
ワーをもつ第４レンズ群である。また、８は接眼光学系
第１面近傍に結像した対物光学系による像であり、９．
ｔｏは全体として正のパワーをもつ接眼光学系である。
ワーをもつ対物光学系であり、このうち、１゜２は正の
パワーの第１レンズ群、３，４は負のパワーの第２レン
ズ群、５，６は正のパワーの第３レンズ群、７は弱いパ
ワーをもつ第４レンズ群である。また、８は接眼光学系
第１面近傍に結像した対物光学系による像であり、９．
ｔｏは全体として正のパワーをもつ接眼光学系である。
この例では、対物光学系による像８を正立させるために
ポロプリズム９を使用しているが、第１図では簡単のた
めに展開したガラスブロックで示しである。
ポロプリズム９を使用しているが、第１図では簡単のた
めに展開したガラスブロックで示しである。
尚、第４ 、７．１０，１３，１６．１９図の光学構成
は、上記説明より容易に理解できるので省略する。
は、上記説明より容易に理解できるので省略する。
「作用」
本発明では、第１ 、４ 、７ 、ｔｏ、１３図（実施
例１〜５）のように、第２．第３レンズ群を矢印の如く
移動させることにより、変倍を行うと同時に変倍による
ファインダー視度の変化を補正している。
例１〜５）のように、第２．第３レンズ群を矢印の如く
移動させることにより、変倍を行うと同時に変倍による
ファインダー視度の変化を補正している。
このため、本発明では変倍による収差変鉤を小さく抑え
ながら大きなファインダー変倍比を得ることを可能とし
ているが、さらに第１６．１９図（実施例６，７）のよ
うに、第１レンズ群をも移動させることにより、より大
きな変倍比を得ることが可能となる。
ながら大きなファインダー変倍比を得ることを可能とし
ているが、さらに第１６．１９図（実施例６，７）のよ
うに、第１レンズ群をも移動させることにより、より大
きな変倍比を得ることが可能となる。
接眼光学系において、接眼レンズ（第１図中の１０）の
後方の適当な位置に射出瞳を形成するためには、対物光
学系の焦点付近に一般的にはコンデンサーレンズを設置
する必要があるが、本発明では接眼光学系の第１面に曲
率を持たせることにより、コンデンサーレンズの役割を
担わせている。
後方の適当な位置に射出瞳を形成するためには、対物光
学系の焦点付近に一般的にはコンデンサーレンズを設置
する必要があるが、本発明では接眼光学系の第１面に曲
率を持たせることにより、コンデンサーレンズの役割を
担わせている。
尚、ファインダー像を正立させるためにポロプリズムを
使用した例にあっては、必ずしもポロプリズムである必
要はなく、コンデンサーレンズとミラーの組合わせに置
き換えたり、像を反転させるリレーレンズ系に置き換え
たりしても良く、また天体望遠鏡等の用途においては正
立させるための手段を必要としない場合もある。
使用した例にあっては、必ずしもポロプリズムである必
要はなく、コンデンサーレンズとミラーの組合わせに置
き換えたり、像を反転させるリレーレンズ系に置き換え
たりしても良く、また天体望遠鏡等の用途においては正
立させるための手段を必要としない場合もある。
また本発明の実施例には、第４レンズ群に肉厚の大なる
単レンズを使用している例があるが、この様な場合、こ
の肉厚単レンズ（例えば第１図中の７）を直角プリズム
とし、その直角プリズムとその後の光学部材との組合わ
せで像正立光学系を構成すれば、さらに全長を短縮する
ことが可能となる。
単レンズを使用している例があるが、この様な場合、こ
の肉厚単レンズ（例えば第１図中の７）を直角プリズム
とし、その直角プリズムとその後の光学部材との組合わ
せで像正立光学系を構成すれば、さらに全長を短縮する
ことが可能となる。
本発明において、各面のうち少なくとも一面を非球面と
することにより、歪曲収差、非点収差。
することにより、歪曲収差、非点収差。
球面収差、コマ収差等の補正が容易となる。また、レン
ズの材質を樹脂とすることにより、所定の形状のレンズ
を容易に得ることが可能となる。
ズの材質を樹脂とすることにより、所定の形状のレンズ
を容易に得ることが可能となる。
以下に前記各条件について説明する。
条件（１）は第２レンズ群の変倍率に関するものである
。第１レンズ群の焦点距離をｆ４、第２゜第３レンズ群
の広角端での倍率をそれぞれｍ ａ ｙ 。
。第１レンズ群の焦点距離をｆ４、第２゜第３レンズ群
の広角端での倍率をそれぞれｍ ａ ｙ 。
ｍ３ｙ、望遠端での倍率をそれぞれｍ２アｒＴｎ３Ｔ、
第４レンズ群の倍率をｍ４とすると、対物光学系の広角
端での焦点距離ｆｗ、望遠端での焦点距離ｆ。
第４レンズ群の倍率をｍ４とすると、対物光学系の広角
端での焦点距離ｆｗ、望遠端での焦点距離ｆ。
と、 Ｌｌ ｒｒＬｚＶ＋ ｒｎＺＴ＋ ｍ、ｙ、 ｒ
ｒ１３７１ ｍ４との間には次の関係がある。
ｒ１３７１ ｍ４との間には次の関係がある。
ｆｙ＝ｆｉ・ｍ、、ｙ−ｍ、ｙ−ｍ４ ”・（ｉ）ｆＴ
＝ｆｉＨｍ２７” ｍ３７’ ｍ４ ｔ＋＋ （ｉｉ
）ここで、対物光学系の変倍比をＺ、第２レンズ群の変
倍比を７２．第３レンズ群の変倍比を７３とすると、前
式（ｉ）、（ｉｉ）より次のように表わすことができる
。
＝ｆｉＨｍ２７” ｍ３７’ ｍ４ ｔ＋＋ （ｉｉ
）ここで、対物光学系の変倍比をＺ、第２レンズ群の変
倍比を７２．第３レンズ群の変倍比を７３とすると、前
式（ｉ）、（ｉｉ）より次のように表わすことができる
。
ｆ Ｖ ｍ ｚ ｙ ｍ ３ ｙ（ｉｉｉ
）式より両辺の対数をとると次の様に変形することが出
来る。
）式より両辺の対数をとると次の様に変形することが出
来る。
１ｏｇＺ＝１ｏｇＺ、＋ｌｏｇＺ３”・（ｉｖ）ｏｇ
Ｚ ｏｇ Ｚ （ただしＮ２＋Ｎ５＝１）なるＮ、、Ｎ３を導入すると
、対物光学系の変倍比に対して第２．第３レンズ群が担
う変倍比の割合を表現することが可能となる。
Ｚ ｏｇ Ｚ （ただしＮ２＋Ｎ５＝１）なるＮ、、Ｎ３を導入すると
、対物光学系の変倍比に対して第２．第３レンズ群が担
う変倍比の割合を表現することが可能となる。
以上のようにズームレンズ系においては、ズームレンズ
系全体の変倍比に対する、ある可変レンズ群の変倍比の
割合は（Ｖ）、 （ｖｉ）式の如く表現される。条件（
１）はこのＮ２に関するもので、第２レンズ群の変倍率
を適当に与えることにより。
系全体の変倍比に対する、ある可変レンズ群の変倍比の
割合は（Ｖ）、 （ｖｉ）式の如く表現される。条件（
１）はこのＮ２に関するもので、第２レンズ群の変倍率
を適当に与えることにより。
対物光学系の全長を抑えつつ、ファインダー変倍率を大
きくするための条件である。本発明の対物光学系の様な
構成のズームレンズの場合、一般に第２レンズ群をバリ
エータ−２第３レンズ群をコンペンセーターとし、Ｎ２
弁ｔ、ｏである。この場合、ズームレンズ系の変倍比は
全て第２レンズ群が担うことになり、大きな変倍比を得
るためには第２レンズ群の移動量が大となって全長を短
くすることが出来なくなる。条件（１）は第２レンズ群
の変倍比を小さくし、第３レンズ群にも変倍を担わせて
全長を短くするためのもので、上限を越えると、第２レ
ンズ群の移動量が過大となり全長を短く抑えることが出
来なくなる。また、下限を越えると第３レンズ群の移動
量が過大となり、同様に全長を短く抑えることが出来な
くなる。
きくするための条件である。本発明の対物光学系の様な
構成のズームレンズの場合、一般に第２レンズ群をバリ
エータ−２第３レンズ群をコンペンセーターとし、Ｎ２
弁ｔ、ｏである。この場合、ズームレンズ系の変倍比は
全て第２レンズ群が担うことになり、大きな変倍比を得
るためには第２レンズ群の移動量が大となって全長を短
くすることが出来なくなる。条件（１）は第２レンズ群
の変倍比を小さくし、第３レンズ群にも変倍を担わせて
全長を短くするためのもので、上限を越えると、第２レ
ンズ群の移動量が過大となり全長を短く抑えることが出
来なくなる。また、下限を越えると第３レンズ群の移動
量が過大となり、同様に全長を短く抑えることが出来な
くなる。
条件（２）は、第４レンズ群のパワーを適当に与えるこ
とによって、対物光学系の像面弯曲を調節するためのも
のである。レンズシャッターカメラ、ビデオカメラ等の
場合１機械構成上の制約によって接眼光学系の像面弯曲
の補正が困難となる場合が多い。このため、対物光学系
の像面弯曲を、接眼光学系の像面弯曲に一致するように
調節し。
とによって、対物光学系の像面弯曲を調節するためのも
のである。レンズシャッターカメラ、ビデオカメラ等の
場合１機械構成上の制約によって接眼光学系の像面弯曲
の補正が困難となる場合が多い。このため、対物光学系
の像面弯曲を、接眼光学系の像面弯曲に一致するように
調節し。
ファインダー視野の中心と周辺との視度差を補正しなけ
ればならない１条件（２）は第４レンズ群のパワーを調
節することによって対物光学系のペッツバール和を調節
し、対物光学系の像面弯曲を接眼光学系の像面弯曲に一
致させるものであり、上限を越えると、対物光学系の像
面弯曲が大となり、ファインダー視野における中心と周
辺との視度差が過大となる。
ればならない１条件（２）は第４レンズ群のパワーを調
節することによって対物光学系のペッツバール和を調節
し、対物光学系の像面弯曲を接眼光学系の像面弯曲に一
致させるものであり、上限を越えると、対物光学系の像
面弯曲が大となり、ファインダー視野における中心と周
辺との視度差が過大となる。
条件（３）は、第１レンズ群の焦点距離を適当に与える
ことにより、対物光学系の全長を短く抑えながらファイ
ンダー変倍比を大きくするための条件である。第１レン
ズ群の焦点距離と対物光学系の全長、変倍比は密接な関
係があり、第１レンズ群の焦点距離を長くすると対物光
学系の全長が大となり、第１レンズ群の焦点距離を短く
すると第２レンズ群の移動量が小さくなって大きな変倍
比を得ることが出来なくなる。条件（３）の上限を越え
ると、対物光学系の全長が過大となり、下限を越えると
、第２レンズ群の移！１ＩＩＩ量が小さくなって必要と
する変倍比が得られない。
ことにより、対物光学系の全長を短く抑えながらファイ
ンダー変倍比を大きくするための条件である。第１レン
ズ群の焦点距離と対物光学系の全長、変倍比は密接な関
係があり、第１レンズ群の焦点距離を長くすると対物光
学系の全長が大となり、第１レンズ群の焦点距離を短く
すると第２レンズ群の移動量が小さくなって大きな変倍
比を得ることが出来なくなる。条件（３）の上限を越え
ると、対物光学系の全長が過大となり、下限を越えると
、第２レンズ群の移！１ＩＩＩ量が小さくなって必要と
する変倍比が得られない。
条件（４）は前述の接眼光学系第１面の曲率半径に関す
るものである。ファインダー像を正立化するためのボロ
プリズ！１等を構成するため、また接眼光学系の大きさ
を小さく抑えるためには、接眼光学系全長に対して接眼
光学系の有効径が小さいことが望ましく、またアイレリ
ーフを長く確保することも必要であることから、接眼光
学系内部を通る光束は平行光束に近いことが望ましい。
るものである。ファインダー像を正立化するためのボロ
プリズ！１等を構成するため、また接眼光学系の大きさ
を小さく抑えるためには、接眼光学系全長に対して接眼
光学系の有効径が小さいことが望ましく、またアイレリ
ーフを長く確保することも必要であることから、接眼光
学系内部を通る光束は平行光束に近いことが望ましい。
本発明では望遠端におけるファインダー倍率が１．５倍
前後である。このとき、対物光学系の望遠端における焦
点距離ｆＬは１．５ ｆ 、となる。また、良好な光学
性能を保ちつつ対物光学系の小型化を図るためには、対
物光学系の射出瞳から接眼光学系節１ｉ’［テ（７）ｆ
ｉ’［ｔが０．５ ｆ Ｌ−０，８ｆ ｔ、程度である
コとが望ましい。このとき、接眼光学系内部を通る光束
が来行光束になるのは、接眼光学系第１面の屈折力が−
のときである。従って次の関係式が成立する。即ち、接
眼光学系の物体側の光学部材の屈折率をｎ弁１．５とす
ると、 ｒ＠１ ｔ また、０．５ｆ＋、＜ ｔ ＜ ｏ、ａｆｉ、ｆＬ
＝１．５ｆ６であることから、条件（４）が導き出され
る。条件（４）の上限を越えると、接眼光学系内部を通
る光束の広がりが大きくなり過ぎ、接眼光学系の大きさ
が過大となる。また、下限を越えると、接眼光学系内部
を通る光束が収束し過ぎ、アイレリーフを長く確保する
ことが出来なくなると共に。
前後である。このとき、対物光学系の望遠端における焦
点距離ｆＬは１．５ ｆ 、となる。また、良好な光学
性能を保ちつつ対物光学系の小型化を図るためには、対
物光学系の射出瞳から接眼光学系節１ｉ’［テ（７）ｆ
ｉ’［ｔが０．５ ｆ Ｌ−０，８ｆ ｔ、程度である
コとが望ましい。このとき、接眼光学系内部を通る光束
が来行光束になるのは、接眼光学系第１面の屈折力が−
のときである。従って次の関係式が成立する。即ち、接
眼光学系の物体側の光学部材の屈折率をｎ弁１．５とす
ると、 ｒ＠１ ｔ また、０．５ｆ＋、＜ ｔ ＜ ｏ、ａｆｉ、ｆＬ
＝１．５ｆ６であることから、条件（４）が導き出され
る。条件（４）の上限を越えると、接眼光学系内部を通
る光束の広がりが大きくなり過ぎ、接眼光学系の大きさ
が過大となる。また、下限を越えると、接眼光学系内部
を通る光束が収束し過ぎ、アイレリーフを長く確保する
ことが出来なくなると共に。
コマ収差の発生も著しくなる。
「実施例」
以下に本発明の実施例のデータを記載する。
ここで、２ωは広角端及び望遠端のファインダー実視界
、ｒｌは第１面の曲率半径、ｄ、は第１面と第（ｉ ＋
１ ）面との間隔、ｎｉは第１番目の光学部材めｄ線に
おける屈折率、ν１は第１番［１の光学部材のアツベ数
である。
、ｒｌは第１面の曲率半径、ｄ、は第１面と第（ｉ ＋
１ ）面との間隔、ｎｉは第１番目の光学部材めｄ線に
おける屈折率、ν１は第１番［１の光学部材のアツベ数
である。
尚、非球面形状は一般に知られている
で表わされる。
尚、実施例中、非球面係数を省略している場合は０．で
ある。
ある。
〔実施例１〕
２ω＝５２．２°〜１９．４” 射出瞳 φ４ｒｍ４
Ｎαｒ ｌｄ 、ｎ ＞ ｖ ｉｌ ２０
．４４１ １．５０ １．５Ｂ５４１ ２９．９
２ １３．６８０ ４．３０ １．４９１８６
５７．４３ −２０．１３２ １．０’２〜５
．８６４ −１１．１６６ １，５０ １．４９
１８６ ５７．４５ ３．００Ｂ １．１２ ６ ５．１７５ ２，０５ １．４９１ｇ６
５７．４７ １４．３７２ ８．６８〜０，５
０８ ９．６００ １．５０ １．５８５４７
２９．９９ ５．０００ ２．３３ １．
４９１８６ ５７．４１０ −６．９３０ ０．
５０〜３．８４１１ −１２．４５０ ７．５０
１．４９１８６ ５７．４１２ −１２．０００
１２．２０ １３ １０．１５４ ２８．０３ １．４９１８
６ ５７．４１４ ｏｏｏ、２０ ＋５ ２０．９８２ ２．５５ １．４９１８
６’ ５７，４１６ −１７．２８７ 非球面係数 面Ｎαｌ Ｋ＝−０，６７８４３５３１Ｘ１０１而Ｎ
ｎ３ Ｋ＝−０，１１１４３７５０Ｘ１０１Ａ６＝
０．５８５８４８８３Ｘ１０−Ｇ面Ｎａ５に＝−０，
８７８６８７９７Ａ６＝−０，３００９８０７５ＸＩＯ
−’面Ｎａ１ＯＫ＝−０，１４０４４４９９Ｘ１０１Ａ
６＝ ０．２０９１５３７５Ｘ１０−’面ＮＱ１５
Ｋ＝−〇、６６３４０５６７ｘｌＯ” Ａ６＝−０
，２４１０４０５５Ｘ１０−ｓＮ２＝０．５４０
１００／ｆｉ＝０．９６２ｆ□／ｆｓ＝２．４６
６ Ｒ，、／ｆｉ＝０．５０９〔実施例３〕 ２ω＝５２．４’ 面Ｎα ｒ。
Ｎαｒ ｌｄ 、ｎ ＞ ｖ ｉｌ ２０
．４４１ １．５０ １．５Ｂ５４１ ２９．９
２ １３．６８０ ４．３０ １．４９１８６
５７．４３ −２０．１３２ １．０’２〜５
．８６４ −１１．１６６ １，５０ １．４９
１８６ ５７．４５ ３．００Ｂ １．１２ ６ ５．１７５ ２，０５ １．４９１ｇ６
５７．４７ １４．３７２ ８．６８〜０，５
０８ ９．６００ １．５０ １．５８５４７
２９．９９ ５．０００ ２．３３ １．
４９１８６ ５７．４１０ −６．９３０ ０．
５０〜３．８４１１ −１２．４５０ ７．５０
１．４９１８６ ５７．４１２ −１２．０００
１２．２０ １３ １０．１５４ ２８．０３ １．４９１８
６ ５７．４１４ ｏｏｏ、２０ ＋５ ２０．９８２ ２．５５ １．４９１８
６’ ５７，４１６ −１７．２８７ 非球面係数 面Ｎαｌ Ｋ＝−０，６７８４３５３１Ｘ１０１而Ｎ
ｎ３ Ｋ＝−０，１１１４３７５０Ｘ１０１Ａ６＝
０．５８５８４８８３Ｘ１０−Ｇ面Ｎａ５に＝−０，
８７８６８７９７Ａ６＝−０，３００９８０７５ＸＩＯ
−’面Ｎａ１ＯＫ＝−０，１４０４４４９９Ｘ１０１Ａ
６＝ ０．２０９１５３７５Ｘ１０−’面ＮＱ１５
Ｋ＝−〇、６６３４０５６７ｘｌＯ” Ａ６＝−０
，２４１０４０５５Ｘ１０−ｓＮ２＝０．５４０
１００／ｆｉ＝０．９６２ｆ□／ｆｓ＝２．４６
６ Ｒ，、／ｆｉ＝０．５０９〔実施例３〕 ２ω＝５２．４’ 面Ｎα ｒ。
６ ７６１．５
８ −８．９９２
９ −１５．１５６
１０ −１４．８４２
１１ ９．９５０
１２ ψ
１３ １７．４２８
１４ −２５．６５６
−１９．２’ 射出瞳 φ４Ｉ１ｍ
ｄｉ ｎｌ ｖｌｌ、５０
１．８０５１８ ２５．４３．００ １．６１
８００ ６３．４０．６６〜７．８２ １．５０ １．８０４００ ４６．６１４．３
４〜５．３０ １．００ １．７２８２５ ２８．５２．００
１．５３１７２ ４８．９０．５０〜２．３
８ ７．５０ １．５１６３３ ６４．１１２．２
３ ２９．１４ １．５１６３３ ６４．１０．２
０ ２．５０ １．５３１１３ ６２．４非球面係
数 面ＮＱＩ Ｋ ＝ −０，５６９２０５８２面Ｎａ１
３ Ｋ＝−０，３１０５５１６８Ｘ１０１Ａ６＝ −
０，２ｇ３７６００３ Ｘ １０−’Ｎ２＝０．６９８ ｆ□／ｆｓ＝２．９３９ ｔｏｏ／ｆ４ ＝０．６５８ Ｒ６□／ｆｉ＝０．４９５ 〔実施例２〕 ２ω＝５２．４＠ 面Ｎ（ｌ ｒ ＠ １ ２０．９６２ ２ １４．２１９ ３ −１９．７０５ ４ −１１．２１１ ５ ３．０４４ ６ ５．１８６ ７ １３．８５４ ８ ９．８Ｌ１ ９ ５．０００ １０ −６．８２１ １１ −１２．５９７ １２ −１２．０００ １３ １０．９０１ １４ −１０６．２４９ １５ ２０．６２７ １６ −１７．６８７ 非球面係数 面ＮＱＩＫ＝−０．６９８５３５８０ｘｌＯ１面４３
Ｋ＝−０，１３４５８２１９Ｘ１０１面ＮＱ５ Ｋ
＝ −０，８７１２１５６４而Ｎα１０ Ｋ＝−０，
１４４９４９１８Ｘ１０’面ＮＱ１５ Ｋ ＝−０，
６６９５２８８０ｘｌＯＬ〜１９６４° 射出瞳 φ４
Ｉ ｄｌ ｎｉ ν１１．５０
１．５ｇ５４７ ２Ｑ、９４．３０ １．
４９１８６ ５７．４１．０１〜５．８３ Ｌ、５０ １．４９１８６ ５７．４１．１２ ２．０５ １．４９１８６ ５７．４８．６９
〜０．５０ １．５０ １．５８５４７ ２９．９２．３３
１．４９１８６ ５７．４０．５０〜３．８
７ ７．５０ １．４９１８６ ５７．４１２．２
０ ２．７２ １，４９１８６ ５７，４１７．２
３ ２．５０ １．４９１８６ ５７．４Ａ６＝
０，５８４９２９２０Ｘ１０−’Ａ６＝−０．３５１
０８１３４ＸＩＯ−’Ａ６＝ ０．１８６２８６８４
Ｘ１０−’Ａ６＝−〇、２５４６９２３６Ｘ １Ｏ−５
Ｎ、＝０．５３８ ｆｉ／ｆｓ＝２．４８２ １００／ｆ４ ＝０．９９９ Ｒ，、／ｆｉ＝０．５５０ 〔実施例４〕 ２ω＝ ５２．４゜ 面Ｎα ｒｌ １ ２９．６９７ ２ −４１．７４４ ３ −４４．１６０ ４ ９．７？９ ５ １４．６４７ ６ ５．０００ ７ −９．９６１ ８ −１４．４５０ ９ −１４．５２１ １０ １０．６６８ １１ ω １２ ２１．３８８ １３ −１５．０３２ １４ −２１．８６２ 〜１９．２° 射出瞳 φ４ｍｍ ｄｌ ｎｌ ｖ１２．７０
１，５６８７３ ６３．１０．４４〜８．１１ １．５０ １．８０４００ ４６．６１５．５
６〜４．６３ １．５０ １．８０５１ｇ ２５．４２．３
０ １．６６７５５ ４１．９０．５０〜３．
７６ ７．５０ １．５１６３３ ６４．１１４．１
４ ２８．４６ Ｌ、５１６３３ ６４．１０．
２０ ２．３０ １，６０３１１ ６０．７１．２０
１．７８４７２ ２５．７非球面係数 面ＮαＩ Ｋ＝−０，６５８３３７８５ｘｌＯ”面Ｎ
α２ Ｋ＝−〇、４５７１９５８１ｘｔＯ−１面Ｎａ
１２ Ｋ＝−０，６４８！１２７４２Ｘ１０１Ａ６＝
０．２６５７９４５８Ｘ１０−’Ａ６＝−０．２４
６５２１３１Ｘ１０−’Ｎ２＝０．５３９ ｆｉ／ ｆｒ＝３．３４１ １００／ｆ４ ＝０．６１１ Ｒ，、／ ｆｉ＝０．５３０ 〔実施例５〕 ２ω＝５２．４’ 面Ｎｎ ｒ １ ４ ２４１１．７１５ ７ ３．９７３ ｔｏ −７５３４０ １１９，４２１ １２Ｃ−） １３ ３６．４７６ １４ −２８．４８３ 〜１９．４° 射出瞳 φ４ｎｍ ｄｌ ｎｉ ν１１ ５０
１．８０５１８ ２５．４３ ８８ １．
５６８７３ ６３．１０６１〜６．２２ Ｌ、５０ １．８０４００ ４６．６１３５１
〜６．００ １ ００ １．８０５１５ ２５．４２ ００
１．５３１７２ ４８．９１．５０〜２．４
０ ２ ００ １．５１６３３ ６４．１３０ ４
８ １．５１６３３ ６４．１２．５０
１．７７２５０ ４９．６非球面係数 面魔Ｉ Ｋ＝−０，２５７３６０１ＯＮ、＝０．７０
９ ｆｉ／ｆｓ＝２．４１６ １００／ｆｉ＝−０，２４９ Ｒ，、／ ｆｉ＝０．４４６ 〜１４．６° 射出瞳 φ４ｍ ｄｌ ｎｌ ν１１．５０
１．５９２７０ ３５．３４ ９５ １．４
８７４９ ７０．２１．２０〜８．３７ １ ５０ １．４９１８６ ５７．４１．３０ １ ５０ １．７４９５０ ３５．３９２０〜
１．９５ １ ００ １．８３４００ ３７．２１．８０
１．４８７４９ ７０．２０ ５０〜６．１
３ ８ ００ １．４９１８６ ５７．４３２ ０
０ １．４９１８６ ５７．４３ ｓｏ
１．５８９００ ４８．６１ ００ １．
６９８９５ ３０．１〔実施例６〕 ２ω＝５２．２’ 面Ｎα ｒｉ １ １２．４１７ ２ ９．５３４ ３ −１３０．３７２ ４ −１３．４５８ ５ ２．６０６ ７ ７．０８１ ８ ７．４８５ ９ ４．５９０ １０ −１０．１３１ １１ １３．９３９ １３ ８．９８２ １４ −１４．３１１ １５ １２．４９８ １６ −９．５９２ １７ ２５．８６６ 非球面係数 面ＮαＩ Ｋ ＝−０，２１２６１３５４面Ｎα５
Ｋ＝−０，６７１３６３３７面Ｎα１１ Ｋ＝−０
，２０７２６５９３Ｘ１０”＾４＝−０．９７９３５５
３９Ｘ１０−’Ａ８＝ −０，１０６７１９８９Ｘ ｔ
ｏ−’Ａ６＝−〇、５２３１３４３２Ｘ １０−’Ａ６
＝−０．６４５８４４：１３Ｘ１０−’Ｎ２＝０．７３
２ ｆ 、／ ｆ ｓ”２．５１３ １００／ｆｉ＝２．０７１ Ｒ，□／ ｆａ＝０．４５６ 〔実施例７〕 ２ω＝５２．２’〜１４．６° 射出瞳 φ４ｎｗ面Ｈ
ａ ｒ １ ｄ ＞ ｎ ｔ
９ ｉｌ １３．７１４ １．５０ １．５
９５５１ ３９．２２ １１．９５６ ６．３
４ １．４８７４９ ７０．２３ −８９．３８
７ １．２０〜９．３７４ −１２．５６６ １
．５０ １．４９１８６ ５７．４５ ２．５
０９ １．３０ ６ ４．７３６ １．５０ １．７４９５０
３５．３７ ８．０８６ ８．６５〜１．４０
８ １０．５ｇ４ ３．７９ １．４８７４９
７０．２９ −１４．０８３ ０．５０〜３．
３０１０ １０．９９３ ８．００ １．４９
１８６ ５７．４１１ ２０．８６１ ９．３
０ １２ ９．０６０ ３２．００ １．４９１８６
５７．４１３ −１６．５８９ １．００ １４ １１．８５１ ３．５０ １．．６０７
３８ ５６．８１５ −１２．８４４ １，００
１．７８４７２ ２５．７１６ ３２．１８
８ 非球面係数 面＆Ｉ Ｋ＝−０，１４４７２５４４而勲５ Ｋ＝
−０，７１０６０２１３面Ｎａ１ＯＫ＝−０，４０４２
７１２６Ｘ１０１Ａ４＝ −０，１６８３７０５４Ｘ
１０−’Ａ８＝ −０，８３１３８８８０Ｘ １０−’
Ａ６＝−０．９８３８３４７３Ｘ ＩＰ’Ａ６＝−０，
Ｌ７９４１４０２Ｘ １０−’Ｎｔ＝０．８８９ ｆｉ／ｆｉ＝２．５６８ １００／ｆ４ ＝２．６８２ Ｒ６Ｌ／ ｆｉ＝０．４５７ 「発明の効果」 以上のように、本発明によれば、小型で変倍による収差
変動及び全長変化が小さく、しかも２．５〜３．５倍と
大きなファインダー変倍比が得られると共に、ファイン
ダー視野倍率の大きな実像式ズームファインダーが得ら
れる。
１．８０５１８ ２５．４３．００ １．６１
８００ ６３．４０．６６〜７．８２ １．５０ １．８０４００ ４６．６１４．３
４〜５．３０ １．００ １．７２８２５ ２８．５２．００
１．５３１７２ ４８．９０．５０〜２．３
８ ７．５０ １．５１６３３ ６４．１１２．２
３ ２９．１４ １．５１６３３ ６４．１０．２
０ ２．５０ １．５３１１３ ６２．４非球面係
数 面ＮＱＩ Ｋ ＝ −０，５６９２０５８２面Ｎａ１
３ Ｋ＝−０，３１０５５１６８Ｘ１０１Ａ６＝ −
０，２ｇ３７６００３ Ｘ １０−’Ｎ２＝０．６９８ ｆ□／ｆｓ＝２．９３９ ｔｏｏ／ｆ４ ＝０．６５８ Ｒ６□／ｆｉ＝０．４９５ 〔実施例２〕 ２ω＝５２．４＠ 面Ｎ（ｌ ｒ ＠ １ ２０．９６２ ２ １４．２１９ ３ −１９．７０５ ４ −１１．２１１ ５ ３．０４４ ６ ５．１８６ ７ １３．８５４ ８ ９．８Ｌ１ ９ ５．０００ １０ −６．８２１ １１ −１２．５９７ １２ −１２．０００ １３ １０．９０１ １４ −１０６．２４９ １５ ２０．６２７ １６ −１７．６８７ 非球面係数 面ＮＱＩＫ＝−０．６９８５３５８０ｘｌＯ１面４３
Ｋ＝−０，１３４５８２１９Ｘ１０１面ＮＱ５ Ｋ
＝ −０，８７１２１５６４而Ｎα１０ Ｋ＝−０，
１４４９４９１８Ｘ１０’面ＮＱ１５ Ｋ ＝−０，
６６９５２８８０ｘｌＯＬ〜１９６４° 射出瞳 φ４
Ｉ ｄｌ ｎｉ ν１１．５０
１．５ｇ５４７ ２Ｑ、９４．３０ １．
４９１８６ ５７．４１．０１〜５．８３ Ｌ、５０ １．４９１８６ ５７．４１．１２ ２．０５ １．４９１８６ ５７．４８．６９
〜０．５０ １．５０ １．５８５４７ ２９．９２．３３
１．４９１８６ ５７．４０．５０〜３．８
７ ７．５０ １．４９１８６ ５７．４１２．２
０ ２．７２ １，４９１８６ ５７，４１７．２
３ ２．５０ １．４９１８６ ５７．４Ａ６＝
０，５８４９２９２０Ｘ１０−’Ａ６＝−０．３５１
０８１３４ＸＩＯ−’Ａ６＝ ０．１８６２８６８４
Ｘ１０−’Ａ６＝−〇、２５４６９２３６Ｘ １Ｏ−５
Ｎ、＝０．５３８ ｆｉ／ｆｓ＝２．４８２ １００／ｆ４ ＝０．９９９ Ｒ，、／ｆｉ＝０．５５０ 〔実施例４〕 ２ω＝ ５２．４゜ 面Ｎα ｒｌ １ ２９．６９７ ２ −４１．７４４ ３ −４４．１６０ ４ ９．７？９ ５ １４．６４７ ６ ５．０００ ７ −９．９６１ ８ −１４．４５０ ９ −１４．５２１ １０ １０．６６８ １１ ω １２ ２１．３８８ １３ −１５．０３２ １４ −２１．８６２ 〜１９．２° 射出瞳 φ４ｍｍ ｄｌ ｎｌ ｖ１２．７０
１，５６８７３ ６３．１０．４４〜８．１１ １．５０ １．８０４００ ４６．６１５．５
６〜４．６３ １．５０ １．８０５１ｇ ２５．４２．３
０ １．６６７５５ ４１．９０．５０〜３．
７６ ７．５０ １．５１６３３ ６４．１１４．１
４ ２８．４６ Ｌ、５１６３３ ６４．１０．
２０ ２．３０ １，６０３１１ ６０．７１．２０
１．７８４７２ ２５．７非球面係数 面ＮαＩ Ｋ＝−０，６５８３３７８５ｘｌＯ”面Ｎ
α２ Ｋ＝−〇、４５７１９５８１ｘｔＯ−１面Ｎａ
１２ Ｋ＝−０，６４８！１２７４２Ｘ１０１Ａ６＝
０．２６５７９４５８Ｘ１０−’Ａ６＝−０．２４
６５２１３１Ｘ１０−’Ｎ２＝０．５３９ ｆｉ／ ｆｒ＝３．３４１ １００／ｆ４ ＝０．６１１ Ｒ，、／ ｆｉ＝０．５３０ 〔実施例５〕 ２ω＝５２．４’ 面Ｎｎ ｒ １ ４ ２４１１．７１５ ７ ３．９７３ ｔｏ −７５３４０ １１９，４２１ １２Ｃ−） １３ ３６．４７６ １４ −２８．４８３ 〜１９．４° 射出瞳 φ４ｎｍ ｄｌ ｎｉ ν１１ ５０
１．８０５１８ ２５．４３ ８８ １．
５６８７３ ６３．１０６１〜６．２２ Ｌ、５０ １．８０４００ ４６．６１３５１
〜６．００ １ ００ １．８０５１５ ２５．４２ ００
１．５３１７２ ４８．９１．５０〜２．４
０ ２ ００ １．５１６３３ ６４．１３０ ４
８ １．５１６３３ ６４．１２．５０
１．７７２５０ ４９．６非球面係数 面魔Ｉ Ｋ＝−０，２５７３６０１ＯＮ、＝０．７０
９ ｆｉ／ｆｓ＝２．４１６ １００／ｆｉ＝−０，２４９ Ｒ，、／ ｆｉ＝０．４４６ 〜１４．６° 射出瞳 φ４ｍ ｄｌ ｎｌ ν１１．５０
１．５９２７０ ３５．３４ ９５ １．４
８７４９ ７０．２１．２０〜８．３７ １ ５０ １．４９１８６ ５７．４１．３０ １ ５０ １．７４９５０ ３５．３９２０〜
１．９５ １ ００ １．８３４００ ３７．２１．８０
１．４８７４９ ７０．２０ ５０〜６．１
３ ８ ００ １．４９１８６ ５７．４３２ ０
０ １．４９１８６ ５７．４３ ｓｏ
１．５８９００ ４８．６１ ００ １．
６９８９５ ３０．１〔実施例６〕 ２ω＝５２．２’ 面Ｎα ｒｉ １ １２．４１７ ２ ９．５３４ ３ −１３０．３７２ ４ −１３．４５８ ５ ２．６０６ ７ ７．０８１ ８ ７．４８５ ９ ４．５９０ １０ −１０．１３１ １１ １３．９３９ １３ ８．９８２ １４ −１４．３１１ １５ １２．４９８ １６ −９．５９２ １７ ２５．８６６ 非球面係数 面ＮαＩ Ｋ ＝−０，２１２６１３５４面Ｎα５
Ｋ＝−０，６７１３６３３７面Ｎα１１ Ｋ＝−０
，２０７２６５９３Ｘ１０”＾４＝−０．９７９３５５
３９Ｘ１０−’Ａ８＝ −０，１０６７１９８９Ｘ ｔ
ｏ−’Ａ６＝−〇、５２３１３４３２Ｘ １０−’Ａ６
＝−０．６４５８４４：１３Ｘ１０−’Ｎ２＝０．７３
２ ｆ 、／ ｆ ｓ”２．５１３ １００／ｆｉ＝２．０７１ Ｒ，□／ ｆａ＝０．４５６ 〔実施例７〕 ２ω＝５２．２’〜１４．６° 射出瞳 φ４ｎｗ面Ｈ
ａ ｒ １ ｄ ＞ ｎ ｔ
９ ｉｌ １３．７１４ １．５０ １．５
９５５１ ３９．２２ １１．９５６ ６．３
４ １．４８７４９ ７０．２３ −８９．３８
７ １．２０〜９．３７４ −１２．５６６ １
．５０ １．４９１８６ ５７．４５ ２．５
０９ １．３０ ６ ４．７３６ １．５０ １．７４９５０
３５．３７ ８．０８６ ８．６５〜１．４０
８ １０．５ｇ４ ３．７９ １．４８７４９
７０．２９ −１４．０８３ ０．５０〜３．
３０１０ １０．９９３ ８．００ １．４９
１８６ ５７．４１１ ２０．８６１ ９．３
０ １２ ９．０６０ ３２．００ １．４９１８６
５７．４１３ −１６．５８９ １．００ １４ １１．８５１ ３．５０ １．．６０７
３８ ５６．８１５ −１２．８４４ １，００
１．７８４７２ ２５．７１６ ３２．１８
８ 非球面係数 面＆Ｉ Ｋ＝−０，１４４７２５４４而勲５ Ｋ＝
−０，７１０６０２１３面Ｎａ１ＯＫ＝−０，４０４２
７１２６Ｘ１０１Ａ４＝ −０，１６８３７０５４Ｘ
１０−’Ａ８＝ −０，８３１３８８８０Ｘ １０−’
Ａ６＝−０．９８３８３４７３Ｘ ＩＰ’Ａ６＝−０，
Ｌ７９４１４０２Ｘ １０−’Ｎｔ＝０．８８９ ｆｉ／ｆｉ＝２．５６８ １００／ｆ４ ＝２．６８２ Ｒ６Ｌ／ ｆｉ＝０．４５７ 「発明の効果」 以上のように、本発明によれば、小型で変倍による収差
変動及び全長変化が小さく、しかも２．５〜３．５倍と
大きなファインダー変倍比が得られると共に、ファイン
ダー視野倍率の大きな実像式ズームファインダーが得ら
れる。
第１−１．第４図、第７図、第１０図、第１３図、第１
６図、第１９図は、それぞれ本発明の実施例［，２゜３
．４，５，６．７の光学構成図、 第２図、第５図、第８図、第１１図、第１４図、第１７
図、第２０図は、それぞれ本発明の実施例１，２゜３．
４，５，６．７の広角端における諸収差図、第３図、第
６図、第９図、第１２図、第１５図、第１８図、第２１
図は、それぞれ本発明の実施例１，２゜３．４，５，６
．７の望遠端における諸収差図である。 特許出願人 刊光学工業株式会社 代表者 松本 徹 第 図 第２図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第４図 第 図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第３ 図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第６ 図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第 図 第８図 色収差 イを重色収差 非点収差 歪曲収差 第１０図 第１１図 色収差 倍！ｖ１色収差 非点収差 歪曲収差 第９図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第１２図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第１３図 第１４図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第１６図 第１７図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第１５図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第１８図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第１９図 第２０図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第２′ 図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差
６図、第１９図は、それぞれ本発明の実施例［，２゜３
．４，５，６．７の光学構成図、 第２図、第５図、第８図、第１１図、第１４図、第１７
図、第２０図は、それぞれ本発明の実施例１，２゜３．
４，５，６．７の広角端における諸収差図、第３図、第
６図、第９図、第１２図、第１５図、第１８図、第２１
図は、それぞれ本発明の実施例１，２゜３．４，５，６
．７の望遠端における諸収差図である。 特許出願人 刊光学工業株式会社 代表者 松本 徹 第 図 第２図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第４図 第 図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第３ 図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第６ 図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第 図 第８図 色収差 イを重色収差 非点収差 歪曲収差 第１０図 第１１図 色収差 倍！ｖ１色収差 非点収差 歪曲収差 第９図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第１２図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第１３図 第１４図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第１６図 第１７図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第１５図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第１８図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第１９図 第２０図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差 第２′ 図 色収差 倍率色収差 非点収差 歪曲収差
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 物体側より順に、正のパワーの第１レンズ群、負の
パワーの第２レンズ群、正のパワーの第３レンズ群、お
よび弱いパワーを持った第４レンズ群を有し、全体とし
て正のパワーの対物光学系と、全体として正のパワーの
接眼光学系とから構成され、前記対物光学系によって生
じる像を前記接眼光学系の第１面近傍に結像させ、前記
第２、第３レンズ群もしくは前記第１、第２、第３レン
ズ群を移動させることによってファインダー視度を一定
に保ちつつ変倍することを特徴とするズームファインダ
ー。 ２ 請求項１において、前記対物光学系は以下の条件（
１）、（２）、（３）を満足することを特徴とするズー
ムファインダー。 （１）０．４＜Ｎ＿２＜０．９ （２）｜１００／ｆ＿４｜＜３．０ （３）２．２＜ｆ＿ｉ／ｆ＿ｓ＜３．５ ただし、 Ｎ＿２：対物光学系の変倍比に対する第２レンズ群の変
倍比の割合 ｆ＿ｉ：第ｉレンズ群の焦点距離 ｆ＿ｓ：対物光学系の広角端での焦点距離 ３ 請求項１において、前記接眼光学系は、以下の条件
（４）を満足することを特徴とするズームファインダー
。 （４）０．３７５＜ｒ＿ｅ＿１／ｆ＿ｅ＜０．６ ただし、 ｆ＿ｅ：接眼光学系の焦点距離 ｒ＿ｅ＿１：接眼光学系の第１面の曲率半径
Priority Applications (11)
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|---|---|---|---|
| JP63330466A JP2836783B2 (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | ズームファインダー |
| US07/426,655 US4992809A (en) | 1988-10-28 | 1989-10-26 | Zoom finder system |
| GB8924149A GB2225444B (en) | 1988-10-28 | 1989-10-27 | Zoom finder system |
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| JP63330466A JP2836783B2 (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | ズームファインダー |
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Cited By (7)
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|---|---|---|---|---|
| US5231534A (en) * | 1991-01-17 | 1993-07-27 | Olympus Optical Co., Ltd. | Real image mode variable magnification finder optical system |
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| US6259569B1 (en) | 1997-05-28 | 2001-07-10 | Minolta Co., Ltd. | Zoom optical system |
| KR100382001B1 (ko) * | 1995-12-28 | 2003-08-21 | 삼성테크윈 주식회사 | 실상식 변배 파인더 |
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-
1988
- 1988-12-27 JP JP63330466A patent/JP2836783B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61184514A (ja) * | 1985-02-12 | 1986-08-18 | Canon Inc | 可動の光分割部材を有したズ−ムレンズ |
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| US6259569B1 (en) | 1997-05-28 | 2001-07-10 | Minolta Co., Ltd. | Zoom optical system |
| US6377405B2 (en) | 1997-05-28 | 2002-04-23 | Minolta Co., Ltd. | Zoom optical system |
| US6035145A (en) * | 1997-09-29 | 2000-03-07 | Asahi Kogaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Real-image variable magnification view finder |
| JP2008122879A (ja) * | 2006-11-15 | 2008-05-29 | Olympus Imaging Corp | ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2836783B2 (ja) | 1998-12-14 |
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