JPH02175393A - Ｌｎｇ船の揚荷方法 - Google Patents
Ｌｎｇ船の揚荷方法Info
- Publication number
- JPH02175393A JPH02175393A JP33006988A JP33006988A JPH02175393A JP H02175393 A JPH02175393 A JP H02175393A JP 33006988 A JP33006988 A JP 33006988A JP 33006988 A JP33006988 A JP 33006988A JP H02175393 A JPH02175393 A JP H02175393A
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- Japan
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- tank
- lng
- gas
- liquid
- ship
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- Pending
Links
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- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 33
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims description 10
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- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
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- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
【産業上の利用分野〕
本発明はＬＮＧ船の揚荷方法に関する。
外航ＬＮＣ，船としては、従来、例えば、第２図縦断面
図に示すように、ＬＮＧ輸送中に重油タンク０２１内の
ＬＮＧがらボイルオフするガス（以下ＢＯＧという）の
処理装置として、ガス焚ボイラー０２２を装備するもの
が知られている。ここで、０２３は推進器用タービンで
、重油タンク０２１は常圧に近い状態で運航され、揚荷
は本船の揚荷ポンプにより行われている。
図に示すように、ＬＮＧ輸送中に重油タンク０２１内の
ＬＮＧがらボイルオフするガス（以下ＢＯＧという）の
処理装置として、ガス焚ボイラー０２２を装備するもの
が知られている。ここで、０２３は推進器用タービンで
、重油タンク０２１は常圧に近い状態で運航され、揚荷
は本船の揚荷ポンプにより行われている。
また、第３図縦断面図に示すように、ＢＯＧ処理装置と
してガス焚ディーゼル０２４を装備するものも知られて
いる。
してガス焚ディーゼル０２４を装備するものも知られて
いる。
しかしながら、このようなりＯＧ処理装置を比較的小型
の内航ＬＮＧ船に適用すると、下記のような欠点が予想
される。
の内航ＬＮＧ船に適用すると、下記のような欠点が予想
される。
（１）ＢＯＧ処理装置が高価で複雑なので、建造コスト
及び運航コストが嵩み、船の経済性が低下する。
及び運航コストが嵩み、船の経済性が低下する。
（２）航路が短く、ガス焚きと重油焚きの主機燃焼モー
ドの切替えが停泊のたびごとに発生するので、乗組員に
繁雑な作業が増えるとともに、省エネル“ギ上からも不
具合である。
ドの切替えが停泊のたびごとに発生するので、乗組員に
繁雑な作業が増えるとともに、省エネル“ギ上からも不
具合である。
本発明は、このような事情に鑑みて提案されたもので、
高価なりＯＧ処理装置及び面倒な主機燃焼モードの切替
え作業が不要で経済性、省力性、省エネルギ性に優れた
ＬＮＧ船の揚荷方法を提供することを目的とする。
高価なりＯＧ処理装置及び面倒な主機燃焼モードの切替
え作業が不要で経済性、省力性、省エネルギ性に優れた
ＬＮＧ船の揚荷方法を提供することを目的とする。
そのために本発明はＬＮＧ船球型タンク内のＬＮＧを揚
液するに当り、内圧が常圧よりも高いＬＰＪＧ船球型タ
ンクから揚液ポンプ、ＬＮＧ揚液ラインを通じて陸上球
型タンクへＬＮＧを揚荷する第１工程と内圧が常圧にな
った上記ＬＮＧ船球型タンクへ上記陸上球型タンクから
戻しガスブロワ−、ＬＮＧ戻しガスラインを通じてＬＮ
Ｇガスを圧送することにより上記ＬＮＧ船球型タンクを
加圧するとともに、上記揚液ポンプ及びＬＮＧ揚液ライ
ンを経てＬＮＧ船球型タンクの揚液を行う第２工程とよ
りなることを特徴とする。
液するに当り、内圧が常圧よりも高いＬＰＪＧ船球型タ
ンクから揚液ポンプ、ＬＮＧ揚液ラインを通じて陸上球
型タンクへＬＮＧを揚荷する第１工程と内圧が常圧にな
った上記ＬＮＧ船球型タンクへ上記陸上球型タンクから
戻しガスブロワ−、ＬＮＧ戻しガスラインを通じてＬＮ
Ｇガスを圧送することにより上記ＬＮＧ船球型タンクを
加圧するとともに、上記揚液ポンプ及びＬＮＧ揚液ライ
ンを経てＬＮＧ船球型タンクの揚液を行う第２工程とよ
りなることを特徴とする。
上述の構成により、高価なりＯＣ処理装置及び面倒な主
機燃焼モードの切替え作業が不要で経済性、省力性、省
エネルギ性に優れたＬＮＧ船の揚荷方法を得ることがで
きる。
機燃焼モードの切替え作業が不要で経済性、省力性、省
エネルギ性に優れたＬＮＧ船の揚荷方法を得ることがで
きる。
本発明を内航小型ＬＮＧ船に適用した一実施例を図面に
ついて説明すると、第１図系統図において、１はタンク
容量約ｓ、ｏｏｏｍ’ 程度の内航小型ＬＮＧ船で、そ
のタンクは球型タンク式、最大使用圧力は約３ ｋｙ／
’−ｒｎ′ＩＧである。
ついて説明すると、第１図系統図において、１はタンク
容量約ｓ、ｏｏｏｍ’ 程度の内航小型ＬＮＧ船で、そ
のタンクは球型タンク式、最大使用圧力は約３ ｋｙ／
’−ｒｎ′ＩＧである。
２は球型タンク３内に装備されたサブマージプル型の揚
荷ポンプ、４は受入基地５に設けられた最大使用圧力約
２ ｋｙ％ｉ’Ｇの球型タンク式の陸上タンク、６，７
はそれぞれ受入タンク４の液系統８の先端に装置された
液弁、液アーム。
荷ポンプ、４は受入基地５に設けられた最大使用圧力約
２ ｋｙ％ｉ’Ｇの球型タンク式の陸上タンク、６，７
はそれぞれ受入タンク４の液系統８の先端に装置された
液弁、液アーム。
９．１０．１１．１２はそれぞれ受入タンク４のガス系
統１３に挿入されたガス戻し弁、ガス戻しブロワ−、ガ
ス弁、ガスアームである。
統１３に挿入されたガス戻し弁、ガス戻しブロワ−、ガ
ス弁、ガスアームである。
１４．１５はそれぞれガス系統１３から分岐口供給系統
１．６ Ｋ合流するＢＯＧ処理系統１７に挿入されたＢ
ＯＧ圧縮機、バイパス弁、１８゜１９はそれぞれ球型タ
ンク３内に貯溜されたＬＮＧ２０の１００％液位、９０
％液位である。
１．６ Ｋ合流するＢＯＧ処理系統１７に挿入されたＢ
ＯＧ圧縮機、バイパス弁、１８゜１９はそれぞれ球型タ
ンク３内に貯溜されたＬＮＧ２０の１００％液位、９０
％液位である。
このような装置において、ＬＮＧ船１は航海中に自然蒸
発したＢＯＧを球型タンク３内に蓄積し、その内圧が一
般に３ ｋｙ／ｃｍ’ Ｇ 程度になった比較的高圧の
状態で受入基地５に着桟したのち、関係路管を受入基地
５の液アーム７、ガスアーム１２にそれぞれ接続する。
発したＢＯＧを球型タンク３内に蓄積し、その内圧が一
般に３ ｋｙ／ｃｍ’ Ｇ 程度になった比較的高圧の
状態で受入基地５に着桟したのち、関係路管を受入基地
５の液アーム７、ガスアーム１２にそれぞれ接続する。
この状態で、まず第１工程として液弁６を開き液系統ラ
インアップをしたのち、ＬＮＧ船１の揚荷ポンプ２によ
り球型タンク３内のＬＮＧ２０を１００％液位１８の状
態から揚荷する。
インアップをしたのち、ＬＮＧ船１の揚荷ポンプ２によ
り球型タンク３内のＬＮＧ２０を１００％液位１８の状
態から揚荷する。
次いで、球型タンク３内が９０％液位１９程度になると
、そこの気相部容積が増え、ボイルシャールの法則に従
い気相部圧は常圧になる。
、そこの気相部容積が増え、ボイルシャールの法則に従
い気相部圧は常圧になる。
そこで第２工程として、以降は公知の外航ＬＮＧ船の揚
荷で行われているように１ガス弁ＩＩを開いてガス系統
ラインアップをしたのち、球型タンク３の内圧を常圧に
維持するため、陸上タンク４のガスをガス戻しブロワ−
１０を経由してＬＮＧ船１の球型タンク３内へ圧送する
ことによりそれの内部を加圧するとともに、揚荷ポンプ
２及び液系統８を経てＬＮＧ船１の球型タンク３の揚液
を行う。
荷で行われているように１ガス弁ＩＩを開いてガス系統
ラインアップをしたのち、球型タンク３の内圧を常圧に
維持するため、陸上タンク４のガスをガス戻しブロワ−
１０を経由してＬＮＧ船１の球型タンク３内へ圧送する
ことによりそれの内部を加圧するとともに、揚荷ポンプ
２及び液系統８を経てＬＮＧ船１の球型タンク３の揚液
を行う。
また、球型タンク３が比較的高圧の状態でガス弁１１が
開となって了っだ非常事態においても、陸上タンク４は
球型タンクなので、設計圧２ ｋｙ／ｃｍ Ｉ Ｇ程度
には十分耐えられるので、実用上安全である。
開となって了っだ非常事態においても、陸上タンク４は
球型タンクなので、設計圧２ ｋｙ／ｃｍ Ｉ Ｇ程度
には十分耐えられるので、実用上安全である。
なお、上記非常事態の対策別案として、ＢＯＧ圧縮機１
４のバイパス弁１５とガス戻し弁９とを調節して供給系
統１６へ直接移送することも可能である。
４のバイパス弁１５とガス戻し弁９とを調節して供給系
統１６へ直接移送することも可能である。
このような方法によれば、揚荷開始時ＬＮＧ船球型タン
クの内圧が陸上球型タンクの内圧より高くてもＬＮＧを
陸上球型タンクへ揚荷することができるので、下記効果
が奏せられる。
クの内圧が陸上球型タンクの内圧より高くてもＬＮＧを
陸上球型タンクへ揚荷することができるので、下記効果
が奏せられる。
（１） 内航小型ＬＮＧ船の場合、航海日数が短く球
型タンクσ径も左程大きくないので、現状の球型タンク
でもってＢＯＧをそのまま蓄積しておくことができ、従
って高価なりＯＧ処理装置及びそれの複雑な取扱いが不
要となり、ＬＮＧ船の経済性、省力性、省エネルギ性が
向上する。
型タンクσ径も左程大きくないので、現状の球型タンク
でもってＢＯＧをそのまま蓄積しておくことができ、従
って高価なりＯＧ処理装置及びそれの複雑な取扱いが不
要となり、ＬＮＧ船の経済性、省力性、省エネルギ性が
向上する。
（２）揚荷開始時、ＬＮＧ船球型タンクの内圧が高くな
っているので、揚荷ポンプの押込みヘッドが便利に作用
し、従って揚荷時間が短縮する。
っているので、揚荷ポンプの押込みヘッドが便利に作用
し、従って揚荷時間が短縮する。
要するに本発明によれば、ＬＮＧ船球型タンク内のＬＮ
Ｇを揚液するに当り、内圧が常圧よりも高いＬＮＧ船球
型タンクから揚液ポンプ。
Ｇを揚液するに当り、内圧が常圧よりも高いＬＮＧ船球
型タンクから揚液ポンプ。
ＬＮＧ揚液ラインを通じて陸上球型タンクへＬＮＧｔ揚
荷する第１工程と、内圧が常圧になった上記ＬＮＧ船球
型タンクへ上記陸上球型タンクから戻しガスブロワ−、
ＬＮＧ戻しガスラインを通じてＬＮＧガスを圧送するこ
とにより上記ＬＮＧ船球型タンクを加圧するとともに、
上記揚液ポンプ及びＬＮＧＩ液ラインを経てＬＮＧ船球
型タンクの揚液を行う第２工程とよりなることにより、
高価なりＯＧ処理装置及び面倒な主機燃焼モードの切替
え作業が不要で経済性。
荷する第１工程と、内圧が常圧になった上記ＬＮＧ船球
型タンクへ上記陸上球型タンクから戻しガスブロワ−、
ＬＮＧ戻しガスラインを通じてＬＮＧガスを圧送するこ
とにより上記ＬＮＧ船球型タンクを加圧するとともに、
上記揚液ポンプ及びＬＮＧＩ液ラインを経てＬＮＧ船球
型タンクの揚液を行う第２工程とよりなることにより、
高価なりＯＧ処理装置及び面倒な主機燃焼モードの切替
え作業が不要で経済性。
省力性、省エネルギ性に優れたＬＮＧ船の揚荷方法を得
るから、本発明は産業上極めて有益なものである。
るから、本発明は産業上極めて有益なものである。
第１図は本発明を内航小型ＬＮＧ船に適用した一実施例
を示す系統図である。 第２図、第３図はそれぞれ公知の外航ＬＮＧ船の異なる
ＢＯＧ処理装置を示す縦断面図である。 １・・・ＬＮＧ船、２・・・揚荷ポンプ、３・・・球型
タンク、４・・・陸上タンク、５・・・受入基地、６・
・・液弁、７・・・液アーム、８・・・液系統、９・・
・ガス戻し弁、１０・・・ガス戻しプロワ−１１・・・
ガス弁、１２・・・ガスアーム、１３・・・ガス系統、
１４・・・ＢＯＧ圧縮機、１５・・・バイパス弁、１６
・・・供給系統、１７・・・ＢＯＧ処理系統、１８・・
・１００％液位、１．９−９０％液位、２Ｏ−ＬＮＧ、
を示す系統図である。 第２図、第３図はそれぞれ公知の外航ＬＮＧ船の異なる
ＢＯＧ処理装置を示す縦断面図である。 １・・・ＬＮＧ船、２・・・揚荷ポンプ、３・・・球型
タンク、４・・・陸上タンク、５・・・受入基地、６・
・・液弁、７・・・液アーム、８・・・液系統、９・・
・ガス戻し弁、１０・・・ガス戻しプロワ−１１・・・
ガス弁、１２・・・ガスアーム、１３・・・ガス系統、
１４・・・ＢＯＧ圧縮機、１５・・・バイパス弁、１６
・・・供給系統、１７・・・ＢＯＧ処理系統、１８・・
・１００％液位、１．９−９０％液位、２Ｏ−ＬＮＧ、
Claims (1)
- ＬＮＧ船球型タンク内のＬＮＧを揚液するに当り、内
圧が常圧よりも高いＬＮＧ船球型タンクから揚液ポンプ
、ＬＮＧ揚液ラインを通じて陸上球型タンクへＬＮＧを
揚荷する第１工程と、内圧が常圧になつた上記ＬＮＧ船
球型タンクへ上記陸上球型タンクから戻しガスブロワー
、ＬＮＧ戻しガスラインを通じてＬＮＧガスを圧送する
ことにより上記ＬＮＧ船球型タンクを加圧するとともに
、上記揚液ポンプ及びＬＮＧ揚液ラインを経てＬＮＧ船
球型タンクの揚液を行う第２工程とよりなることを特徴
とするＬＮＧ船の揚荷方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33006988A JPH02175393A (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | Ｌｎｇ船の揚荷方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33006988A JPH02175393A (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | Ｌｎｇ船の揚荷方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02175393A true JPH02175393A (ja) | 1990-07-06 |
Family
ID=18228433
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33006988A Pending JPH02175393A (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | Ｌｎｇ船の揚荷方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02175393A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100458142B1 (ko) * | 1995-10-30 | 2005-01-31 | 윌리엄스 파워 캄파니 인코포레이티드 | 압축천연가스운반용선박기초시스템 |
| KR100952669B1 (ko) * | 2007-10-09 | 2010-04-13 | 대우조선해양 주식회사 | Ｌｎｇ 운반선의 하역시 압력 조절장치 및 상기 압력조절장치를 갖는 ｌｎｇ 운반선 |
-
1988
- 1988-12-27 JP JP33006988A patent/JPH02175393A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100458142B1 (ko) * | 1995-10-30 | 2005-01-31 | 윌리엄스 파워 캄파니 인코포레이티드 | 압축천연가스운반용선박기초시스템 |
| KR100952669B1 (ko) * | 2007-10-09 | 2010-04-13 | 대우조선해양 주식회사 | Ｌｎｇ 운반선의 하역시 압력 조절장치 및 상기 압력조절장치를 갖는 ｌｎｇ 운반선 |
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