JPH02180953A - エネルギー吸収性ゴム組成物 - Google Patents
エネルギー吸収性ゴム組成物Info
- Publication number
- JPH02180953A JPH02180953A JP151989A JP151989A JPH02180953A JP H02180953 A JPH02180953 A JP H02180953A JP 151989 A JP151989 A JP 151989A JP 151989 A JP151989 A JP 151989A JP H02180953 A JPH02180953 A JP H02180953A
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- JP
- Japan
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- rubber
- plasticizer
- polynorbornene
- resin
- peak
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、緩衝材、制振材、ダンパー等のエネルギー吸
収材料として有用な高減衰能を有するゴム組成物に関す
るものである。
収材料として有用な高減衰能を有するゴム組成物に関す
るものである。
（従来の技術）
エネルギー吸収材として用いられる粘弾性物質は、振動
エネルギーを内部摩擦による熱エネルギーに変換し振動
を減衰させる。一般に、減衰能の尺度として損失係数（
η）が用いられており、その損失係数（η）の値で減衰
能か評価される。損失係数（η）は、大きくかつ低温か
ら高温までの広い範囲にわたって変わらない事が好まし
い。すなわち、緩衝材、制振材、ダンパー等のエネルギ
ー吸収材料として使われる場合、低温（例えば−ｌＯ℃
）から高温（例えば４０℃）まで優れた減衰能を発揮す
ることが要求される。
エネルギーを内部摩擦による熱エネルギーに変換し振動
を減衰させる。一般に、減衰能の尺度として損失係数（
η）が用いられており、その損失係数（η）の値で減衰
能か評価される。損失係数（η）は、大きくかつ低温か
ら高温までの広い範囲にわたって変わらない事が好まし
い。すなわち、緩衝材、制振材、ダンパー等のエネルギ
ー吸収材料として使われる場合、低温（例えば−ｌＯ℃
）から高温（例えば４０℃）まで優れた減衰能を発揮す
ることが要求される。
従来から、エネルギー吸収材として合成樹脂、ゴム、ウ
レタン、あるいはソリコーンゲル等が使用されている。
レタン、あるいはソリコーンゲル等が使用されている。
合成樹脂は、損失係数（η）の温度依存性が大であり、
ガラス転移温度付近でシャープなピークを有するが、高
減衰能を発揮する温度領域が狭いという欠点を有してい
る。
ガラス転移温度付近でシャープなピークを有するが、高
減衰能を発揮する温度領域が狭いという欠点を有してい
る。
ゴムの場合ら損失係数（η）がガラス転移温度付近で最
大になるが、ゴムのガラス転移温度は一般に０°Ｃより
も低いところにあるため、常温ないＬ７は常１１μ以−
トの高い温度領域においては高い減衰能を発揮しえない
。但し、ガラス転移温度的３５℃のポリノルボーネンゴ
ムを用いると常温付近で損失係数（η）の非常に大きい
エネルギー吸収体となるが（特開昭６０−１３３０４３
号）、やはり損失係数（η）のピークはンヤーブな形と
なり、広い温度領域（例えば、−１Ｏ°Ｃから４０°Ｃ
）の範囲で安定した高減衰能をＧ′ノエネルギー吸収体
とはならない。
大になるが、ゴムのガラス転移温度は一般に０°Ｃより
も低いところにあるため、常温ないＬ７は常１１μ以−
トの高い温度領域においては高い減衰能を発揮しえない
。但し、ガラス転移温度的３５℃のポリノルボーネンゴ
ムを用いると常温付近で損失係数（η）の非常に大きい
エネルギー吸収体となるが（特開昭６０−１３３０４３
号）、やはり損失係数（η）のピークはンヤーブな形と
なり、広い温度領域（例えば、−１Ｏ°Ｃから４０°Ｃ
）の範囲で安定した高減衰能をＧ′ノエネルギー吸収体
とはならない。
ウレタンの場合には、広い温度領域で高い減衰能を保持
するしのがあるが、引張強度、引裂強度が低いという欠
点を存している。（’ｒｂ＜ ３０ ｋｇ／ｃｍ’、Ｔ
Ｒ＜ ｌ Ｏｋｇ／ｃｍ） シリコーンゲルの場合には、広い温度領域で高い減衰能
を保持するが、引張強度、伸びか極端に低く、大変形に
追従できなイ（Ｔ ｂ＜ Ｉ ｋｇ／ ｃｍ’、Ｅｌ）
＜３００％）。
するしのがあるが、引張強度、引裂強度が低いという欠
点を存している。（’ｒｂ＜ ３０ ｋｇ／ｃｍ’、Ｔ
Ｒ＜ ｌ Ｏｋｇ／ｃｍ） シリコーンゲルの場合には、広い温度領域で高い減衰能
を保持するが、引張強度、伸びか極端に低く、大変形に
追従できなイ（Ｔ ｂ＜ Ｉ ｋｇ／ ｃｍ’、Ｅｌ）
＜３００％）。
（発明か解決しようとする課題）
本発明は、従来の配合技術では達成できなかった低温か
ら高温まで高い損失係数を保持し、かつ物性的にも良好
な（Ｔｂ＞ Ｉ ００ ｋｇ／ｃｍ”、ＴＲ＞ ２０
ｋｇ／ａｍ、Ｅｂ＞ ５００％）粘弾性物質を開発する
ことにより、広い温度領域（例えば、−１０℃から４０
℃）において優れた減衰能力を発揮４゛ろエネルギー吸
収体を提供することを目的とする。
ら高温まで高い損失係数を保持し、かつ物性的にも良好
な（Ｔｂ＞ Ｉ ００ ｋｇ／ｃｍ”、ＴＲ＞ ２０
ｋｇ／ａｍ、Ｅｂ＞ ５００％）粘弾性物質を開発する
ことにより、広い温度領域（例えば、−１０℃から４０
℃）において優れた減衰能力を発揮４゛ろエネルギー吸
収体を提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
即ち、本発明はポリノルボーネンゴム１００重用部当た
り、流動点か一２０℃〜３０℃でポリノルボーネンゴ１
、と相溶性のある可塑剤５０〜５００重爪部、上記ポリ
ノルボーネンゴム及び可塑剤と相溶性がなくゴム動的試
験におけろ損失係数のピーク（最大値）が３０°ｃ−ｔ
ｏｏｏＣにあらわれる樹脂２０〜１２０ｆｆｉ５１部を
含貞するエネルギー吸収性ゴム組成物を提供する。
り、流動点か一２０℃〜３０℃でポリノルボーネンゴ１
、と相溶性のある可塑剤５０〜５００重爪部、上記ポリ
ノルボーネンゴム及び可塑剤と相溶性がなくゴム動的試
験におけろ損失係数のピーク（最大値）が３０°ｃ−ｔ
ｏｏｏＣにあらわれる樹脂２０〜１２０ｆｆｉ５１部を
含貞するエネルギー吸収性ゴム組成物を提供する。
ポリノルボーネンゴムは通常ガラス転移温度的３５℃で
、その損失係数のピークは第１図に示すように５０℃付
近に現れる。
、その損失係数のピークは第１図に示すように５０℃付
近に現れる。
本発明に用いる可塑剤はポリノルボーネンゴムと相溶性
があり、流動点Ｏ〜３０°Ｃを打する。流動点はＪＩＳ
Ｋ２２６５の石油製品流動点試験方法に基づく。こ
のような可塑剤の例としては芳り族系用であり、Ｆ ｕ
ｋｋｏｌ −Ｆ ｌｅに−Ｍ （富七興産月二から市販
）、Ｎ １ｓｓｅｋｉ−Ｈｉｇｈｓｏｌ−９Ａ Ｓ （
日本石浦社から市販）、Ｓ ｕｎｔｈｅｎｅ４５０ （
Ｓ ｕｎ Ｏｉ１社から市販）、ダイアナプロセスオイ
ルＡＩ（−５８（出光興産社）、川石プロセスＸ１００
（共同孔４ｈ社）等が挙げられる。可塑剤の使用噺はポ
リノルボーネンゴム【００玉敬部に対し、５０〜５００
市量部、好ましくは１５０〜２００重量部である。５０
重量部より少ないとゴムの加工性が悪くなる等の欠点を
有し、５００重量部を越えると可塑剤のブリードが起こ
るおそれがある等の欠点を存する。
があり、流動点Ｏ〜３０°Ｃを打する。流動点はＪＩＳ
Ｋ２２６５の石油製品流動点試験方法に基づく。こ
のような可塑剤の例としては芳り族系用であり、Ｆ ｕ
ｋｋｏｌ −Ｆ ｌｅに−Ｍ （富七興産月二から市販
）、Ｎ １ｓｓｅｋｉ−Ｈｉｇｈｓｏｌ−９Ａ Ｓ （
日本石浦社から市販）、Ｓ ｕｎｔｈｅｎｅ４５０ （
Ｓ ｕｎ Ｏｉ１社から市販）、ダイアナプロセスオイ
ルＡＩ（−５８（出光興産社）、川石プロセスＸ１００
（共同孔４ｈ社）等が挙げられる。可塑剤の使用噺はポ
リノルボーネンゴム【００玉敬部に対し、５０〜５００
市量部、好ましくは１５０〜２００重量部である。５０
重量部より少ないとゴムの加工性が悪くなる等の欠点を
有し、５００重量部を越えると可塑剤のブリードが起こ
るおそれがある等の欠点を存する。
流動点が０〜３０°Ｃである可塑剤（軟化剤）を用いる
理由は、ポリノルボーネンゴム単独のガラス転移点は約
３５℃で、その損失係数のピークは５０°Ｃ付近に現れ
る（第１図）。そこでポリノルボーネンゴムと相溶性が
良く流動点が０〜３０℃である可塑剤を混ぜることによ
り、そのピークを０〜３０℃にシフ）・することができ
ろ。しかし、これだけではそのピークはシャープで温度
依存性が非常に大きい（第２図）。そこで、更に、ポリ
ノルボーネンゴムと相溶性がなく、かつ可塑剤とら相溶
性がないｔｔｌ失係数のピークが３０〜１００℃である
樹脂を混ぜることにより高温まで損失係数のピークがブ
ロードな乙のが達成できる（第３図）、３この目的に使
用される樹脂の例としてはハイスチレン樹脂、ポリスチ
レン樹脂等が挙げられる。
理由は、ポリノルボーネンゴム単独のガラス転移点は約
３５℃で、その損失係数のピークは５０°Ｃ付近に現れ
る（第１図）。そこでポリノルボーネンゴムと相溶性が
良く流動点が０〜３０℃である可塑剤を混ぜることによ
り、そのピークを０〜３０℃にシフ）・することができ
ろ。しかし、これだけではそのピークはシャープで温度
依存性が非常に大きい（第２図）。そこで、更に、ポリ
ノルボーネンゴムと相溶性がなく、かつ可塑剤とら相溶
性がないｔｔｌ失係数のピークが３０〜１００℃である
樹脂を混ぜることにより高温まで損失係数のピークがブ
ロードな乙のが達成できる（第３図）、３この目的に使
用される樹脂の例としてはハイスチレン樹脂、ポリスチ
レン樹脂等が挙げられる。
この樹脂の添加量はポリノルボーネンゴム１００重量部
に対し２０〜１２０重電部、好ま１．＜は３０〜５０重
量部である。２０重１部より少ないと損失係数のピーク
かブロードにならない。１２０重量部より大きいとゴム
の破断伸びが小さくなる等の欠点を有する。
に対し２０〜１２０重電部、好ま１．＜は３０〜５０重
量部である。２０重１部より少ないと損失係数のピーク
かブロードにならない。１２０重量部より大きいとゴム
の破断伸びが小さくなる等の欠点を有する。
ここで大事なのはポリノルボーネンゴムのみだけでなく
可塑剤とも非相溶である樹脂を用いることである。つま
り、樹脂弔独では３０〜ｔｏｏ’ｃに損失係数のピーク
が現れるが、このピークと先のポリノルボーネンゴム／
可塑剤のピークと複合することによりブロードな損失係
数のピークが達成できるのである。ここでしし可塑剤と
樹脂が相溶性であると先の２つのピークは１つのピーク
になってしまう。
可塑剤とも非相溶である樹脂を用いることである。つま
り、樹脂弔独では３０〜ｔｏｏ’ｃに損失係数のピーク
が現れるが、このピークと先のポリノルボーネンゴム／
可塑剤のピークと複合することによりブロードな損失係
数のピークが達成できるのである。ここでしし可塑剤と
樹脂が相溶性であると先の２つのピークは１つのピーク
になってしまう。
本発明のエネルギー吸収性ゴム組成物は」二記成分の池
にカラス転移点が一５０〜０℃で、上記成分のいずれと
も相溶性のないゴムをポリノルボーネンゴム１００重１
部に対し２０〜５０重爪部、好まｔ、＜は３０〜４５重
量部含んでらよい。このようなゴムの例としてはアクリ
ロニトリル−ブタノエンゴム、ンンノオタクチック１．
２−ポリブタジェン、アクリルゴム、エポキシ化天然ゴ
ム等が挙げられる。このゴムを添加すると温度域が更に
広がり、高い損失係数を保持できる。
にカラス転移点が一５０〜０℃で、上記成分のいずれと
も相溶性のないゴムをポリノルボーネンゴム１００重１
部に対し２０〜５０重爪部、好まｔ、＜は３０〜４５重
量部含んでらよい。このようなゴムの例としてはアクリ
ロニトリル−ブタノエンゴム、ンンノオタクチック１．
２−ポリブタジェン、アクリルゴム、エポキシ化天然ゴ
ム等が挙げられる。このゴムを添加すると温度域が更に
広がり、高い損失係数を保持できる。
また、ピーク全体を低温側にシフトしたいときは、凝固
点が−６０〜−３０℃の可塑剤（例えば、ＤＯＰ（ジオ
クチルフタレート）、ＤＯＡ（ジオタヂルアジペート）
等）を添加してもよい。添加量はポリノルボーネンゴム
１００重量部に対し１０〜３０重量部である。
点が−６０〜−３０℃の可塑剤（例えば、ＤＯＰ（ジオ
クチルフタレート）、ＤＯＡ（ジオタヂルアジペート）
等）を添加してもよい。添加量はポリノルボーネンゴム
１００重量部に対し１０〜３０重量部である。
尚、本明細方中において、「相溶性がある」とはポリマ
ー系（ポリマー、ポリマーと可塑剤の混合物）の場合２
つの物質の損失係数を温度に対して第１〜３図のように
プロットして得られたピークが重なり、半値幅が変わら
ないことをいう。又、ポリマー、可塑剤の場合はポリマ
ーの損失係数のピークが可塑剤の流動点付近にシフトさ
れることをいう。
ー系（ポリマー、ポリマーと可塑剤の混合物）の場合２
つの物質の損失係数を温度に対して第１〜３図のように
プロットして得られたピークが重なり、半値幅が変わら
ないことをいう。又、ポリマー、可塑剤の場合はポリマ
ーの損失係数のピークが可塑剤の流動点付近にシフトさ
れることをいう。
（発明の効果）
本発明は、エネルギー吸収性の大きい粘弾性物質をポリ
ノルボーネンゴムと可塑剤と樹脂で構成するが、特にポ
リノルボーネンゴムと相溶な可塑剤の流動点、あるいは
、ポリノルボーネンゴムおよび可塑剤と非相溶な樹脂の
損失係数のピーク（最大値）が現れる温度を規定するこ
とによって、エネルギー吸収性の尺度となる損失係数（
η）のピークをブロードにする、つまり広い温度域（例
えば、１０℃から４０℃）で高い損失係数を保持するこ
とができる。
ノルボーネンゴムと可塑剤と樹脂で構成するが、特にポ
リノルボーネンゴムと相溶な可塑剤の流動点、あるいは
、ポリノルボーネンゴムおよび可塑剤と非相溶な樹脂の
損失係数のピーク（最大値）が現れる温度を規定するこ
とによって、エネルギー吸収性の尺度となる損失係数（
η）のピークをブロードにする、つまり広い温度域（例
えば、１０℃から４０℃）で高い損失係数を保持するこ
とができる。
本発明の組成物は靴底、靴のヒールパッド、靴底のイン
ザートパット、馬蹄パッド、野球クラブインサートパッ
ド、タンプリングマント、ジャケット内張、ヘルメット
内張、ハンマーハンドルの握り、床マット、防振マット
の他、制置壁、ダンパー等のエネルギー吸収材料として
利用できる。
ザートパット、馬蹄パッド、野球クラブインサートパッ
ド、タンプリングマント、ジャケット内張、ヘルメット
内張、ハンマーハンドルの握り、床マット、防振マット
の他、制置壁、ダンパー等のエネルギー吸収材料として
利用できる。
（実施例）
本発明を実施例により更に詳細に説明する。本発明はこ
れら実施例に限定されない。
れら実施例に限定されない。
実施例１〜３および比較例！〜３
表＝１に示す原料を各割合で配合し、その配合物をニー
グーを用いて混練りし、ロールにて厚み１＋ｎｍのシー
トに形成した。これを１４０℃×４０分プレス加硫し試
験片（４ｍｎＸ ４０ ｍｍＸ Ｉ ＴＩＩｍ）を作成
した。この様にして得られた試験片を用いて、ゴム動的
試験機（例えば、岩本製作所製 粘弾性スペクトロメー
ターＹＥＳ−Ｆ３型）でゴム初期伸長ｌＯ％、歪み振幅
０．５％８周波数０．５Ｈｚで一４０℃〜６０℃の測定
を行い、損失係数η温度曲線を第４図に示した。
グーを用いて混練りし、ロールにて厚み１＋ｎｍのシー
トに形成した。これを１４０℃×４０分プレス加硫し試
験片（４ｍｎＸ ４０ ｍｍＸ Ｉ ＴＩＩｍ）を作成
した。この様にして得られた試験片を用いて、ゴム動的
試験機（例えば、岩本製作所製 粘弾性スペクトロメー
ターＹＥＳ−Ｆ３型）でゴム初期伸長ｌＯ％、歪み振幅
０．５％８周波数０．５Ｈｚで一４０℃〜６０℃の測定
を行い、損失係数η温度曲線を第４図に示した。
表−１
＊ｌ ＯＥＰ［１００部ポリノルボーネンゴム／１５
０部ノルボーネンと相溶性のある＊２ ＊３ ＊４ ＊５ ＊６ ＊７ ＊８ 可塑剤、Ｆｕｋｋｏｌ −Ｆ ｔｅｘ−Ｍ（Ａｒｏｍａ
ｃ。
０部ノルボーネンと相溶性のある＊２ ＊３ ＊４ ＊５ ＊６ ＊７ ＊８ 可塑剤、Ｆｕｋｋｏｌ −Ｆ ｔｅｘ−Ｍ（Ａｒｏｍａ
ｃ。
ｎｔ、４３％、流動点５℃）］−日本ゼオン社製
ＯＥＰ［１００部ポリノルボーネンゴム／１５０部ノル
ボーネンと相溶性のある可塑剤、ｐＪ １ｓｓｅｋｉ−
夏（ｉｇｈｓｏｌ −Ｓ Ａ ＳＬＨ（Ａｒｏｍａ
ｃｏｎｔ、 １００％、流動点５℃）］−日本ゼオン
社製 ＯＥＰ［１００部ポリノルボーネンゴム／１５０部５ｕ
ｎｔｈｅｎｅ４５０（Ａｒｏｍａ ｃ。
ボーネンと相溶性のある可塑剤、ｐＪ １ｓｓｅｋｉ−
夏（ｉｇｈｓｏｌ −Ｓ Ａ ＳＬＨ（Ａｒｏｍａ
ｃｏｎｔ、 １００％、流動点５℃）］−日本ゼオン
社製 ＯＥＰ［１００部ポリノルボーネンゴム／１５０部５ｕ
ｎｔｈｅｎｅ４５０（Ａｒｏｍａ ｃ。
ｎｔ、１５％、流動点−２５，５℃）］−日本ゼオン社
製 Ｎ１ｐｏｌ ＤＮ １０１ Ｌ（高ニトリルＮＢＲ９
Ｔｇ−２２°Ｃ）−日本ゼオン社製Ｎ １ｐｏｌ ２
００７ Ｊ （ハイスチレン樹脂損失係数のピーク約４
０℃）−日本ゼオン社製 テトラメチルチウラムジスルフィド テトラブチルチウラムンスルフィド テルリウムジエチルノチオカーバメイト＊９ メルカプ
トベンゾチアゾール 比較例１に示す様に、ポリノルボーネンゴムとポリノル
ボーネンゴムに相溶な可塑剤の配合では、ピークはシャ
ープな形になっているが、これにポリノルボーネンゴム
及び可塑剤に非相溶な樹脂を加えると、実施例１に示す
様にθ℃〜４０℃までブロードなピークが得られる。
製 Ｎ１ｐｏｌ ＤＮ １０１ Ｌ（高ニトリルＮＢＲ９
Ｔｇ−２２°Ｃ）−日本ゼオン社製Ｎ １ｐｏｌ ２
００７ Ｊ （ハイスチレン樹脂損失係数のピーク約４
０℃）−日本ゼオン社製 テトラメチルチウラムジスルフィド テトラブチルチウラムンスルフィド テルリウムジエチルノチオカーバメイト＊９ メルカプ
トベンゾチアゾール 比較例１に示す様に、ポリノルボーネンゴムとポリノル
ボーネンゴムに相溶な可塑剤の配合では、ピークはシャ
ープな形になっているが、これにポリノルボーネンゴム
及び可塑剤に非相溶な樹脂を加えると、実施例１に示す
様にθ℃〜４０℃までブロードなピークが得られる。
比較例２に示す様に、ポリノルボーネンゴムとポリノル
ボーネンゴムに相溶な可塑剤に、ポリノルボーネンゴム
には非相溶であるが、可塑剤には相溶な樹脂を加えると
、実施例４のピークか若ト高温側にソフトしただけのピ
ークになる。
ボーネンゴムに相溶な可塑剤に、ポリノルボーネンゴム
には非相溶であるが、可塑剤には相溶な樹脂を加えると
、実施例４のピークか若ト高温側にソフトしただけのピ
ークになる。
比較例３に示す様に、ポリノルボーネンゴムとポリノル
ボーネンゴムに相溶な可塑剤にポリノルボーネンゴム及
び可塑剤に非相溶な樹脂を加えても、可塑剤の流動点が
低い場合には、ポリノルボーネンゴム／可塑剤ピークと
樹脂のピークが分離してしまいブロードとはならない。
ボーネンゴムに相溶な可塑剤にポリノルボーネンゴム及
び可塑剤に非相溶な樹脂を加えても、可塑剤の流動点が
低い場合には、ポリノルボーネンゴム／可塑剤ピークと
樹脂のピークが分離してしまいブロードとはならない。
実施例２に示す様に、ＤＯＰの効果により実施例４のピ
ークが低温側にシフトしている。（−５℃〜３０℃） 実施例３に示す様に、第３ゴムの効果により実施例４の
ピークが低温側により広がった。（−１０℃〜４０℃）
ークが低温側にシフトしている。（−５℃〜３０℃） 実施例３に示す様に、第３ゴムの効果により実施例４の
ピークが低温側により広がった。（−１０℃〜４０℃）
第１図はポリノルボーネンゴムの損失係数と温度の関係
を示すグラフである。 第２図は可塑剤とポリノルボーネンゴムの混合物の損失
係数と温度の関係を示すグラフである。 第３図は本発明のゴム組成物の損失係数と温度の関係を
示すグラフである。 第４図は実施例１〜３および比較例１〜３の損失係数と
温度の関係を示すグラフである。 特許出願人 住友ゴム工業株式会社 代 理 人 弁理士 前出 葆 ほか２名５Ｌ屓
を示すグラフである。 第２図は可塑剤とポリノルボーネンゴムの混合物の損失
係数と温度の関係を示すグラフである。 第３図は本発明のゴム組成物の損失係数と温度の関係を
示すグラフである。 第４図は実施例１〜３および比較例１〜３の損失係数と
温度の関係を示すグラフである。 特許出願人 住友ゴム工業株式会社 代 理 人 弁理士 前出 葆 ほか２名５Ｌ屓
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ポリノルボーネンゴム１００重量部当たり、流動点
が−２０℃〜３０℃でポリノルボーネンゴムと相溶性の
ある可塑剤５０〜５００重量部、上記ポリノルボーネン
ゴム及び可塑剤と相溶性がなくゴム動的試験における損
失係数のピーク（最大値）が３０℃〜１００℃にあらわ
れる樹脂２０〜１２０重量部を含有するエネルギー吸収
性ゴム組成物 ２、ポリノルボーネンゴム１００重量部当たり、ガラス
転移点が−５０℃〜０℃でポリノルボーネンゴムと相溶
性がなくかつ請求項１記載の樹脂および可塑剤とも相溶
性がないゴム２０〜５０部を更に含有する請求項１記載
のゴム組成物
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP151989A JPH02180953A (ja) | 1989-01-05 | 1989-01-05 | エネルギー吸収性ゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP151989A JPH02180953A (ja) | 1989-01-05 | 1989-01-05 | エネルギー吸収性ゴム組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02180953A true JPH02180953A (ja) | 1990-07-13 |
Family
ID=11503750
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP151989A Pending JPH02180953A (ja) | 1989-01-05 | 1989-01-05 | エネルギー吸収性ゴム組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02180953A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8148472B1 (en) | 2006-08-04 | 2012-04-03 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Polymer compositions comprising cyclic olefin polymers, polyolefin modifiers and non-functionalized plasticizers |
-
1989
- 1989-01-05 JP JP151989A patent/JPH02180953A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8148472B1 (en) | 2006-08-04 | 2012-04-03 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Polymer compositions comprising cyclic olefin polymers, polyolefin modifiers and non-functionalized plasticizers |
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