JPH02182860A - 時効硬化性型用鋼 - Google Patents
時効硬化性型用鋼Info
- Publication number
- JPH02182860A JPH02182860A JP146989A JP146989A JPH02182860A JP H02182860 A JPH02182860 A JP H02182860A JP 146989 A JP146989 A JP 146989A JP 146989 A JP146989 A JP 146989A JP H02182860 A JPH02182860 A JP H02182860A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- machinability
- hardness
- mold
- toughness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明はプラスチック製品を成形する金型用素材として
優れた時効硬化性型用鋼に関するものである。 （従来の技術） 最近、プラスチック材の強度、耐摩耗性、耐熱性の改善
のため、ガラス繊維、炭素繊維等を添加したエンジニア
リングプラスチック材が広く使用され始め、それに伴っ
てプラスチック成形金型材においても耐摩耗性、靭性な
どの要求が厳しくなってきている。 現在、汎用金型用鋼として使用されている８５５Ｃ，Ｃ
ｒ−Ｍｏ鋼は硬さが比較的低く、鏡面加工性や耐摩耗性
が不十分である。このため、種々の提案がなされている
。例えば、特公昭５３−２３７６４号、特公昭５６−２
１０６３号、特願昭６２−１２６４７４号などがある。 一方、金型の製作においては、被削性が重要であるが、
ＨＲＣ４０という高硬度で高靭性の材料は必然的に被剛
性は低下せざるを得ない。この点、前述の各提案とも十
分であるとは云えない。すなわち、第１提案のものは被
削性は良いが、靭性が低く、また第２．第３提案のもの
はいずれも靭性は良いが、被剛性がやや悪いという欠点
がある。 本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、ＨＲＣ４０の
硬さレベルで靭性、被削性とも優れたプラスチック成形
型用鋼を提供することを目的とするものである８ （課題を解決するための手段） 前記目的を達成するため、本発明者は、靭性、被削性と
もに優れた高硬度のプラスチック成形金型用鋼を見い出
すべくその組成調整について様々な実験研究を重ねた結
果、ここに本発明をなしたものである。 すなわち、本発明は、Ｃ：０．０４〜０．１２％、Ｓｉ
：０．２０〜０．５０％、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｃ
ｕ：０．５〜２．０％、Ｎｉ：１．５〜２．５％、Ｃｒ
：０．５〜２．０％、ＭｏＣ２，４５〜０．９０％、Ａ
Ｑ：０．４〜１．５％及びＶ：Ｏ，１０％以下を含み、
必要に応じて、更にｓ：ｏ、ｏ５〜０，１５％を含み。 或いは更に、Ｃａ：Ｏ，ＯＯＯ５〜０．Ｏ１５％及びＺ
ｒ：０．０４〜０．１５％の１種又は２種を含み。 残部がＦｅ及び不純物からなることを特徴とする時効硬
化性型用鋼を要旨とするものである。 以下に本発明を更に詳述する。 （作用） 本発明における化学成分の限定理由は以下のとおりであ
る。 Ｃ：０．０４〜０．１２ Ｃは鋼の焼入性を向上させ、溶体化処理後冷却した時の
ベーナイト組織の生成を容易とし、また時効処理により
炭化物を生成し、ＨＲＣ４０といった高硬度を得るため
に欠くことのできない元素である。しかし、０．０４％
未満では硬さ不足となり、満足な耐摩耗性が得られない
。また０、１２％を超えると炭化物が必要以上に析出し
、靭性、溶接性及び被剛性が低下する。したがって、Ｃ
量は０．０４〜０．１２％の範囲とする。 Ｓｉ： ０．２０〜０．５０％ Ｓｉは脱酸剤として添加するが、硬度向上にも効果があ
る。そのためには０．２０％以上が必要である。しかし
、０．５０％より多すぎると靭性の劣化並びに鏡面加工
性も低下するので好ましくない。したがって、Ｓｉ量は
０．２０〜０．５０％の範囲とする。 Ｍｎ：１．Ｏ〜２．０％ Ｍｎは焼入性を増加し、熱処理後の鋼材の硬さ調整を容
易にするが、１．０％以下ではこの作用が発揮されない
、しかし、２．０％より多すぎると靭性が劣化するので
好ましくない。したがって、Ｍｎ量は１．０〜２．０％
の範囲とする。 Ｃｕ：０．５〜２．０％ Ｃｕは時効処理により析出し、硬さを向上させる効果が
ある。そのためには０．５０％以上の添加が必要である
。しかし、Ｃｕの増加に伴ない靭性が低下し、また熱間
加工性も劣化するので上限を２．０％にする。したがっ
て、Ｃｕ量は０．５〜２．０％の範囲とする。 Ｎｉ： １ 、５〜２．５％ ＮｉはＮ１ＡＩＩＩの金属間化合物を形成し、靭性を低
下させることなく、硬度を向上させるための重要な元素
であり、１．５％未満ではＨＲＣ４０レベルの硬度を確
保するのは困雛であるので１．５％以上が必要である。 しかし、Ｎｉの増加は被削性を低下させる傾向にあり、
また材料コストを高めるため、経済性の点から２．５％
を上限とする。 したがって、Ｎｉ量は１．５〜２．５％の範囲とする。 Ｃｒ：０．５〜２．０％ Ｃｒは焼入性を向上させ、硬さを確保するために重要な
元素であり、０．５％以上は必要である。 しかし、２．０％を超えて過度に添加すると靭性を低下
させるので好ましくない。したがって、Ｃｒ量は０．５
〜２．０％の範囲とする。 Ｍｏ：０．４５〜０．９０％ Ｍｏは時効処理により炭化物を生成し、硬さを高めるの
に重要な元素であり、ＨＲＣ４０程度を確保するために
は０．４５％以上の添加が必要である。しかし、多すぎ
ると被削性に悪影響が現われるばかりでなく、材料コス
トも高くなるため、０．９％以下に抑えるべきである。 したがって、Ｍｏ量は０，４５〜０．９０％の範囲とす
る。 ＡＱ：０．４〜１．５％ ＡＱは時効処理によりＮ１ＡＱの金属間化合物を形成し
、硬度向上に顕著な効果を及ぼす元素であり、ＨＲＣ４
０以上を確保するためには０．４％以上含有させねばな
らない。しかし、１．５％を超えると靭性を損ねるばか
りでなく、介在物が生成し、鏡面加工性も低下するので
好ましくない。 したがって、ＡＱ量は０．４〜１．５％の範囲とする。 ■上９１１没］弓友Σ ■は時効処理により炭化物を生成し、硬度向上に寄与す
るが、炭化物の硬さが高いため、過度に添加すると被削
性が低下するため、添加量の上限を０．１０％とする。 本発明において必須成分は以上のとおりであるが、ＨＲ
Ｃ４０レベルの硬さを有する鋼材は被削性の上での問題
は避けられない。上記組成でも一応の被削性は確保され
るものの、被削性を更に改善する必要のある場合には、
以下に示すように、Ｓの添加、或いはＳと共にＣａ及び
Ｚｒの１種又は２種の添加が有効である。 Ｓ：０．０５〜０．１５％ Ｓは被削性を高め、機械加工費を低減するうえで有効な
元素であり、そのためには０．０５％以上の添加が必要
である。しかし、多すぎると靭性、鏡面加工性、しぼ加
工性が悪化するほか、溶接時の高温割れを生じ易くなる
ため、０．１５％以下に抑える。 Ｃａ：Ｏ，ＯＯＯ５〜０．０１５０％ 上記のようにＳを添加した場合、Ｓの添加によって生成
されるＭｎＳが熱間加工により伸長し、機械的性質の異
方性を助長すると共に鏡面加工性にも悪影響を与える。 このような場合には、必要に応じてＣａを添加し、Ｍｎ
Ｓ系介在物を球状化させることによってＳ添加の悪影響
を軽減させることができる。このためには０．０００５
％以上のＣａ添加が必要である。しかし５多量に添加す
ると酸化物となり、鏡面加工性が低下するため、０．０
１５０％を上限とする。 ＺｒもＣａと同様の効果を示し、添加する場合には０．
０４％以上が必要である。しかし、多量に添加すると窒
化物を生成し、・鏡面加工性に悪影響を与えるため、０
．１５％を上限とする。 上記鋼は熱間加工後、溶体化及び時効処理を施すことに
より、ＨＲＣ４０の硬さレベルで優れた靭性、被剛性が
得られる。 （実施例） 次に本発明の実施例を示す。 失庭樵よ 第１表に示す化学成分を有する供試材を溶製、鍛造し、
溶体化及び時効処理を施した。 得られた材料について、硬さを調べると共に、衝撃試験
（２ｍｍＵノツチ）及びエンドミルによる被削性試験を
行った。その結果を第２表に示す。 なお、被削性については、第３表に示す切削条件で軽切
削（条件１）及び重切削（条件２）を行い、第１図に示
すようにハイス工具の逃げ面摩耗幅と切削長の関係を求
め、条件１に対しては６ｍ、条件２に対しては１．５ｍ
切削した時の摩耗幅（エンドミル摩耗幅）をもって被削
性を評価した。 第２表より明らかなように、本発明ｇＷＮａ１〜Ｎα７
は、硬度は要求値（時効処理後の硬さＨＲＣ３７〜４３
）を満足し、衝撃値も良好であり、被削性も条件１で摩
耗幅が０．１０ｍｍ以下、条件２で０．３５ｍｍ以下の
良好な値を示している。 一方、比較ｌＮ０９〜Ｎα１０は硬度が得られず、比較
ｉｌＮα８、Ｎａ１ｌは被削性が劣っている。また。 従来鋼Ｎα１２〜Ｎα１４は衝撃値或いは被剛性のいず
れかは良好であるが、いずれの性質をも満足するものは
ない。
優れた時効硬化性型用鋼に関するものである。 （従来の技術） 最近、プラスチック材の強度、耐摩耗性、耐熱性の改善
のため、ガラス繊維、炭素繊維等を添加したエンジニア
リングプラスチック材が広く使用され始め、それに伴っ
てプラスチック成形金型材においても耐摩耗性、靭性な
どの要求が厳しくなってきている。 現在、汎用金型用鋼として使用されている８５５Ｃ，Ｃ
ｒ−Ｍｏ鋼は硬さが比較的低く、鏡面加工性や耐摩耗性
が不十分である。このため、種々の提案がなされている
。例えば、特公昭５３−２３７６４号、特公昭５６−２
１０６３号、特願昭６２−１２６４７４号などがある。 一方、金型の製作においては、被削性が重要であるが、
ＨＲＣ４０という高硬度で高靭性の材料は必然的に被剛
性は低下せざるを得ない。この点、前述の各提案とも十
分であるとは云えない。すなわち、第１提案のものは被
削性は良いが、靭性が低く、また第２．第３提案のもの
はいずれも靭性は良いが、被剛性がやや悪いという欠点
がある。 本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、ＨＲＣ４０の
硬さレベルで靭性、被削性とも優れたプラスチック成形
型用鋼を提供することを目的とするものである８ （課題を解決するための手段） 前記目的を達成するため、本発明者は、靭性、被削性と
もに優れた高硬度のプラスチック成形金型用鋼を見い出
すべくその組成調整について様々な実験研究を重ねた結
果、ここに本発明をなしたものである。 すなわち、本発明は、Ｃ：０．０４〜０．１２％、Ｓｉ
：０．２０〜０．５０％、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｃ
ｕ：０．５〜２．０％、Ｎｉ：１．５〜２．５％、Ｃｒ
：０．５〜２．０％、ＭｏＣ２，４５〜０．９０％、Ａ
Ｑ：０．４〜１．５％及びＶ：Ｏ，１０％以下を含み、
必要に応じて、更にｓ：ｏ、ｏ５〜０，１５％を含み。 或いは更に、Ｃａ：Ｏ，ＯＯＯ５〜０．Ｏ１５％及びＺ
ｒ：０．０４〜０．１５％の１種又は２種を含み。 残部がＦｅ及び不純物からなることを特徴とする時効硬
化性型用鋼を要旨とするものである。 以下に本発明を更に詳述する。 （作用） 本発明における化学成分の限定理由は以下のとおりであ
る。 Ｃ：０．０４〜０．１２ Ｃは鋼の焼入性を向上させ、溶体化処理後冷却した時の
ベーナイト組織の生成を容易とし、また時効処理により
炭化物を生成し、ＨＲＣ４０といった高硬度を得るため
に欠くことのできない元素である。しかし、０．０４％
未満では硬さ不足となり、満足な耐摩耗性が得られない
。また０、１２％を超えると炭化物が必要以上に析出し
、靭性、溶接性及び被剛性が低下する。したがって、Ｃ
量は０．０４〜０．１２％の範囲とする。 Ｓｉ： ０．２０〜０．５０％ Ｓｉは脱酸剤として添加するが、硬度向上にも効果があ
る。そのためには０．２０％以上が必要である。しかし
、０．５０％より多すぎると靭性の劣化並びに鏡面加工
性も低下するので好ましくない。したがって、Ｓｉ量は
０．２０〜０．５０％の範囲とする。 Ｍｎ：１．Ｏ〜２．０％ Ｍｎは焼入性を増加し、熱処理後の鋼材の硬さ調整を容
易にするが、１．０％以下ではこの作用が発揮されない
、しかし、２．０％より多すぎると靭性が劣化するので
好ましくない。したがって、Ｍｎ量は１．０〜２．０％
の範囲とする。 Ｃｕ：０．５〜２．０％ Ｃｕは時効処理により析出し、硬さを向上させる効果が
ある。そのためには０．５０％以上の添加が必要である
。しかし、Ｃｕの増加に伴ない靭性が低下し、また熱間
加工性も劣化するので上限を２．０％にする。したがっ
て、Ｃｕ量は０．５〜２．０％の範囲とする。 Ｎｉ： １ 、５〜２．５％ ＮｉはＮ１ＡＩＩＩの金属間化合物を形成し、靭性を低
下させることなく、硬度を向上させるための重要な元素
であり、１．５％未満ではＨＲＣ４０レベルの硬度を確
保するのは困雛であるので１．５％以上が必要である。 しかし、Ｎｉの増加は被削性を低下させる傾向にあり、
また材料コストを高めるため、経済性の点から２．５％
を上限とする。 したがって、Ｎｉ量は１．５〜２．５％の範囲とする。 Ｃｒ：０．５〜２．０％ Ｃｒは焼入性を向上させ、硬さを確保するために重要な
元素であり、０．５％以上は必要である。 しかし、２．０％を超えて過度に添加すると靭性を低下
させるので好ましくない。したがって、Ｃｒ量は０．５
〜２．０％の範囲とする。 Ｍｏ：０．４５〜０．９０％ Ｍｏは時効処理により炭化物を生成し、硬さを高めるの
に重要な元素であり、ＨＲＣ４０程度を確保するために
は０．４５％以上の添加が必要である。しかし、多すぎ
ると被削性に悪影響が現われるばかりでなく、材料コス
トも高くなるため、０．９％以下に抑えるべきである。 したがって、Ｍｏ量は０，４５〜０．９０％の範囲とす
る。 ＡＱ：０．４〜１．５％ ＡＱは時効処理によりＮ１ＡＱの金属間化合物を形成し
、硬度向上に顕著な効果を及ぼす元素であり、ＨＲＣ４
０以上を確保するためには０．４％以上含有させねばな
らない。しかし、１．５％を超えると靭性を損ねるばか
りでなく、介在物が生成し、鏡面加工性も低下するので
好ましくない。 したがって、ＡＱ量は０．４〜１．５％の範囲とする。 ■上９１１没］弓友Σ ■は時効処理により炭化物を生成し、硬度向上に寄与す
るが、炭化物の硬さが高いため、過度に添加すると被削
性が低下するため、添加量の上限を０．１０％とする。 本発明において必須成分は以上のとおりであるが、ＨＲ
Ｃ４０レベルの硬さを有する鋼材は被削性の上での問題
は避けられない。上記組成でも一応の被削性は確保され
るものの、被削性を更に改善する必要のある場合には、
以下に示すように、Ｓの添加、或いはＳと共にＣａ及び
Ｚｒの１種又は２種の添加が有効である。 Ｓ：０．０５〜０．１５％ Ｓは被削性を高め、機械加工費を低減するうえで有効な
元素であり、そのためには０．０５％以上の添加が必要
である。しかし、多すぎると靭性、鏡面加工性、しぼ加
工性が悪化するほか、溶接時の高温割れを生じ易くなる
ため、０．１５％以下に抑える。 Ｃａ：Ｏ，ＯＯＯ５〜０．０１５０％ 上記のようにＳを添加した場合、Ｓの添加によって生成
されるＭｎＳが熱間加工により伸長し、機械的性質の異
方性を助長すると共に鏡面加工性にも悪影響を与える。 このような場合には、必要に応じてＣａを添加し、Ｍｎ
Ｓ系介在物を球状化させることによってＳ添加の悪影響
を軽減させることができる。このためには０．０００５
％以上のＣａ添加が必要である。しかし５多量に添加す
ると酸化物となり、鏡面加工性が低下するため、０．０
１５０％を上限とする。 ＺｒもＣａと同様の効果を示し、添加する場合には０．
０４％以上が必要である。しかし、多量に添加すると窒
化物を生成し、・鏡面加工性に悪影響を与えるため、０
．１５％を上限とする。 上記鋼は熱間加工後、溶体化及び時効処理を施すことに
より、ＨＲＣ４０の硬さレベルで優れた靭性、被剛性が
得られる。 （実施例） 次に本発明の実施例を示す。 失庭樵よ 第１表に示す化学成分を有する供試材を溶製、鍛造し、
溶体化及び時効処理を施した。 得られた材料について、硬さを調べると共に、衝撃試験
（２ｍｍＵノツチ）及びエンドミルによる被削性試験を
行った。その結果を第２表に示す。 なお、被削性については、第３表に示す切削条件で軽切
削（条件１）及び重切削（条件２）を行い、第１図に示
すようにハイス工具の逃げ面摩耗幅と切削長の関係を求
め、条件１に対しては６ｍ、条件２に対しては１．５ｍ
切削した時の摩耗幅（エンドミル摩耗幅）をもって被削
性を評価した。 第２表より明らかなように、本発明ｇＷＮａ１〜Ｎα７
は、硬度は要求値（時効処理後の硬さＨＲＣ３７〜４３
）を満足し、衝撃値も良好であり、被削性も条件１で摩
耗幅が０．１０ｍｍ以下、条件２で０．３５ｍｍ以下の
良好な値を示している。 一方、比較ｌＮ０９〜Ｎα１０は硬度が得られず、比較
ｉｌＮα８、Ｎａ１ｌは被削性が劣っている。また。 従来鋼Ｎα１２〜Ｎα１４は衝撃値或いは被剛性のいず
れかは良好であるが、いずれの性質をも満足するものは
ない。
タ」ｌ」λ
プラスチック成形金型用鋼としては特に被削性を要求さ
れる場合があるため、被削性について調べた。 まず、第４表に示す化学成分を有する供試材を溶製、鍛
造し、溶体化及び時効処理を施した後、実施例１の場合
と同様にして硬さを調べると共に衝撃試験及び被削性試
験を行った。その結果を第５表に示す。 第５表より、本発明１１Ｎα１５〜Ｈａ １８はいずれ
も硬さは要求値を満足しており、靭性、被削性も良好で
あることがわかる。一方、比較ｔｌｌＮα１９は被削性
は良好であるが、衝撃値が低く、比較鋼Ｎα２０〜Ｎα
２１は衝撃値は良好であるが、被削性が本発明鋼に比べ
て劣っている。 また、本発明ｔｌｌＩＮ０１７〜Ｎα１８はＳ以外にＣ
ａ、Ｚｒを添加した例であり、Ｓ添加のみの場合（本発
明ｗ４Ｎα１５〜Ｎα１６）は横方向の衝撃値が低いの
に比べ、この点が改善されていることがわかる。 これはＣａとＺｒの複合添加によりＭｎＳ系の介在物が
熱間加工によって伸びにくくなっているためと考えられ
、プラスチック成形金型用鋼の鏡面加工性、しぼ加工性
に対しても好影響を与えるものと考えられる。
れる場合があるため、被削性について調べた。 まず、第４表に示す化学成分を有する供試材を溶製、鍛
造し、溶体化及び時効処理を施した後、実施例１の場合
と同様にして硬さを調べると共に衝撃試験及び被削性試
験を行った。その結果を第５表に示す。 第５表より、本発明１１Ｎα１５〜Ｈａ １８はいずれ
も硬さは要求値を満足しており、靭性、被削性も良好で
あることがわかる。一方、比較ｔｌｌＮα１９は被削性
は良好であるが、衝撃値が低く、比較鋼Ｎα２０〜Ｎα
２１は衝撃値は良好であるが、被削性が本発明鋼に比べ
て劣っている。 また、本発明ｔｌｌＩＮ０１７〜Ｎα１８はＳ以外にＣ
ａ、Ｚｒを添加した例であり、Ｓ添加のみの場合（本発
明ｗ４Ｎα１５〜Ｎα１６）は横方向の衝撃値が低いの
に比べ、この点が改善されていることがわかる。 これはＣａとＺｒの複合添加によりＭｎＳ系の介在物が
熱間加工によって伸びにくくなっているためと考えられ
、プラスチック成形金型用鋼の鏡面加工性、しぼ加工性
に対しても好影響を与えるものと考えられる。
（発明の効果）
以上詳述したように、本発明によれば、ＨＲＣ４０の硬
さレベルで靭性、被削性ともに優れたプラスチック成形
型用鋼を提供することができ、特にエンジニアリングプ
ラスチック材の成形型用鋼として好適である。
さレベルで靭性、被削性ともに優れたプラスチック成形
型用鋼を提供することができ、特にエンジニアリングプ
ラスチック材の成形型用鋼として好適である。
第１図は実施例で得られた型用鋼におけるハイス工具の
逃げ面摩耗幅と切削長の関係を示す図である。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚 ｈ・１壱Ｓ （幀）
逃げ面摩耗幅と切削長の関係を示す図である。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚 ｈ・１壱Ｓ （幀）
Claims (3)
- （１）重量％で（以下、同じ）、Ｃ：０．０４〜０．１
２％、Ｓｉ：０．２０〜０．５０％、Ｍｎ：１．０〜２
．０％、Ｃｕ：０．５〜２．０％、Ｎｉ：１．５〜２．
５％、Ｃｒ：０．５〜２．０％、Ｍｏ：０．４５〜０．
９０％、Ａｌ：０．４〜１．５％及びＶ：０．１０％以
下を含み、残部がＦｅ及び不純物からなることを特徴と
する時効硬化性型用鋼。 - （２）前記鋼が更にＳ：０．０５〜０．１５％を含むも
のである請求項１に記載の時効硬化性型用鋼。 - （３）前期鋼が更にＣａ：０．０００５〜０．０１５％
及びＺｒ：０．０４〜０．１５％の１種又は２種を含む
ものである請求項２に記載の時効硬化性型用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP146989A JPH02182860A (ja) | 1989-01-07 | 1989-01-07 | 時効硬化性型用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP146989A JPH02182860A (ja) | 1989-01-07 | 1989-01-07 | 時効硬化性型用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02182860A true JPH02182860A (ja) | 1990-07-17 |
Family
ID=11502322
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP146989A Pending JPH02182860A (ja) | 1989-01-07 | 1989-01-07 | 時効硬化性型用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02182860A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3392354A1 (en) | 2017-04-19 | 2018-10-24 | Daido Steel Co.,Ltd. | Prehardened steel material, mold, and mold component |
-
1989
- 1989-01-07 JP JP146989A patent/JPH02182860A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3392354A1 (en) | 2017-04-19 | 2018-10-24 | Daido Steel Co.,Ltd. | Prehardened steel material, mold, and mold component |
| KR20180117563A (ko) | 2017-04-19 | 2018-10-29 | 다이도 토쿠슈코 카부시키가이샤 | 프리하든 강재, 몰드, 및 몰드 부품 |
| US11091825B2 (en) | 2017-04-19 | 2021-08-17 | Daido Steel Co., Ltd. | Prehardened steel material, mold, and mold component |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE69208693T2 (de) | Martensitischer, rostfreier Stahl | |
| JP4323324B2 (ja) | プラスチック材料用の射出金型を製造するための、または金属加工用の部品を製造するための大きな鋼 | |
| JP3141735B2 (ja) | プラスチック成形金型用鋼 | |
| US2791500A (en) | High strength aircraft landing gear steel alloy elements | |
| JPWO2002077309A1 (ja) | 鋳鋼および鋳造金型 | |
| JPH04231438A (ja) | 析出硬化性工具鋼 | |
| JP2960496B2 (ja) | 冷間工具鋼 | |
| JPH036352A (ja) | 耐遅れ破壊性及び冷間鍛造性を備えた高強度ボルト用鋼 | |
| JPH07278743A (ja) | 高硬度析出硬化性型材 | |
| JP2959319B2 (ja) | 熱間鍛造金型用鋼 | |
| CN111286680A (zh) | 低磷、锆微合金化的抗裂钢合金组合物及由其制成的制品 | |
| JPH02182860A (ja) | 時効硬化性型用鋼 | |
| JP3456375B2 (ja) | 高強度・低延性非調質鋼 | |
| KR900000688B1 (ko) | 입계부식 균열내성 및 가공성이 우수한 고강도 스테인레스강 | |
| JPH0353384B2 (ja) | ||
| JP3368735B2 (ja) | 高強度・低延性非調質鋼 | |
| DE69708574T2 (de) | Verwendung eines schweissbaren ferritischen Gussstahls mit niedrigem Chromgehalt und mit sehr gute Warmfestigkeit | |
| JP3833379B2 (ja) | 被削性に優れた冷間工具鋼 | |
| US4634476A (en) | High-strength, low-alloy cast steel | |
| JP3566120B2 (ja) | 高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼 | |
| JPS63203751A (ja) | 合金工具鋼 | |
| JPH062928B2 (ja) | 調整された機械的性質および被削性を有する硫黄およびリンの添加された冷間引抜き快削性棒鋼 | |
| JP2001192762A (ja) | 高靱性熱間鍛造用非調質鋼 | |
| JPS61143515A (ja) | 高強度非調質鋳鋼の製造法 | |
| JPS63118054A (ja) | 靭性の優れた高速度工具鋼 |