JPH0218914B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0218914B2 JPH0218914B2 JP12344086A JP12344086A JPH0218914B2 JP H0218914 B2 JPH0218914 B2 JP H0218914B2 JP 12344086 A JP12344086 A JP 12344086A JP 12344086 A JP12344086 A JP 12344086A JP H0218914 B2 JPH0218914 B2 JP H0218914B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- human waste
- concentration
- uasb
- treatment
- methane fermentation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、し尿を上向流嫌気性スラツジブラン
ケツト法（以下、UASB法と略記する）により
嫌気的に処理する方法に関するものである。
ケツト法（以下、UASB法と略記する）により
嫌気的に処理する方法に関するものである。
UASB法は廃水をメタン発酵するための方法
として近年開発された方法であつて、原廃水を反
応器（発酵槽）底部より上向流として流入させ、
菌の付着坦体を用いることなく、汚泥をフロツク
化若しくは粒状化せしめることによりスラツジベ
ツドを形成させ、反応器中に高濃度の微生物を確
保することにより高容積負荷を許容しうる嫌気性
的生物処理技術、即ちメタン発酵方法である（下
水道協会誌Vol.22，No.255，1985／８，67頁〜77
頁）。
として近年開発された方法であつて、原廃水を反
応器（発酵槽）底部より上向流として流入させ、
菌の付着坦体を用いることなく、汚泥をフロツク
化若しくは粒状化せしめることによりスラツジベ
ツドを形成させ、反応器中に高濃度の微生物を確
保することにより高容積負荷を許容しうる嫌気性
的生物処理技術、即ちメタン発酵方法である（下
水道協会誌Vol.22，No.255，1985／８，67頁〜77
頁）。
この方法は、廃液の質的差異により採用できる
場合と採用できない場合のあることが知られてお
り、この方法をし尿系汚水のメタン発酵に適用で
きるか否かを検討した報告例はこれまでのところ
皆無である。
場合と採用できない場合のあることが知られてお
り、この方法をし尿系汚水のメタン発酵に適用で
きるか否かを検討した報告例はこれまでのところ
皆無である。
本発明は、し尿系汚水をUASB法によりメタ
ン発酵する方法を提供することを目的とする。
ン発酵する方法を提供することを目的とする。
本発明は、し尿系汚水をUASB法によりメタ
ン発酵する方法において、生し尿中に含まれてい
るアンモニア性窒素濃度が3200mg／以下で、か
つ浮遊固形濃度が5000mg／以下となるように希
釈した後メタン発酵処理を行うことを特徴とする
し尿系汚水の嫌気的消化法である。
ン発酵する方法において、生し尿中に含まれてい
るアンモニア性窒素濃度が3200mg／以下で、か
つ浮遊固形濃度が5000mg／以下となるように希
釈した後メタン発酵処理を行うことを特徴とする
し尿系汚水の嫌気的消化法である。
即ち、本発明は、従来のメタン発酵処理法では
全く採用されていなかつたメタン発酵処理に先立
つて、し尿を希釈した後メタン発酵処理を行うと
いう新しい方法を採用することによつて、し尿の
UASB法による処理を可能ならしめたものであ
る。
全く採用されていなかつたメタン発酵処理に先立
つて、し尿を希釈した後メタン発酵処理を行うと
いう新しい方法を採用することによつて、し尿の
UASB法による処理を可能ならしめたものであ
る。
以下、本発明方法を詳しく説明する。
従来のし尿のメタン発酵処理法においては、し
尿をできるだけ長時間メタン発酵槽に保持するた
めし尿を希釈して処理することは全く考えられて
いなかつた。
尿をできるだけ長時間メタン発酵槽に保持するた
めし尿を希釈して処理することは全く考えられて
いなかつた。
従来のし尿系汚水のメタン発酵処理法とは、完
全混合式消化槽、固定床式上向流嫌気性反応槽、
固定床式下向流嫌気性反応槽および流動床式嫌気
性反応槽などを用いた処理方法であつて、これら
の方法は何れもメタン菌等のフロツク形成がメタ
ン菌等の坦体に対する付着能力を利用して構成さ
れた処理プロセスであつて、基質としてし尿はこ
れらの菌のフロツク形成や坦体への付着に対して
特に大きな影響を与えることがないので非効率的
ながらし尿系汚水を希釈することなくそのまゝ処
理することが可能であつた。
全混合式消化槽、固定床式上向流嫌気性反応槽、
固定床式下向流嫌気性反応槽および流動床式嫌気
性反応槽などを用いた処理方法であつて、これら
の方法は何れもメタン菌等のフロツク形成がメタ
ン菌等の坦体に対する付着能力を利用して構成さ
れた処理プロセスであつて、基質としてし尿はこ
れらの菌のフロツク形成や坦体への付着に対して
特に大きな影響を与えることがないので非効率的
ながらし尿系汚水を希釈することなくそのまゝ処
理することが可能であつた。
従つて、通常のし尿メタン発酵法においては、
メタン発酵処理を行つた後に約10〜20倍に希釈し
た後活性汚泥法や散水床法等の嫌気性処理によ
つて二次的に処理する方式が採用されて来てい
る。
メタン発酵処理を行つた後に約10〜20倍に希釈し
た後活性汚泥法や散水床法等の嫌気性処理によ
つて二次的に処理する方式が採用されて来てい
る。
前記従来方法に対し、UASB法は、メタン菌
を中心とする嫌気性菌を坦体等の付着媒体に付着
させるのではなく、菌体自身により自己固定化
（菌体が0.5mm〜５mm程度の顆粒状に凝集したグラ
ニユールを形成すること）し、このグラニユール
により汚泥のブランケツトを形成させ、該ブラン
ケツト中を上向流で特定の有機性汚水を通すこと
によつて該汚水メタン発酵処理を行う方法であ
る。
を中心とする嫌気性菌を坦体等の付着媒体に付着
させるのではなく、菌体自身により自己固定化
（菌体が0.5mm〜５mm程度の顆粒状に凝集したグラ
ニユールを形成すること）し、このグラニユール
により汚泥のブランケツトを形成させ、該ブラン
ケツト中を上向流で特定の有機性汚水を通すこと
によつて該汚水メタン発酵処理を行う方法であ
る。
本発明者らは、このUASB法を直接し尿の処
理に適用できるかどうかについて実験を行つた
が、第１図に示す無希釈し尿をUASB法により
処理した場合の経過日数に対するBOD除去率の
グラフからわかるように、生し尿をUASB法に
よつてメタン発酵処理することは不可能であつ
た。なお、該実験においては、容量20の反応槽
に0.7／日の割合で、BOD15000mg／、
SS6250mg／、アンモニア性窒素6000mg／で
温度33℃のし尿を通した。
理に適用できるかどうかについて実験を行つた
が、第１図に示す無希釈し尿をUASB法により
処理した場合の経過日数に対するBOD除去率の
グラフからわかるように、生し尿をUASB法に
よつてメタン発酵処理することは不可能であつ
た。なお、該実験においては、容量20の反応槽
に0.7／日の割合で、BOD15000mg／、
SS6250mg／、アンモニア性窒素6000mg／で
温度33℃のし尿を通した。
そこで、その原因について検討を行なつたとこ
ろ、UASB法によりメタン発酵処理を行うため
には、有機物をメタンガスにまで分解するのに関
与する嫌気性菌体がグラニユールを形成するのが
必須の条件であるが、無希釈し尿を基質として
UASB法を適用した場合には、このグラニユー
ル（ブランケツト）が形成されていないことか
ら、し尿中にはグラニユールの形成を阻害する物
質が存在しているのではないかと考えられた。
ろ、UASB法によりメタン発酵処理を行うため
には、有機物をメタンガスにまで分解するのに関
与する嫌気性菌体がグラニユールを形成するのが
必須の条件であるが、無希釈し尿を基質として
UASB法を適用した場合には、このグラニユー
ル（ブランケツト）が形成されていないことか
ら、し尿中にはグラニユールの形成を阻害する物
質が存在しているのではないかと考えられた。
そこで、生し尿を水道水によつて５倍に希釈し
て、同じくUASB法による処理を試みたところ、
第２図に示す経過日数に対するBOD除去率のグ
ラフからわかるように、し尿のUASB法による
メタン発酵処理が可能であることがわかつた。
て、同じくUASB法による処理を試みたところ、
第２図に示す経過日数に対するBOD除去率のグ
ラフからわかるように、し尿のUASB法による
メタン発酵処理が可能であることがわかつた。
生し尿を浄化槽汚泥、離廃水、地下水、河川
水、海水等で希釈した場合にも同様な結果が得ら
れ、これは、生し尿中のメタン菌を含む嫌気的性
菌に対するグラニユール形成阻害物質の濃度が薄
められたためであると考えられた。
水、海水等で希釈した場合にも同様な結果が得ら
れ、これは、生し尿中のメタン菌を含む嫌気的性
菌に対するグラニユール形成阻害物質の濃度が薄
められたためであると考えられた。
そこで、し尿中の嫌気性菌体グラニユールの形
成阻害因子について検討を行つた。
成阻害因子について検討を行つた。
先づ、無希釈し尿を陽イオン交換処理した後
UASB法による処理を行つたところ、前記希釈
し尿と同様にメタン発酵処理が可能であつた。そ
こでし尿中の陽イオン成分として比較的多量に含
まれているアンモニウムイオンの影響ではないか
と考え、陽イオン交換処理した無希釈し尿に
NH4Cをアンモニア性窒素濃度が種々の濃度に
なるように添加したものについてUASB法によ
る処理を行つたところ、アンモニア性窒素濃度が
3200mg／以下の場合にはUASB法による処理
が可能であるが、、アンモニア性窒素濃度が3500
mg／となるとUASB法による処理は不可能で
あること、即ちメタン菌等のグラニユールは形成
されないことを見いだした。
UASB法による処理を行つたところ、前記希釈
し尿と同様にメタン発酵処理が可能であつた。そ
こでし尿中の陽イオン成分として比較的多量に含
まれているアンモニウムイオンの影響ではないか
と考え、陽イオン交換処理した無希釈し尿に
NH4Cをアンモニア性窒素濃度が種々の濃度に
なるように添加したものについてUASB法によ
る処理を行つたところ、アンモニア性窒素濃度が
3200mg／以下の場合にはUASB法による処理
が可能であるが、、アンモニア性窒素濃度が3500
mg／となるとUASB法による処理は不可能で
あること、即ちメタン菌等のグラニユールは形成
されないことを見いだした。
この知見に基いて、BOD30000mg／、アンモ
ニア性窒素8000mg／の生し尿を2.5倍以上に希
釈してUASBによる処理を試みたところ、良好
な嫌気的性菌のグラニユール即ちブランケツトが
形成され、順調にメタン発酵を行うことができ
た。また比較的低濃度の生し尿であるBOD10000
mg／、アンモニア性窒素4000mg／の生し尿に
ついては1.3倍以上に希釈してUASB法により処
理することにより前記と同様グラニユールの形成
が十分で、UASB法による消化処理が可能であ
つた。
ニア性窒素8000mg／の生し尿を2.5倍以上に希
釈してUASBによる処理を試みたところ、良好
な嫌気的性菌のグラニユール即ちブランケツトが
形成され、順調にメタン発酵を行うことができ
た。また比較的低濃度の生し尿であるBOD10000
mg／、アンモニア性窒素4000mg／の生し尿に
ついては1.3倍以上に希釈してUASB法により処
理することにより前記と同様グラニユールの形成
が十分で、UASB法による消化処理が可能であ
つた。
以上の結果から、し尿をUASB法により処理
する場合、グラニユールの生成を阻害する因子は
アンモニア性窒素であり、その濃度を3200mg／
以下に希釈する必要があることがわかつた。
する場合、グラニユールの生成を阻害する因子は
アンモニア性窒素であり、その濃度を3200mg／
以下に希釈する必要があることがわかつた。
また、上記実験を繰り返している中に、アンモ
ニア性窒素濃度が3200mg／以下に希釈して
UASB法によりし尿のメタン発酵処理を行う場
合にもメタン発酵が順調に行なわれない場合があ
ることを見出し、更にその原因について検討を行
つた所、し尿中に多量のSSが存在する場合、メ
タン発酵槽内で大量のスカムが発生し、このスカ
ムに随伴してグラニユール化菌体が浮上し流出す
るのが原因であることが判明した。
ニア性窒素濃度が3200mg／以下に希釈して
UASB法によりし尿のメタン発酵処理を行う場
合にもメタン発酵が順調に行なわれない場合があ
ることを見出し、更にその原因について検討を行
つた所、し尿中に多量のSSが存在する場合、メ
タン発酵槽内で大量のスカムが発生し、このスカ
ムに随伴してグラニユール化菌体が浮上し流出す
るのが原因であることが判明した。
そこでし尿中のSS濃度とUASB方式のメタン
発酵槽におけるスカムの発生との関係について検
討を行つたところ、し尿中におけるSS濃度を
5000mg／以下に制御することによつて、メタン
発酵槽中におけるスカムの発生を有効に減少させ
ることができ、従つてスカムに随伴してグラニユ
ール菌体が浮上流出するのを防止でき、UASB
処理槽内にグラニユール化した菌体を高濃度に保
持しうることを見いだした。
発酵槽におけるスカムの発生との関係について検
討を行つたところ、し尿中におけるSS濃度を
5000mg／以下に制御することによつて、メタン
発酵槽中におけるスカムの発生を有効に減少させ
ることができ、従つてスカムに随伴してグラニユ
ール菌体が浮上流出するのを防止でき、UASB
処理槽内にグラニユール化した菌体を高濃度に保
持しうることを見いだした。
従つて、し尿をUASBによりメタン発酵処理
する場合には、BOD除去率70％以上を達成する
ためにはし尿を希釈してアンモニア性窒素濃度が
3200mg／とすると共に、し尿中のSS濃度が高
い場合には、SS濃度を5000mg／以下となるよ
うにしてメタン発酵槽中におけるスカムの発生を
抑制することによりグラニユール化した菌体の浮
上流出を防止する必要がある。
する場合には、BOD除去率70％以上を達成する
ためにはし尿を希釈してアンモニア性窒素濃度が
3200mg／とすると共に、し尿中のSS濃度が高
い場合には、SS濃度を5000mg／以下となるよ
うにしてメタン発酵槽中におけるスカムの発生を
抑制することによりグラニユール化した菌体の浮
上流出を防止する必要がある。
実施例
陽イオン交換処理によつてアンモニアを除去し
たBOD12000mg／、SS4000mg／の無希釈し
尿に、アンモニア性窒素濃度が夫々6500mg／、
5500mg／、4500mg／、3500mg／、3200mg／
、2500mg／となるようにNH4Cを添加し、
これらをグラニユール化汚泥の存在しないし尿消
化汚泥1.0を植種したUASB反応槽に1.5／日
の割合で通水しながら（滞留時間1.33日）35℃の
発酵温度で６ケ月にわたつて運転し、主として
BOD除去率を調べた。定常状態に達したと判断
された期間における平均BOD除去率は第３図に
示す通りである。
たBOD12000mg／、SS4000mg／の無希釈し
尿に、アンモニア性窒素濃度が夫々6500mg／、
5500mg／、4500mg／、3500mg／、3200mg／
、2500mg／となるようにNH4Cを添加し、
これらをグラニユール化汚泥の存在しないし尿消
化汚泥1.0を植種したUASB反応槽に1.5／日
の割合で通水しながら（滞留時間1.33日）35℃の
発酵温度で６ケ月にわたつて運転し、主として
BOD除去率を調べた。定常状態に達したと判断
された期間における平均BOD除去率は第３図に
示す通りである。
この結果からBOD除去能に対するアンモニア
性窒素濃度の影響はNH4−Ｎが2500mg／と
3500mg／の間で大きく変化することがわかつ
た。また2500mg／以下のNH4−Ｎ濃度のし尿
の処理実験ではメタン菌による１〜２mm粒径のグ
ラニユールが形成されUASB反応槽内の汚泥濃
度は50000mg／以上となつたが、3500mg／以
上のNH4−Ｎ濃度のし尿を通水したUASB反応
槽は６ケ月の運転後も汚泥のグラニユール化は生
せず、フロツク状の汚泥が存在しており、その汚
泥濃度は4000mg／と低いものであつた。すなわ
ちNH4−Ｎ濃度が3500mg／以上の場合には十
分なメタン菌濃度をUASB反応器内に保持する
ことができないため、BOD除去率36％以下の低
性能しか得られなかつた。
性窒素濃度の影響はNH4−Ｎが2500mg／と
3500mg／の間で大きく変化することがわかつ
た。また2500mg／以下のNH4−Ｎ濃度のし尿
の処理実験ではメタン菌による１〜２mm粒径のグ
ラニユールが形成されUASB反応槽内の汚泥濃
度は50000mg／以上となつたが、3500mg／以
上のNH4−Ｎ濃度のし尿を通水したUASB反応
槽は６ケ月の運転後も汚泥のグラニユール化は生
せず、フロツク状の汚泥が存在しており、その汚
泥濃度は4000mg／と低いものであつた。すなわ
ちNH4−Ｎ濃度が3500mg／以上の場合には十
分なメタン菌濃度をUASB反応器内に保持する
ことができないため、BOD除去率36％以下の低
性能しか得られなかつた。
アンモニア性窒素濃度がグラニユール形成のう
えでどの値まで許容されるかについて他の条件は
同一としてさらに調べたところ、第３図に示した
ようにNH4−N3200mg／までは約３ケ月間の
運転で汚泥のグラニユール化を達成できBOD除
去率も77％以上と、それ以上のNH4−Ｎ濃度の
場合に比べてBOD除去率が急速に高まることが
わかつた。このNH4−N3200mg／の時のメタ
ンガス発生量は4.46／処理し尿１でNH4−
N3500mg／の時のメタンガス発生量1.25／処
理し尿１の約3.6倍と十分なものであつた。
えでどの値まで許容されるかについて他の条件は
同一としてさらに調べたところ、第３図に示した
ようにNH4−N3200mg／までは約３ケ月間の
運転で汚泥のグラニユール化を達成できBOD除
去率も77％以上と、それ以上のNH4−Ｎ濃度の
場合に比べてBOD除去率が急速に高まることが
わかつた。このNH4−N3200mg／の時のメタ
ンガス発生量は4.46／処理し尿１でNH4−
N3500mg／の時のメタンガス発生量1.25／処
理し尿１の約3.6倍と十分なものであつた。
つぎに、SS濃度7000mg／のし尿
（BOD20000mg／、アンモニア性窒素濃度3000
mg／（陽イオン交換によつて濃度調整）を、
SS濃度が夫々6000mg／、5000mg／、4000
mg／、3000mg／、2000mg／、1000mg／
（７倍希釈）となるように希釈し、アンモニア性
窒素濃度の影響を調べた時と同じようにUASB
反応槽（２）を用いて、BOD容積負荷が８
Kg／m3・日で一定になるように各希釈段階のし尿
を通水して処理実験を行つた。無希釈のものにつ
いても同様の処理実験を行つた。この時の滞留時
間は無希釈し尿の処理を行うUASB反応槽で2.5
日、７倍希釈し尿を処理を行うUASB反応槽で
0.36日であつた。また発酵温度はいずれも35℃で
同一条件とした。約７ケ月間の運転で最終的に処
理が安定したと思われる期間の平均のBOD除去
率を投入したし尿のSSにして示すと第４図に示
す通りである。し尿中のSS濃度が５，000mg／
以下の場合のBOD除去率は80％以上と高く、こ
の場合１日当りのメタンガス発生量が7.8／日
と多かつたのに対して、SS濃度が６，000mg／
以上の場合にはBOD除去率が極端に低下し（25
％以下）、メタンガス発生量も1.7／日と低いも
のであつた。これは6000mg／以上の高SSのし
尿のUASB法による処理では、大量のスカムが
発生し、せつかく形成されたグラニユールをすべ
て浮上流亡させてしまい、UASB反応槽内での
汚泥濃度を高められなかつたことによるものであ
つた。
（BOD20000mg／、アンモニア性窒素濃度3000
mg／（陽イオン交換によつて濃度調整）を、
SS濃度が夫々6000mg／、5000mg／、4000
mg／、3000mg／、2000mg／、1000mg／
（７倍希釈）となるように希釈し、アンモニア性
窒素濃度の影響を調べた時と同じようにUASB
反応槽（２）を用いて、BOD容積負荷が８
Kg／m3・日で一定になるように各希釈段階のし尿
を通水して処理実験を行つた。無希釈のものにつ
いても同様の処理実験を行つた。この時の滞留時
間は無希釈し尿の処理を行うUASB反応槽で2.5
日、７倍希釈し尿を処理を行うUASB反応槽で
0.36日であつた。また発酵温度はいずれも35℃で
同一条件とした。約７ケ月間の運転で最終的に処
理が安定したと思われる期間の平均のBOD除去
率を投入したし尿のSSにして示すと第４図に示
す通りである。し尿中のSS濃度が５，000mg／
以下の場合のBOD除去率は80％以上と高く、こ
の場合１日当りのメタンガス発生量が7.8／日
と多かつたのに対して、SS濃度が６，000mg／
以上の場合にはBOD除去率が極端に低下し（25
％以下）、メタンガス発生量も1.7／日と低いも
のであつた。これは6000mg／以上の高SSのし
尿のUASB法による処理では、大量のスカムが
発生し、せつかく形成されたグラニユールをすべ
て浮上流亡させてしまい、UASB反応槽内での
汚泥濃度を高められなかつたことによるものであ
つた。
第１図は、無希釈し尿をUASB法により処理
した場合の経過日数とBOD除去率の関係を示す
図、第２図は５倍に希釈した生し尿をUASB法
により処理した場合の経過日数とBOD除去率の
関係を示す図、第３図はし尿をUASB法により
処理する場合のし尿中のアンモニア性窒素濃度
（mg／）とBOD除去率との関係を示す図、第４
図はし尿をUASB法により処理する場合のし尿
中のSS濃度（mg／）と溶解性BOD除去率との
関係を示す図である。
した場合の経過日数とBOD除去率の関係を示す
図、第２図は５倍に希釈した生し尿をUASB法
により処理した場合の経過日数とBOD除去率の
関係を示す図、第３図はし尿をUASB法により
処理する場合のし尿中のアンモニア性窒素濃度
（mg／）とBOD除去率との関係を示す図、第４
図はし尿をUASB法により処理する場合のし尿
中のSS濃度（mg／）と溶解性BOD除去率との
関係を示す図である。
Claims (1)
- １ し尿系汚水を、上向流嫌気性スラツジブラン
ケツト法によりメタン発酵処理する方法におい
て、生し尿中に含まれるアンモニア性窒素濃度が
3200mg／以下で、かつ浮遊固形物濃度が5000
mg／以下となるように希釈した後メタン発酵処
理することを特徴とするし尿系汚水の嫌気的消化
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61123440A JPS62279898A (ja) | 1986-05-30 | 1986-05-30 | し尿の嫌気的消化法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61123440A JPS62279898A (ja) | 1986-05-30 | 1986-05-30 | し尿の嫌気的消化法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62279898A JPS62279898A (ja) | 1987-12-04 |
| JPH0218914B2 true JPH0218914B2 (ja) | 1990-04-27 |
Family
ID=14860644
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61123440A Granted JPS62279898A (ja) | 1986-05-30 | 1986-05-30 | し尿の嫌気的消化法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62279898A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1223293B (it) * | 1987-08-07 | 1990-09-19 | Snam Progetti | Procedimento per la depurazione bilogica di acque reflue |
| JP4861026B2 (ja) * | 2006-03-07 | 2012-01-25 | 株式会社東芝 | 有機性廃水の処理方法及び装置 |
| JP5180132B2 (ja) * | 2009-03-30 | 2013-04-10 | 株式会社明治 | メタン発酵方法及びメタン発酵装置 |
| CL2013001529A1 (es) * | 2013-05-30 | 2013-11-04 | Univ Santiago Chile | Procedimiento de digestion anaerobia de aguas residuales, que comprende inocular con lodo bien digerido a las aguas residuales con una concentracion elevada de nitrogeno, agregar zeolita-clinoptilolita, agregar volumenes crecientes de dichas aguas residuales, monitorear el funcionamiento del digestor, agregar nuevamente zeolita, y extraer el lodo en exceso producido desde la parte inferior del digestor. |
-
1986
- 1986-05-30 JP JP61123440A patent/JPS62279898A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62279898A (ja) | 1987-12-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5811009A (en) | Method and system for improved biological nitrification of wastewater at low temperature | |
| WO2005049511A1 (ja) | リン酸マグネシウムアンモニウムの生成・回収方法及び装置 | |
| KR102069293B1 (ko) | 고농도 염분함유 하수 및 폐수의 생물학적 처리시스템 | |
| CN111704321A (zh) | 一种农药废水处理工艺 | |
| CN112174467A (zh) | 一种蓝藻藻泥资源化处理方法 | |
| CN115072876B (zh) | 一种分段进水抑制丝状菌污泥膨胀的方法及其应用 | |
| Eckenfelder Jr | Comparative biological waste treatment design | |
| CN101781056B (zh) | 造纸废水的处理方法 | |
| JP3937764B2 (ja) | 脱窒装置 | |
| JP2000015287A (ja) | 排水処理方法および排水処理装置 | |
| JP2004501739A (ja) | オゾン処理による追加のスラッジ処理を有する廃水処理方法及びそのプラント | |
| JPH07155790A (ja) | 排水処理装置 | |
| JP3844347B2 (ja) | 有機性汚水からのリン除去・回収方法及び装置 | |
| Takizawa et al. | Nitrogen removal from domestic wastewater using immobilized bacteria | |
| JP4972817B2 (ja) | 有機性排水の嫌気性処理方法 | |
| JP4503418B2 (ja) | 塩類を含有する有機性廃水の処理方法及び装置 | |
| JPH04341397A (ja) | メタン発酵処理装置およびメタン発酵処理方法 | |
| JP6880894B2 (ja) | Ａｎａｍｍｏｘプロセスを有する排水処理方法 | |
| JPS585118B2 (ja) | ユウキセイハイスイノ セイブツガクテキダツチソホウ | |
| CN118307150A (zh) | 一种咖啡鲜果加工废水处理方法 | |
| JP3693320B2 (ja) | 有機性廃棄物のメタン発酵処理方法と装置 | |
| CN110697890A (zh) | 一种基于城镇污水处理厂Anammox-MBR工艺的运行改造方法 | |
| JPH03238098A (ja) | し尿系汚水の処理方法 | |
| JPS62279898A (ja) | し尿の嫌気的消化法 | |
| JP4608900B2 (ja) | 有機性廃水の生物学的処理方法 |