JPH02190436A

JPH02190436A - クロム含有高温用合金

Info

Publication number: JPH02190436A
Application number: JP1309423A
Authority: JP
Inventors: Melvin Robert Jackson; メルビン　ロバート　ジャクソン
Original assignee: General Electric Co
Current assignee: General Electric Co
Priority date: 1988-12-05
Filing date: 1989-11-30
Publication date: 1990-07-26
Also published as: EP0372312A1; CA2002632A1; US4990308A

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】【発明の背景】

この発明は、−船釣に高温構造用合金および成型品に関
し、より詳細には、ニオブ−チタン基でクロムを添加し
た合金に関する。ニオブ−チタン基とは、合金の主成分
がニオブとチタンであることをいう。高温度で高強度を有する金属には数多くの用途がある６
本発明による合金の特徴は、高温度で高強度を有する他
に、密度が６〜６．５ｇ／ｃｍ’（ｇ／ｃｃ）程度で比
較的小さいということである。高温用合金および特に高温度で高強度を示す合金の分野
では、これらの合金から構成できる実地用途を決定する
数多くの重要事項がある。その一つは、合金を使用しな
ければならない環境に対する合金の適合性である。その
環境が大気中である場合、この重要事項は合金の酸化あ
るいは耐酸化性の問題になる。さらに考慮すべき事項としては合金の密度がある。高温
用途に一般的に使用されている合金群の一つは鉄基、ニ
ッケル基およびコバルト基超合金である０本明細書で使
用している用語“ベース（基）”とは合金の主要成分が
それぞれ鉄、ニッケルあるいはコバルトであることをい
う、これら超合金の密度は８〜９　ｇ　／　ｃ　ｃ程度
で比較的大きい、高温度で高強度を有するが密度の著し
く小さい合金を提供するなめ、従来から研究開発努力が
なされてきた。この分野で使用される既存の金属候補材料は分類が可能
であり、このようなグループ化の例を第１図のグラフに
示す、第１図は使用温度と密度によって合金を比較する
ためにプロットしたグラフで、先行技術の合金とニオブ
／チタン基合金の範囲が比較できる。第１図について説明する４図中の縦座標は合金の密度で
、横座標は、合金が航空機エンジン用に有用な構造用特
性を保持できる最高温度である。この図に示した先行技術の合金について密度と使用温度
が低下する順に考察する。第１図について説明すると、最大の密度と最高の使用温
度を有する材料はｒＮｂ−基」とマークされた包絡線で
囲まれた合金であり、図の上部右側コーナーに記載され
ている。密度の範囲は約８゜７から約９．７ｇ／ｃｍ’
までであり、使用温度は２２００’Ｆ未満から約２６０
０’Ｆの範囲にわたっている。さらに第１図について説明する。先行技術の鉄基、ニッ
ケル基およびコバルト基超合金のグループの密度はその
次に大きく、使用可能温度範囲は約５００’Ｆから約２
２００１１′までに及んでいる。先行技術の合金の次に密度の小さいグループはチタン基
合金である６図から明らかなように、これらの合金は超
合金よりも密度は著しく小さいが、使用温度も著しく低
く、約２００’Ｆから９００？の範囲にある。チタン合金の有用性は一般的にアルミニウム基合金より
も高いが、超合金よりも低い温度範囲に亘っている。こ
の温度範囲内で、種々の異なった性質が得られる。先行技術の合金の最後で密度が最も小さいグループはア
ルミニウム基合金である０図がち明らかなように０、こ
れらの合金は一般的に密度は著しく小さい、融点が低い
ために、その使用可能温度範囲も比較的低い。新規な一連の合金を追加して図示しであるが、この合金
の密度は、チタン基台金よりも大きく、超合金よりもは
なはだ小さい、しかし、この合金の有用温度範囲は超合
金の温度範囲を越える可能性がある。これらの温度と密
度の範囲は、この発明で提供されかつニオブ−チタン基
で構成される合金の密度と温度の範囲も包含している。

【発明の概要】

従って、この発明の目的の一つは、重量の割合に高温度
で実質的な強度を有する合金系を提供することである。また、この発明の池の目的は、高温用途に現在使用され
ている部材の重量を低減することにある。この発明のさらに目的とするところは、高温度で高強度
が要求される場合に使用可能な合金を提供することにあ
る。次に詳述する説明の中で本発明の他の目的の一部は明瞭
になり、またその一部は指摘されるだろう。広義には、この発明の目的は、本質的に次の成分組成か
らなるクロム含有合金を構成することによって達成でき
る。

【作用】

チタンが、アルミニウムとクロムの溶解度に影響を与え
るので、上述の組成中のこの２元素の濃度の合計は２２
原子％以下でなければならない。また、チタンの濃度が３７原子％未溝の場合には、アル
ミニウムとクロムの濃度の合計は１６原子％以下でなけ
ればならない６組成に対するこの２つの条件は次のよう
に表記することができる。アルミニウムとクロムの合計
が（Ａ（１＋ｃｒ）≦２２原子％であるが、チタンが３
７原子％未溝の場合には、アルミとクロムの合計は、（
ＡＱ十〇ｒ）≦１６原子％である。 “主要残部がニオブという語句は、本明細書では合金の
残部中には、ニオブの他に、性質上および／または量的
にも合金の利点に悪影響を与えない少量の不純物と不可
避的に混入する元素をも包含させるために用いられてい
る。本合金の成分の上述の範囲は、使用可能な成分割合変動
範囲をカバーしている。−量的には目的とする有用な性
質が高温特性の場合、ニオブの範囲をより高く維持する
ことが好ましい、この場合、チタンとニオブの比は比較
的小さく、約０．６のオーダーである。チタンとニオブ
の比がこれより小さい時には、添加されるアルミニウム
とクロムの溶解度も小さくなるので、アルミニウムとク
ロムの濃度は低範囲にすべきである０合金成分の濃度お
よび比率を変化させた場合の影響は、第１図に関連して
説明でき、特にｒＮｂ／Ｔｉ基」と分類した第１図の包
路線について説明できる。チタンとニオブの比が約０．
６の範囲のように小さい合金の密度は約６．１〜６．６
の範囲にあり、有用な作動温度範囲は約１８００’Ｆか
ら約２５００Ｆにわたっている。これに対して、チタンとニオブの比がこれより大きい場
合、得られる合金は密度と作動温度の好ましい組合せを
有するが、合金の作動温度範囲は、第１図のニオブ／チ
タン基と分類した包絡線の低温度から中間温度の範囲に
ある０例えばチタンとニオブの比が約１．５以下の合金
では、有用温度範囲は、約１０００’Ｆから約１５００
″Ｆ′になるだろう、また、これらの合金の密度は５．
７から約６．１の範囲である。チタンとニオブの比がよ
り大きい合金では、添加するアルミニウムとクロムの溶
解度がより大きくなり、従って高濃度のアルミニウムと
クロムを合金化することができる。添加するアルミニウ
ムとクロムは、これによって正味の密度が小さくなるの
で、本明細書から立証されるように有益である。密度が
小さくなることに加えて、アルミニウムとクロムの添加
により、好ましい作動温度で、さらに添加量を増した合
金では、約１０００’Ｆから約１５００′Ｆまでの温度
範囲で、合金の比強度が増大した。金属間化合物、すなわち成分が化学量論的比率に極めて
近い濃度比である合金組成物は、数多くの興味深く、価
値の高い特性を有していることは周知の事実である。し
かしながら、これらの金属間化合物の多くは、低温度で
、または高温度においてさえも、脆性を示すので、これ
まで工業的には利用されなかった。成分が金属間化合物
的比率に依存せず、高温、中位の温度及び低温度で良好
な延性を有する合金組成物を得ることは価値がある、さ
らに有益なのは、成分が一定範囲で変化させることがで
き、また高温度での高強度と一定範囲の温度にわたる良
好な延性を具備している合金組成物である。この発明に
よる合金組成物はこれらの基準を満たしている。その有
用な温度範囲は２０００’Ｆ未満から２５００’Ｆより
高温までに及んでいる。周知のように、市販の超電導合金には約４６゜５重量％
（約６３原子％）のチタンがニオブベース（基）に含ま
れている。この合金は、本発明によるニオブ−チタン基
台金と比較するための一つの基準として使用する。

【実施例】

添付の図面を参照し、以下に詳述する実施例の説明で本
発明を明瞭に理解できる。（実施例１）この合金の試料をアーク鋳造法で調製し、鋳造状態での
合金特性について試験を実施しな、実施例の合金試片に
ついては、本試験およびその後のすべての試験において
、通常の冶金学的試験法を採用し、試験結果は例えば、
耐力（ＹＳ）、極限引張強さ（ＵＴＳ）　、−様伸び（
ｅ　Ｕｎｉｆｏｒｉ）　、破断時の伸び（ｅ　Ｆａｉｌ
ｕｒｅ）　、絞り値（ＲＡ）のように標準測定単位で示
しである。試験結果を第１表に示す。第１表この合金についてはアルゴン雰囲気中で荷重３ｋｓｉ、
温度２１００’Ｆの条件で耐破壊試験を実施しな、試料
は２８５時間経過しても破断しなかった６重合金の公称
密度は、６．０２ｇ／ｃｍ’である。しかし、この材料
の強度は１１００〜２ｏｏｏ”ｐの温度範囲で、全く低
い、従って、航空機用翼材またはその他の高温構造用と
しては魅力のある合金ではない。〈実施例２）アーク鋳造法で４５原子％のニオブ、４５原子％のチタ
ンおよび１０原子％のアルミニウムを含む合金を調製し
た。アーク鋳造のままの合金試料には、熱処理または機
械的変形は一切加えなかった。試験用棒は鋳造のままの
合金から作製した。試験は第２表に示す温度で実施した。得られた結果は第
２表に記載しである。（この頁以下余白）第２表この合金の密度は６．３３ｇ／ｃｃと測定された。第２
表から明らかなように、実施例１の既存のニオブ−チタ
ン合金と比較した場合、４５原子％のニオブ、４５原子
％のチタンおよび１０原子％のアルミニウムの比率に従
ってニオブとチタンの他にアルミニウムを含有させて調
製した試片の引張り特性は実質的に改善されている。（実施例３）アーク鋳造法により４０原子％のニオブ、４０原子％の
チタン、および２０原子％のアルミニウムからなる合金
を調製した。ここでも、熱処理または機械的変形は合金
に対して、−切実施しなかった。試験用棒は実施例１お
よび２と同様に鋳造のままの合金から作製し、これを用
いて試験をおこなった。その結果を第３表に示す。の密度は５．９５ｇ／ｃｃであった。（実施例４）実施例３の手順を採用し、４０原子％のニオブ、４０原
子％のチタン、１０原子％ＡＱおよび１０原子％Ｃｒか
らなる合金をアーク溶解し、鋳造した。この合金に対し
ては熱処理または機械的変形は一切施さなかった。試験
用棒を作製し試験に供した。試験結果を第４表に示す。第３表のデータから明らかなように、この実施例による
４　０／４０／２０ニオブ−チタン−アルミニウム合金
は４５／４５／１０合金に比較して諸性質（特に耐力）
が改善されている。この合金試料の密度は６．３５ｇ／
ｃｃであった。以上の実施例からから得たこれらのデータを第２〜３図
にプロットして示しである。第２図についてより詳細に説明する。第２図はニオブ−
チタン基合金において、１０原子％のアルミニウムを含
有する組成物、２０原子％のアルミニウムを含有する組
成物および、１０原子％のアルミニウムと１０原子％の
クロムを含有する組成物について温度と耐力の関係をプ
ロットしたグラフである。この図には、実施例２．３及び４に従って調製した３種
類の合金について温度（′Ｆ）と耐力（ｋｓｉ）の関係
がプロットされている０図から明らかなように、これら
合金はいずれも常温で非常に有意な強度を有している０
強度は試験温度の上昇にともなって低下するが、２１９
０’Ｆでは約４ｋｓｉという測定し得る強度を保持して
いる。１０原子％のアルミニウムを含む合金と２０原子
％のアルミニウムを含む合金を比較すると、２０原子％
アルミニウムを含有する合金の強度は、両合金の強度が
ほぼ等しい２１９０’Ｆの試験温度を除く、すべての温
度で著しく大きいことが明らかになる。１０原子％のアルミニウムを含む合金とこの発明による
１０原子％のアルミニウムおよび１０原子％のクロムを
含む合金を比較すると、強度はすべての温度で増大し、
クロムを含む合金がすぐれた延性を有していることが判
る。以上のデータに基づけば、この合金シリーズで使用され
るニオブとチタンの割合が等しい場合、最適な合金は約
１０〜１６原千％のアルミニウムと６〜１２原子％のク
ロムを含有している合金であると推論される。次に第３図について説明する。第３図は、第２図にプロ
ットした合金試料について温度と伸び（％）の関係を示
したグラフである０図中には、ニッケル基超合金Ｒｅｎ
ｅ８０　（Ｒｅｎｅ８０）の挙動も試料の延性比較のた
めに１０ツトしである。図中、伸び（％）すなわち延性は温度（′Ｆ）に対して
プロットしである。また、この図には、Ｒｅｎｅ８０に
ついて伸び対温度のグラフもプロットしである。１０原
子％のアルミニウムを含む合金の場合、伸びはすべての
温度で実質的にＲｅｎｅ８０よりも大きい、同様に、１
０原子％のアルミニウムを含む合金の伸びは、低温度の
３点では２０原子％のアルミニウムを含む合金よりも高
く、２１９０’Ｆにおいては２０原子％のアルミニウム
を含む合金よりもわずかに大きい。これに対して、２０原子％のアルミニウムを含む合金は
１６５０’Ｆの温度で伸びが著しく減少するが、この温
度では２０原子％のアルミニウムを含む合金の延性はＲ
ｅｎｅ８０よりも低い。本明細書ではＲｅｎｅ８０を比較のために引用している
が、これはＲｅｎｅ８０が市販合金の一つで、非常に良
好な高温特性を有しており、高温では特に耐酸化性にす
ぐれていることが周知になっているからである。実施例４によるクロム−チタン合金は、１６５０′Ｆ′
以外のすべての温度で、２０原子％のアルミニウムを含
む合金よりも耐力が高いことが判る。このクロム含有合金は、また特に１６５０’Ｆと２１９
０’Ｆの２つの高温度では非常に好ましい延性を有して
いる。次に第４図について説明する。第４図は、数多くのは合
金について樅座標に耐力を、横座標に温度をプロットし
たグラフである。第４図中には、２０原子％のアルミニウムを含む４０／
４０／２０合金について耐力（ｋｓｉ）と温度（’Ｆ）
の関係を例示しである。第４図には、一方は中空４角で
、他方はぬりつぶした４角で示した２つのグラフがある
。下の曲線は実際の記録データに基づいて作成したもの
であり、上の曲線は、Ｒｅｎｅ８０の密度に対して補正
を加えた場合の２０原子％アルミニウム含有合金の強度
を示すなめに補正したものである。Ｒｅｎｅ８０は、重
量の大きい合金であることは良く知られている。４０原子％のニオブ、４０原子％のチタンおよび２０原
子％のアルミニウムを含む４０／４０／２０合金は、密
度が小さいので、Ｒｅｎｅ８０合金に比して密度の点で
有利である６次の式に基づいて密度の補正を行なった。この補正によれば、約５．９５ｇ／ｃｃの密度を有する
４　０／４０／２０合金の比耐力はＲｅｎｅ８０合金よ
りも大きいことが判る。Ｒｅｎｅ８０合金のデータは入手可能なデータをベース
にしたものであるが、２１９０’Ｆでのこの合金の強度
に関する入手可能なデータがないので、この温度につい
てはデータまたは曲線は図示していない、しかしながら
、４０／４０／２０合金は、この温度では少なくともＲ
ｅｎｅ８０と同程度の強度を有していると考えられてい
る。多くの場合、前記クロム含有合金は、４０／４０／
２０合金よりも強い。この点に関して、機械的負荷がその応用を支配する航空
機用翼材の場合、現行材料と同じ肉厚にした場合、本発
明の翼材は現行翼材より著しく軽量化されるだろうし、
このような軽量翼材は、比耐力の比較が比クリープ破断
特性と整合すれば、遠心自己負荷に耐えることができる
だろう。 −量的には、熱負荷は航空機翼の応力発生に重要な役割
を果たす、熱疲労と熱負荷はＥαΔＴに関連している。ここでＥは弾性係数、αは熱膨張係数である。ΔＴは試
料に応力を誘起させる温度差である。ΔＴが大きくなれ
ば、それだけ誘起される応力も大きくなる。試料をある
ΔＴまで加熱する場合、応力は素材のＥとαに関係して
くる。弾性係数は、熱応力の発生が小さくなるように低い方が
好ましい、同様に、熱応力の発生を小さくするために、
熱膨脹係数は小さい方が好ましい。ニオブ−チタン基合金は熱膨脹係数と弾性係数の両者が
いずれも小さい。第５図および第６図において、ニッケル基ブレード用合
金とニオブ−チタン基合金について弾性係数“Ｅ”と熱
膨脹係数“α”を比較している。第５図は、ニッケル基超合金と比較した場合の、アルミ
ニウム含有ニオブ−チタン基合金について弾性係数（Ｘ
１０’ｐｓｉ）と温度（’Ｆ）の関係を示したグラフで
ある。また、第６図は、ニオブチタン基合金とニッケル
基超合金について、伸び（％）の増加と温度の関係をグ
ロットしたグラフである。第５図および第６図中の曲線は、これらの特定合金につ
いて高温度でのＥとαの測定実績がないので、概略値で
示しである。しかしながら、この図から、ニッケル基超
合金とニオブ−チタン基合金のＥとαの比を見ると、ニ
オブ−チタン基合金では、熱応力はニッケル基超合金に
存在するレベルの約１／３までに低減されることが判る
。比強度と熱応力を考慮してニッケル基超合金と比較する
と、ニオブ−チタン基合金には、主要な利点があること
が判る。航空機翼の軽量化はディスクのところで実施さ
れ、顕著な重量節約を提供する。この重量節減は、この
発明によるニオブ−チタン基合金のような軽量翼用合金
素材で得られる可能性に注目している設計者達から評価
されている０重量節減は、ニッケル基合金を使用してい
る現行のディスクとパケット棺遺物と比較すると、ディ
スクとパケットの合計重量の約２／３にも達し得る。こ
れは約５．７ｇ／ｃｃという合金の密度に由来している
。例えば実施例１のようなチタン含有量の高い従来のニオ
ブ−チタン基合金は、酸化および脆化に対して敏感であ
ることは周知である。ニオブ−チタン基合金にアルミニウムとクロムを添加し
、チタンの濃度を低下させるためにニオブとチタンの比
を変化させると、これら合金の酸化および脆化に対する
感受性の度合いは変わるが、酸化または脆化は避けられ
ない。周知のように、Ｒｅｎｅ８０合金は２０００’Ｆで光沢
のある黒色酸化物を形成し、広範囲にわたってスポーリ
ングが発生し、１時間当りの暴露で約１ｍｇ／ｃｍ２の
重量減が観察される。これは、この発明によるクロム含
有合金と比較するための一つの基準と見なされる。４０
原子％のニオブ、４０原子％のチタン、１０原子％のア
ルミニウム、および１０原子％のクロムから成る４　０
／４０／１０／１０合金の試料は、第５表に記載した各
温度で１時間、大気中で加熱した。スポーリングの兆候
として酸化物形成について観察、測定し、調査した。大
気中での１時間処理の特徴点を第５表に示す。第５表約２２００’Ｆまでの高温度でニオブ−チタン基台金が
実用化できる可能性がある。しかしながら、ニオブ基合
金は酸化を受は易いので、これら合金では著しい酸化と
脆化が起こることがある。しかし、この発明によるニオ
ブ−チタン基合金の酸化は、Ｃｂ−７５２のような先行
技術の市販ニオブ基合金の酸化挙動で代表されるような
ものではない、むしろ、酸化の度合いは、本発明による
アルミニウムとクロムを含むニオブ−チタン基合金の場
合では特徴的に小さい０本発明によるニオブ−チタン−
アルミニウムークロム合金の酸化および脆化特性は、皮
膜処理によって著しく改善できると考えられている。この発明による新規な合金の場合、使用が示唆されてい
る皮膜処理材にはＭＣｒＡＱＹのような（ここではＭは
ニラゲル、コバルトまたは鉄でもよい）、従来の保護皮
膜処理材がいくつかある。し゛かし、これらの材料はすべてニオブ−チタン基合金
よりも熱膨張係数が実質的に大きい、従ってＦｅＣｒＡ
ＱＹ材は、立方晶なので、Ｎ１ＣｒＡＱＹ又はＣｏＣｒ
ＡＱＹと比べて熱膨張係αが小さく、最も魅力ある材料
のように思われる。ＦｅＣｒＡＱＹ材にアルミナまたはムライトのような酸
化物を配合することにより、熱膨張を一致させる問題を
少なくすることができる。ＦｅＣｒＡＱＡＱ２０３の皮
膜処理を施し、薄いＡ１１２０、をその上に被覆した金
属ニオブのロッドを２１００’Ｆ大気中で４９時間暴露
させたが、基材は実質的に酸化しなかった。４９時間加
熱後、アルミナ皮膜材はロッドの一端に割れが発生し始
めたので加熱を中止した。（実施例５−１２）ニオブ、チタン、アルミニウム及びクロムから成る合金
の試料を前述の実権例で述べた手順に従って調整した０
合金試料の組成を第６表に示す。（この頁以下余白）上表に記載したデータから、チタンとニオブの比が低く
、約０．６のオーダーの場合、合金の高温特性は改善さ
れる傾向にあることが認められる。これは、強度が２桁の数値で示しである最後の欄の１２
００℃における耐力で立証されている。これに対して、
チタンとニオブの比が大きく０．９ないし１．０のオー
ダーの場合には、高温における諸性質は低下し、１２０
０℃の耐力は一桁の数値である。チタンとニオブの原子
比に関係している合金の諸性質は、同様にニオグーチタ
ン基合金におけるアルミニウムとクロムの溶解度に関連
している。チタン／ニオブの比が大きくなれば、チタン
の濃度は高くなり、ニオブ−チタン基合金中のアルミニ
ウムとクロムの溶解度は大きくなる。第７図は定性的に材料の強度と材料の温度間の関係を図
示したものである。チタンとニオブの比の大きい材料の
場合、強度は最低温度で最大になるが、約２２００″Ｆ
′までの温度範囲にわたって、チタンとニオブの比が小
さい材料よりも急速に低下する。低温延性を維持するためには、アルミニウムとクロムの
合計含有量を制限する必要がある。この制限の必要度合
は、チタン／ニオブ比によって変わる。約１４００’Ｆ未満の低温度で１＆適の高強度を確保す
るには、チタンとニオブの比を大きくとることが必要で
ある。チタンの濃度を高くすると、低温延性を劣化させ
ることはなく、合計で約２２原子％のアルミニウムとク
ロムを添加することが可能になる。約１４００’Ｆより
高い高温度で！＆適の高強度を得るには、チタンとニオ
ブの比を小さくする必要がある。３７原子％未溝のチタ
ンを含有する合金においては、アルミニウムとクロムの
濃度は１６原子％を越えてはならない、さもないと合金
は脆性を示すようになる。チタンと二オシの比か大きい
組成物と小さい組成物について、各種温度における強度
の関係は第７図のグラフに例示する。

【図面の簡単な説明】

第１図は、使用温度と密度によって合金を比較するため
にプロットしたグラフである。第２図は、ニオブ−チタン基合金において、１０原子％
のアルミニウムを含有する組成物、２０原子％のアルミ
ニウムを含有する組成物および、１０原子％のアルミニ
ウムと１０原子％のクロムを含有する組成物について温
度と耐力の関係をプロットしたグラフである。第３図は、第２図にプロットした合金試料およびニッケ
ル基超合金Ｒｅｎｅ８０について温度と伸び（％）の関
係を示したグラフである。第４図は、数多くのは合金について縦座標に耐力を、横
座標に温度をプロットしたグラフである。第５図は、ニッケル基超合金と比較した場合の、アルミ
ニウム含有ニオブ−チタン基合金について弾性係数（Ｘ
１０’ｐｓｉ）と温度（′Ｆ）の関係を示したグラフで
ある。第６図は、ニオブ−チタン基合金とニッケル基超合金に
ついて、伸び（％）の増加と温度の関係をプロットした
グラフである。第７図は縦座標に強度（ｋｓ　ｉ　）　、横座標に温度
（”Ｃ，）をプロットしたグラフである。出願人　　ゼネラルエレクトリックカンバニイ復代理人
　鴨　１）朝　雄：／ＬＪ　ｒｃ＋Ｆｉｇ、　／Ｆｉｇ、２Ｆｉｇ、　５Ｆｔ’１．６耐力（ｋｓす

Claims

【特許請求の範囲】

（１）本質的に３２〜４８原子％のチタン、８〜１６原
子％のアルミニウム、２〜１２原子％のクロム、及び残
部のニオブから成り、アルミニウムとクロムの合計が２
２原子％以下であり、またチタンが３７原子％未満の場
合には、アルミニウムとクロムの合計が１６原子％以下
であることを特徴とするクロム含有高温用合金。
（２）４２．５〜４８原子％のチタン、８〜１６原子％
のアルミニウム、２〜１２原子％のクロムおよび残部の
ニオブからなり、アルミニウムとクロムの合計が２２原
子％以下であることを特徴とする請求項（１）に記載の
合金。
（３）３７〜４２．４原子％のチタン、８〜１４原子％
のアルミニウム、２〜１０原子％のクロムおよび残部の
ニオブからなり、アルミニウムとクロムの合計が２２原
子％以下であることを特徴とする請求項（１）に記載の
合金。
（４）３２〜３６．９原子％のチタン、８〜１２原子％
のアルミニウム、２〜８原子％のクロムおよび残部のニ
オブからなり、アルミニウムとクロムの合計が１６原子
％以下であることを特徴とする請求項（１）に記載の合
金。