JPH02190471A - 高硬度材料切削用被覆超硬合金切削工具 - Google Patents
高硬度材料切削用被覆超硬合金切削工具Info
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- JPH02190471A JPH02190471A JP983489A JP983489A JPH02190471A JP H02190471 A JPH02190471 A JP H02190471A JP 983489 A JP983489 A JP 983489A JP 983489 A JP983489 A JP 983489A JP H02190471 A JPH02190471 A JP H02190471A
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- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高硬度材料、詳しくはＨＲｃで５０以上、ヴィ
カース硬度で５００ ｋｇ／１ｓｔｎ”以上の高硬度材
料を、高能率に長寿命で切削しつる高硬度材料被覆超硬
合金切削工具に関するものである。
カース硬度で５００ ｋｇ／１ｓｔｎ”以上の高硬度材
料を、高能率に長寿命で切削しつる高硬度材料被覆超硬
合金切削工具に関するものである。
Ｉｔ Ｒｃで５０以上、ヴィカース硬度で５００ｋｇ／
ｌｎａ”以上の高硬度材料は、高硬度であるがゆえに極
めて機械加工、特に切削加工が困難で、通常の工具材質
では殆ど切削不可能で、ただ立方晶窒化硼素の焼結体切
削工具及びアルミナ（Ａｌ諺０ｓ）／炭化チタン（Ｔｉ
Ｃ）セラミックス焼結体（以下黒セラと称す）切削工
具でしか切削加工できなかった。
ｌｎａ”以上の高硬度材料は、高硬度であるがゆえに極
めて機械加工、特に切削加工が困難で、通常の工具材質
では殆ど切削不可能で、ただ立方晶窒化硼素の焼結体切
削工具及びアルミナ（Ａｌ諺０ｓ）／炭化チタン（Ｔｉ
Ｃ）セラミックス焼結体（以下黒セラと称す）切削工
具でしか切削加工できなかった。
従来の高硬度材料切削用の切削工具材料である立方晶窒
化硼素の焼結体切削工具は、その製造プロセスに超高圧
超高温を必要とすることがら、超硬合金切削工具に比較
するとその価格は大幅に高額なものにならざるを得ない
こと、また超高圧、超高温を必要とするため工具の形状
に大幅な制限が加わること等の大きな欠点を有する。
化硼素の焼結体切削工具は、その製造プロセスに超高圧
超高温を必要とすることがら、超硬合金切削工具に比較
するとその価格は大幅に高額なものにならざるを得ない
こと、また超高圧、超高温を必要とするため工具の形状
に大幅な制限が加わること等の大きな欠点を有する。
一方黒セラ切削工具は価格的には超硬合金切削工具に比
べれば安価であり、かつ工具の形状に関しても、かなり
自由な形状が得られるという特徴を有するものの、実際
に高硬度材料を切削すると、靭性がかなり不足しており
、ごく単純な外径、内径の旋削加工以外は実用し難いと
いう欠点を有していた。これは、以下の理由と考えられ
る。
べれば安価であり、かつ工具の形状に関しても、かなり
自由な形状が得られるという特徴を有するものの、実際
に高硬度材料を切削すると、靭性がかなり不足しており
、ごく単純な外径、内径の旋削加工以外は実用し難いと
いう欠点を有していた。これは、以下の理由と考えられ
る。
切削工具に必要な特性は被削材よりも硬いことは言うま
でもない。過去のデータを検討の結果、ヴィカース硬度
で表示して被削材よりも好ましくは５倍以上の硬さ、少
なくとも４倍以上の硬さが切削工具に必要であることが
知られている。従って、ヴィカース硬度が５００ ｋｇ
／ｍｍ”以上の高硬度材料を切削するには、ヴィカース
硬度で２５００ ｋｇ／ｍｍ”以上、少なくとも２００
０ｋｇ／ａ＋ｍ”以上の硬さを有する切削工具材料が必
要である。
でもない。過去のデータを検討の結果、ヴィカース硬度
で表示して被削材よりも好ましくは５倍以上の硬さ、少
なくとも４倍以上の硬さが切削工具に必要であることが
知られている。従って、ヴィカース硬度が５００ ｋｇ
／ｍｍ”以上の高硬度材料を切削するには、ヴィカース
硬度で２５００ ｋｇ／ｍｍ”以上、少なくとも２００
０ｋｇ／ａ＋ｍ”以上の硬さを有する切削工具材料が必
要である。
このために、従来では立方晶窒化硼素焼結体（硬度が約
５０００ ｋｇ／ｆｆ１ｌ”以上）、黒セラ（硬度約２
４００ ｋｇ／ｍｍ２）および超硬合金でも鋳物・非鉄
金属切削用の主としてＷＣ，！：Ｃｏからなる所謂ＪＩ
Ｓのに一系列の合金の中で最も硬度の高いＪＩＳ Ｋ
−Ｏｆ相当のもノ、（硬度約２０００ｋｇ／ｍｍ″）で
のみしか、かかる高硬度材料の切削はできなかった。
５０００ ｋｇ／ｆｆ１ｌ”以上）、黒セラ（硬度約２
４００ ｋｇ／ｍｍ２）および超硬合金でも鋳物・非鉄
金属切削用の主としてＷＣ，！：Ｃｏからなる所謂ＪＩ
Ｓのに一系列の合金の中で最も硬度の高いＪＩＳ Ｋ
−Ｏｆ相当のもノ、（硬度約２０００ｋｇ／ｍｍ″）で
のみしか、かかる高硬度材料の切削はできなかった。
一般に鋼を切削する、特に切削速度５０ｍ／ｍｌｎ以上
の速度で切削するための超硬合金は、ＷＣに多量のＴｉ
Ｃ、１’ａ Ｃ、Ｎｂ Ｃ等を添加したＪＩＳのＰ−
一系列超硬合金を使用する。しかしながら、Ｐ−一系列
超硬合金はに一系列のそれに比べ同一の圧縮強度では硬
度が低いため、本目的には適していない。高硬度材料を
切削する際には切削抵抗が極めて大きいため、圧縮強度
が不足すると切削時に刃先が圧壊してしまうため、全く
使用できない。そのため−室以上の圧縮強度が不可欠で
ある。第１図に超硬合金の圧縮強度と硬度の間の関係を
模式的に示す。同図において直線ａよりも左側では高硬
度材料切削時に刃先が圧壊して切削不能であり、又直線
すよりも下側では硬度不足のため耐磨耗性が不十分で、
これも実用し得ない。Ｋ−一系列合金のご（−部が切削
可能であることがわかる。しかしながら、実際にこの領
域の合金でも高硬度材を実際に切削すると耐磨耗性が不
足するため、切削速度を極端に下げざるを得ず、その実
用性は極めて限られたものであり、現実には立方晶窒化
硼素焼結体と黒セラしか、使用されなかった。
の速度で切削するための超硬合金は、ＷＣに多量のＴｉ
Ｃ、１’ａ Ｃ、Ｎｂ Ｃ等を添加したＪＩＳのＰ−
一系列超硬合金を使用する。しかしながら、Ｐ−一系列
超硬合金はに一系列のそれに比べ同一の圧縮強度では硬
度が低いため、本目的には適していない。高硬度材料を
切削する際には切削抵抗が極めて大きいため、圧縮強度
が不足すると切削時に刃先が圧壊してしまうため、全く
使用できない。そのため−室以上の圧縮強度が不可欠で
ある。第１図に超硬合金の圧縮強度と硬度の間の関係を
模式的に示す。同図において直線ａよりも左側では高硬
度材料切削時に刃先が圧壊して切削不能であり、又直線
すよりも下側では硬度不足のため耐磨耗性が不十分で、
これも実用し得ない。Ｋ−一系列合金のご（−部が切削
可能であることがわかる。しかしながら、実際にこの領
域の合金でも高硬度材を実際に切削すると耐磨耗性が不
足するため、切削速度を極端に下げざるを得ず、その実
用性は極めて限られたものであり、現実には立方晶窒化
硼素焼結体と黒セラしか、使用されなかった。
本発明は上記の現状に鑑みて、超硬合金を母材としてヴ
ィカース硬度５００ ｋｇ／Ｉ１ｍ”の高硬度材料を長
寿命で高能率に切削できる高硬度材料切削用被覆超硬合
金切削工具を提供することを目的とするものである。
ィカース硬度５００ ｋｇ／Ｉ１ｍ”の高硬度材料を長
寿命で高能率に切削できる高硬度材料切削用被覆超硬合
金切削工具を提供することを目的とするものである。
本発明者は上記の目的に従って研究の結果、超硬合金を
母材とし、その表面に”［Ｉ Ｃ、ＴＩＴＣＮＩ。
母材とし、その表面に”［Ｉ Ｃ、ＴＩＴＣＮＩ。
Ｔｉ Ｎ 、Δ６０．からなる群より選ばれる１以上の
薄膜を被覆した被覆超硬合金切削工具において、該超硬
合金母材が主としてＷｃとＣｏからなり、ＷＣ以外の炭
化物の添加量は超硬合金全体に対し４．０重量％以下で
、かつその硬度がヴイヵース硬度（３０ｋｇ荷重にて測
定） １６００ ｋｇ／ｍａｄ”以上２ ｔ ｏ ｏ
ｋｇ／ｍ＋＋＋”以下であり、かつ該被覆膜の膜厚が０
．５μ以上４μ以下であることを特徴とする高硬度材料
切削用被覆超硬合金切削工具である本発明を見出した。
薄膜を被覆した被覆超硬合金切削工具において、該超硬
合金母材が主としてＷｃとＣｏからなり、ＷＣ以外の炭
化物の添加量は超硬合金全体に対し４．０重量％以下で
、かつその硬度がヴイヵース硬度（３０ｋｇ荷重にて測
定） １６００ ｋｇ／ｍａｄ”以上２ ｔ ｏ ｏ
ｋｇ／ｍ＋＋＋”以下であり、かつ該被覆膜の膜厚が０
．５μ以上４μ以下であることを特徴とする高硬度材料
切削用被覆超硬合金切削工具である本発明を見出した。
本発明における特に好ましい実施態様としては、被覆膜
が２石以上の多層からなり、かつそのうちの１層はアル
ミナであることを特徴とする上記高硬度材料切削用被覆
超硬合金工具が挙げられる。
が２石以上の多層からなり、かつそのうちの１層はアル
ミナであることを特徴とする上記高硬度材料切削用被覆
超硬合金工具が挙げられる。
超硬合金にて高硬度材料を切削する際の最大の問題点は
、切削可能な圧縮強度を有する材料では硬さが不足して
しまい、耐磨耗性がないため切削温度を実用に耐えつる
領域に上げられないことである。従って、超硬合金の圧
縮強度を保ったままその耐磨耗性を向上させればよい。
、切削可能な圧縮強度を有する材料では硬さが不足して
しまい、耐磨耗性がないため切削温度を実用に耐えつる
領域に上げられないことである。従って、超硬合金の圧
縮強度を保ったままその耐磨耗性を向上させればよい。
そのためには、超硬合金を母材とし、表面にＴｉＣ，Ｔ
目ＣＮＩ、 ＴＩ Ｎ 、 Ａ ｂｕｓからなる群より
選ばれる１以上の薄膜薄膜を被覆すればよいと、本発明
者は考えついた。そして種々試験を行った結果、被覆超
硬合金においても母材の硬さ及び圧縮硬度は極めて重要
で、いずれも硬くかつ強度の強い方が好ましいとの知見
を得た。
目ＣＮＩ、 ＴＩ Ｎ 、 Ａ ｂｕｓからなる群より
選ばれる１以上の薄膜薄膜を被覆すればよいと、本発明
者は考えついた。そして種々試験を行った結果、被覆超
硬合金においても母材の硬さ及び圧縮硬度は極めて重要
で、いずれも硬くかつ強度の強い方が好ましいとの知見
を得た。
本発明の超硬合金母材としては、まず第１図より、超硬
合金でも主としてＷＣとＣＯからなるものであること、
ヴィカース硬度１６００ｋｇ７ａｍ”以下では耐磨耗性
不足のため、２１００ｋｇ／ｍｍ”以上では圧縮強度不
足のため好ましくないことがわかった。なお、ＷＣとＣ
ＯＣ以外適量の他の炭化物例えばＶ Ｃ、Ｔａ Ｃ、Ｃ
ｒｓｃ＊などを添加して焼結中のＷＣの粒成長を抑制す
ることも本発明に含まれる。但しその他の炭化物が４゜
０重量％を越えると、強度が低下するため好ましくない
。
合金でも主としてＷＣとＣＯからなるものであること、
ヴィカース硬度１６００ｋｇ７ａｍ”以下では耐磨耗性
不足のため、２１００ｋｇ／ｍｍ”以上では圧縮強度不
足のため好ましくないことがわかった。なお、ＷＣとＣ
ＯＣ以外適量の他の炭化物例えばＶ Ｃ、Ｔａ Ｃ、Ｃ
ｒｓｃ＊などを添加して焼結中のＷＣの粒成長を抑制す
ることも本発明に含まれる。但しその他の炭化物が４゜
０重量％を越えると、強度が低下するため好ましくない
。
次に上記の母材に被覆する被覆膜については、まず最も
大切なのは膜厚である。被覆膜は所詮セラミックスであ
るため、極めて弾性変形量が少ない。従って、膜厚が厚
くなると高硬度材料を切削時に生ずる刃先の後退（切削
抵抗が極めて大きいため、通常の材料の切削に比べかな
り大きくならざるを得ない）に耐えきれず、被覆膜が破
壊してしまい、結果として１、被覆膜が母材から剥離し
てしまう。そのため、本発明において膜厚は４，０μ以
下でなければならず、逆に０．５μよりも薄（なると被
覆による耐磨耗性向上効果が認められなくなってしまう
。
大切なのは膜厚である。被覆膜は所詮セラミックスであ
るため、極めて弾性変形量が少ない。従って、膜厚が厚
くなると高硬度材料を切削時に生ずる刃先の後退（切削
抵抗が極めて大きいため、通常の材料の切削に比べかな
り大きくならざるを得ない）に耐えきれず、被覆膜が破
壊してしまい、結果として１、被覆膜が母材から剥離し
てしまう。そのため、本発明において膜厚は４，０μ以
下でなければならず、逆に０．５μよりも薄（なると被
覆による耐磨耗性向上効果が認められなくなってしまう
。
また、高硬度材料を切削する際には、切削工具の刃先温
度の上昇が激しいため、いわゆる酸化磨耗の進行が著し
くなってしまう。そのため、被覆膜の材質としては耐酸
化性に富むＡ ｂ Ｏｓが特に好ましい。被覆膜の形成
は、公知の熱ＣＶＤ法等によればよい。
度の上昇が激しいため、いわゆる酸化磨耗の進行が著し
くなってしまう。そのため、被覆膜の材質としては耐酸
化性に富むＡ ｂ Ｏｓが特に好ましい。被覆膜の形成
は、公知の熱ＣＶＤ法等によればよい。
以下、実施例により本発明の詳細な説明する。
実施例１
ＷＣ９４％（以下、特別の記載のない限り重量％を意味
する。） 、 １’ａＣ１，Ｏ％残ＣＯからなる超硬合
金製のチップ（形状ＩＳＯＳＮＭＮ１２０４１２）を作
製した。硬さは３０ｋｇ荷重のヴィカース硬度で１７０
０ ｋｇ／ａｍ”であった。
する。） 、 １’ａＣ１，Ｏ％残ＣＯからなる超硬合
金製のチップ（形状ＩＳＯＳＮＭＮ１２０４１２）を作
製した。硬さは３０ｋｇ荷重のヴィカース硬度で１７０
０ ｋｇ／ａｍ”であった。
このチップに公知の熱ＣＶＤ法で順次ＴＩ Ｇを０゜８
μ、Ｔｉ１ＣＮ）を０．４μ、Ａｌｔｏｓを０．５μ、
最後にηＮを０．３μ、計２．０μ波覆した。このチッ
プをＡ（本発明品）とし、以下の条件で切削テストを行
なった。
μ、Ｔｉ１ＣＮ）を０．４μ、Ａｌｔｏｓを０．５μ、
最後にηＮを０．３μ、計２．０μ波覆した。このチッ
プをＡ（本発明品）とし、以下の条件で切削テストを行
なった。
条件： 被削材 ＳＣＭ４１５ （ｌｌＲｃ ５０．０
）、切削速度 ８０＋＋＋／ｍｌｎ 、送り ０．１
ａｍ／ｒｅｖ 切り込み ０．５市、ホルダー ＦＮ
ＩＩＲ−４４Ａ１水溶性切削剤使用。この条件で１０分
間切削したところ、フランク磨耗は０．０８ ｍであっ
た。
）、切削速度 ８０＋＋＋／ｍｌｎ 、送り ０．１
ａｍ／ｒｅｖ 切り込み ０．５市、ホルダー ＦＮ
ＩＩＲ−４４Ａ１水溶性切削剤使用。この条件で１０分
間切削したところ、フランク磨耗は０．０８ ｍであっ
た。
比較のために市販のに一１０グレード（住友電気工業株
式会社製Ｈ１）超硬合金製工具、Ｐ−１０グレード（同
社製５ＴＩＯＰ）超硬合金製工具の両者にて、同一条件
で切削したところ、Ｋ−１ｎグレ一ド超硬合金製工具で
は４分間切削してフランク磨耗は０．３４ ｔｍとなり
寿命、Ｐ−１０グレード超硬合金製工具では３８秒間切
削して欠損してしまった。
式会社製Ｈ１）超硬合金製工具、Ｐ−１０グレード（同
社製５ＴＩＯＰ）超硬合金製工具の両者にて、同一条件
で切削したところ、Ｋ−１ｎグレ一ド超硬合金製工具で
は４分間切削してフランク磨耗は０．３４ ｔｍとなり
寿命、Ｐ−１０グレード超硬合金製工具では３８秒間切
削して欠損してしまった。
実施例２
種々の超硬合金Ｂ−Ｈを形状ＩＳＯ５ＮＧＮ１２０４１
２に作製し、実施例、ｌの八と全く同じコーティングを
行い、以下の条件で切削テストを行った。Ｃ−Ｇが本発
明品、Ｂ、ＩＩが比較品である。なお、各合金のＷＣ及
びＣ以外の添加物は、いずれもｖ ｃ ｏ、 ｓ％、Ｃ
ｒ５Ｃ＊０．４％である。
２に作製し、実施例、ｌの八と全く同じコーティングを
行い、以下の条件で切削テストを行った。Ｃ−Ｇが本発
明品、Ｂ、ＩＩが比較品である。なお、各合金のＷＣ及
びＣ以外の添加物は、いずれもｖ ｃ ｏ、 ｓ％、Ｃ
ｒ５Ｃ＊０．４％である。
条件： 被削材 ＳＫＤ ｌ １ （ｌｌＲｃ６０）、
切削速度 ３０ｍ／ｍｉｎ 、送り ０．１ ＩＩＩ＋
ｓ／ｒｅｖ 切り込み ０．５ ｗｓ 、ホルダー
ＦＮＩＩＲ−４４Ａ１水溶性切削剤使用。
切削速度 ３０ｍ／ｍｉｎ 、送り ０．１ ＩＩＩ＋
ｓ／ｒｅｖ 切り込み ０．５ ｗｓ 、ホルダー
ＦＮＩＩＲ−４４Ａ１水溶性切削剤使用。
母材の硬度（３０）ｃｇ荷荷重クイカース硬度及び切削
テスト結果（１０分間切削時のフランク磨耗Ｖａ）を表
【に示す。
テスト結果（１０分間切削時のフランク磨耗Ｖａ）を表
【に示す。
母材母材硬度
Ｂ １５５０
Ｃ１６５０
Ｄ １７５０
Ｅ １８５０
Ｆ １９５０
Ｇ ２０５０
Ｈ２＋５０
表１
切削テスト結果
１分１２秒切削で欠損
８分３０秒切削し”ＣＶｓ＝ ０．３６ ｗａＯ９３２
關 ０、 １ ２ ＋ｗ ０、 １ ４ ＋１１１ ０、 １ ３ ａｎ ６分１５秒切削して欠損 実施例３ 実施例１のへ合金と全（同一母材について、種々の膜を
ＣＶＤ法にて作製した。膜構造及び実施例２と同じ条件
で行った切削テストの結果を、表２に示す。Ｊ、に、Ｌ
、Ｏ及びＰが本発明品、Ｉ、Ｍ、Ｎが比較品である。
關 ０、 １ ２ ＋ｗ ０、 １ ４ ＋１１１ ０、 １ ３ ａｎ ６分１５秒切削して欠損 実施例３ 実施例１のへ合金と全（同一母材について、種々の膜を
ＣＶＤ法にて作製した。膜構造及び実施例２と同じ条件
で行った切削テストの結果を、表２に示す。Ｊ、に、Ｌ
、Ｏ及びＰが本発明品、Ｉ、Ｍ、Ｎが比較品である。
実施例４
ＷＣ９４，５％、ＶＣｏ、５％、ＴａＣ０，５％残Ｃ０
からなる超硬合金製のチップ（形状ＩＳＯＳＮＭＮ１２
０４１８）を作製した。硬さは３０ｋｇ荷重のヴィカー
ス硬度で１７５０ ｋｇ／ｍｍ”であった。このチップ
に公知の熱ＣＶＤ法にて種々の膜を被覆した工具を作製
し、以下の条件にて切削テストを行った。膜構造並びに
切削テストの結果を、表３に示す。Ｑ、Ｕ−Ｗが本発明
品、Ｔ、Ｘ−Ｚは比較品である。
からなる超硬合金製のチップ（形状ＩＳＯＳＮＭＮ１２
０４１８）を作製した。硬さは３０ｋｇ荷重のヴィカー
ス硬度で１７５０ ｋｇ／ｍｍ”であった。このチップ
に公知の熱ＣＶＤ法にて種々の膜を被覆した工具を作製
し、以下の条件にて切削テストを行った。膜構造並びに
切削テストの結果を、表３に示す。Ｑ、Ｕ−Ｗが本発明
品、Ｔ、Ｘ−Ｚは比較品である。
条件： 被削材 Ｓ ＣＲ（ＩＩＲｃ、５８）、切削速
度 ７０ ｍａ＋／ｌｌｌ１ｎ 、送り ０．１ ｍｇ
＋／ｒｅｖ、切り込み ０．５ｍａ＋、ホルダー ＦＮ
ＩＩＲ−４４Ａ。
度 ７０ ｍａ＋／ｌｌｌ１ｎ 、送り ０．１ ｍｇ
＋／ｒｅｖ、切り込み ０．５ｍａ＋、ホルダー ＦＮ
ＩＩＲ−４４Ａ。
水溶性切削剤使用、切削時間 ５分間。
以上の実施例から本発明に限定する被覆層の種類、厚さ
、合金母材材質の範囲内にあるものが有効であることが
理解できる。
、合金母材材質の範囲内にあるものが有効であることが
理解できる。
以上説明のように、本発明によって、従来、高価な立方
晶窒化硼素焼結体でしか切削できなかった、もしくは安
価ではあるものの耐火（ｎ性に不安のある黒セラで不満
足な状況下でしか切削できなかった高硬度材料を、安定
して、かつ満足すべき価格の工具にて切削することが可
能となった。
晶窒化硼素焼結体でしか切削できなかった、もしくは安
価ではあるものの耐火（ｎ性に不安のある黒セラで不満
足な状況下でしか切削できなかった高硬度材料を、安定
して、かつ満足すべき価格の工具にて切削することが可
能となった。
第１図は超硬合金の圧縮強度と硬さの関係を模式的に示
した図である。
した図である。
Claims (2)
- （１）超硬合金を母材とし、その表面にＴｉＣ、Ｔｉ（
ＣＮ）、ＴｉＮ、Ａｌ＿２Ｏ＿３からなる群より選ばれ
る１以上の薄膜を被覆した被覆超硬合金切削工具におい
て、該超硬合金母材が主としてＷＣとＣｏからなり、Ｗ
Ｃ以外の炭化物の添加量は超硬合金全体に対し４．０重
量％以下で、かつその硬度がヴィカース硬度（３０ｋｇ
荷重にて測定）１６００ｋｇ／ｍｍ＾２以上２１００ｋ
ｇ／ｍｍ＾２以下であり、かつ該被覆膜の膜厚が０．５
μ以上４μ以下であることを特徴とする高硬度材料切削
用被覆超硬合金切削工具。 - （２）該被覆膜が２層以上の多層からなり、かつそのう
ちの１層はＡｌ＿２Ｏ＿３であることを特徴とする請求
項（１）に記載の高硬度材料切削用被覆超硬合金切削工
具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP983489A JPH02190471A (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 高硬度材料切削用被覆超硬合金切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP983489A JPH02190471A (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 高硬度材料切削用被覆超硬合金切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02190471A true JPH02190471A (ja) | 1990-07-26 |
Family
ID=11731159
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP983489A Pending JPH02190471A (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 高硬度材料切削用被覆超硬合金切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02190471A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05329703A (ja) * | 1992-05-26 | 1993-12-14 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆超硬合金切削工具 |
| WO2017130470A1 (ja) * | 2016-01-27 | 2017-08-03 | グローブライド株式会社 | 高硬度の表面層を有する釣糸ガイド及び当該釣糸ガイドを備える釣竿 |
-
1989
- 1989-01-20 JP JP983489A patent/JPH02190471A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05329703A (ja) * | 1992-05-26 | 1993-12-14 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆超硬合金切削工具 |
| WO2017130470A1 (ja) * | 2016-01-27 | 2017-08-03 | グローブライド株式会社 | 高硬度の表面層を有する釣糸ガイド及び当該釣糸ガイドを備える釣竿 |
| CN108366549A (zh) * | 2016-01-27 | 2018-08-03 | 古洛布莱株式会社 | 具有高硬度表面层的钓线导件及具备该钓线导件的钓竿 |
| KR20180101337A (ko) * | 2016-01-27 | 2018-09-12 | 글로브라이드 가부시키가이샤 | 고경도의 표면층을 갖는 낚싯줄 가이드 및 당해 낚싯줄 가이드를 구비하는 낚싯대 |
| JPWO2017130470A1 (ja) * | 2016-01-27 | 2019-02-14 | グローブライド株式会社 | 高硬度の表面層を有する釣糸ガイド及び当該釣糸ガイドを備える釣竿 |
| US11076585B2 (en) | 2016-01-27 | 2021-08-03 | Globeride, Inc. | Fishing line guide having high-hardness surface layer and fishing rod provided with said fishing line guide |
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