JPH02205658A - 耐ｈ↓２ｓ性および耐海水腐食性に優れた二相ステンレス鋼 - Google Patents
耐ｈ↓２ｓ性および耐海水腐食性に優れた二相ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH02205658A JPH02205658A JP2520789A JP2520789A JPH02205658A JP H02205658 A JPH02205658 A JP H02205658A JP 2520789 A JP2520789 A JP 2520789A JP 2520789 A JP2520789 A JP 2520789A JP H02205658 A JPH02205658 A JP H02205658A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、海底で使用されるフローラインバイブ等に好
適な耐Ｈｉｓ性および耐海水腐食性に優れた二相ステン
レス鋼に関する。なお、本明細書では、％は特にこのこ
とわりのない限り重量％である。
適な耐Ｈｉｓ性および耐海水腐食性に優れた二相ステン
レス鋼に関する。なお、本明細書では、％は特にこのこ
とわりのない限り重量％である。
近年の油井環境の悪化に伴い、採掘される石油、天然ガ
スのＨ２Ｓ濃度は上昇する傾向にある。現在の高合金油
井管の主流はＣＯ８井用０ｌ３Ｃ「鋼管であるが、Ｈ２
Ｓ？ａ度の上昇に伴って２２Ｃｒ、２５Ｃｒといった二
相ステンレス鋼管の使用が増加し始めている。
スのＨ２Ｓ濃度は上昇する傾向にある。現在の高合金油
井管の主流はＣＯ８井用０ｌ３Ｃ「鋼管であるが、Ｈ２
Ｓ？ａ度の上昇に伴って２２Ｃｒ、２５Ｃｒといった二
相ステンレス鋼管の使用が増加し始めている。
すなわち、Ｈ２Ｓを含有しないＣＯ□−ＣＩ！−系の環
境では、通常１３％Ｃｒ以上のＣｒ鋼が使用される。ま
た、Ｈ２Ｓ分圧が０．１気圧以下（厳密には０．０３気
圧以下）の微量Ｈ２Ｓ系環境（Ｃｏっ−Ｃｊ！−は含有
）であれば、２２Ｃｒ −５Ｎｉ３Ｍｏ系、２５Ｃｒ−
７Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ系の二相ステンレス鋼の使用が可能
になる。
境では、通常１３％Ｃｒ以上のＣｒ鋼が使用される。ま
た、Ｈ２Ｓ分圧が０．１気圧以下（厳密には０．０３気
圧以下）の微量Ｈ２Ｓ系環境（Ｃｏっ−Ｃｊ！−は含有
）であれば、２２Ｃｒ −５Ｎｉ３Ｍｏ系、２５Ｃｒ−
７Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ系の二相ステンレス鋼の使用が可能
になる。
一方、Ｈ２Ｓ分圧が０．１気圧以上の高ＨｚＳ系環境（
Ｃｏ、−（１−は含有）では、Ｎｌ量が２５％以上、望
ましくは３０％以上の材料が推奨され、Ｍｏｄ９０４Ｌ
と称される２０３０（２０Ｃｒ３０ Ｎ Ｊ −４Ｍ
ｏ −Ｃｕ ）や２’Ｄ３５（２２１Ｇｒ３８Ｎｌ−５
Ｍｏ−Ｃｕ）、更にＡ１１ｏｙ８２５ （２１Ｃｒ−４
２Ｎ＋−３Ｍｏ−Ｃｕ）等のＮｉ基合金が使用可能にな
る。ただし、これらのＮ１基合金は掻めて高価で、且つ
低強度であり、ソリッド管での使用は困難である。
Ｃｏ、−（１−は含有）では、Ｎｌ量が２５％以上、望
ましくは３０％以上の材料が推奨され、Ｍｏｄ９０４Ｌ
と称される２０３０（２０Ｃｒ３０ Ｎ Ｊ −４Ｍ
ｏ −Ｃｕ ）や２’Ｄ３５（２２１Ｇｒ３８Ｎｌ−５
Ｍｏ−Ｃｕ）、更にＡ１１ｏｙ８２５ （２１Ｃｒ−４
２Ｎ＋−３Ｍｏ−Ｃｕ）等のＮｉ基合金が使用可能にな
る。ただし、これらのＮ１基合金は掻めて高価で、且つ
低強度であり、ソリッド管での使用は困難である。
以上のようなことから、海底で使用されるフローライン
パイプとしても、微量Ｈ２Ｓ系環境では、二相ステンレ
ス鋼からなるソリッド管が使用され、高Ｈ２Ｓ系環境で
は、炭素鋼からなる母管の内面にＭｏｄ９０４Ｌまたは
Ａ１１ｏｙ８２５をクラッドしたクラツド管の使用が始
められている。
パイプとしても、微量Ｈ２Ｓ系環境では、二相ステンレ
ス鋼からなるソリッド管が使用され、高Ｈ２Ｓ系環境で
は、炭素鋼からなる母管の内面にＭｏｄ９０４Ｌまたは
Ａ１１ｏｙ８２５をクラッドしたクラツド管の使用が始
められている。
しかるに、このようなフローラインパイプは、いずれも
耐海水腐食性が不充分である。すなわち、二相ステンレ
ス鋼からなるソリッド管では、それ自体の耐海水性が不
充分であり、クラツド管では外面側を構成する炭素鋼が
海水中で腐食を生じる。
耐海水腐食性が不充分である。すなわち、二相ステンレ
ス鋼からなるソリッド管では、それ自体の耐海水性が不
充分であり、クラツド管では外面側を構成する炭素鋼が
海水中で腐食を生じる。
したがって、いずれのフローラインもパイプ重防食被覆
を行った上でカソード防食を施すことが必要になる。
を行った上でカソード防食を施すことが必要になる。
他方、耐海水鋼としては、二相ステンレス系ではＤＰ３
（２５Ｃｒ−７Ｎｉ−３Ｍｏ）があるが、耐隙間腐食
性および静止海水中での耐孔食性が若干不充分である。
（２５Ｃｒ−７Ｎｉ−３Ｍｏ）があるが、耐隙間腐食
性および静止海水中での耐孔食性が若干不充分である。
フェライト系材料では、２９ Ｃｒ−４Ｍｏ系を中心と
したいわゆるスーパーフェライト系が存在し、耐海水腐
食性の点では特に問題がない。オーステナイト系材料の
なかで耐海水腐食性を満足する材料をさがせば、ＡＩ
１ｏｙ２５４ （１８Ｃｒ−２５Ｎｉ−６Ｍｏ−０，２
Ｎ）があり、更に高ＮｉなＡｔ １ｏｙ６２５ （２１
Ｃｒ−６２Ｎ ｉ−９Ｍｏ−３，７Ｎｂ）も耐海水腐食
性は良好である。しかし、これらのオーステナイト系材
料は、高Ｎｉ材であることから非常に高価である。
したいわゆるスーパーフェライト系が存在し、耐海水腐
食性の点では特に問題がない。オーステナイト系材料の
なかで耐海水腐食性を満足する材料をさがせば、ＡＩ
１ｏｙ２５４ （１８Ｃｒ−２５Ｎｉ−６Ｍｏ−０，２
Ｎ）があり、更に高ＮｉなＡｔ １ｏｙ６２５ （２１
Ｃｒ−６２Ｎ ｉ−９Ｍｏ−３，７Ｎｂ）も耐海水腐食
性は良好である。しかし、これらのオーステナイト系材
料は、高Ｎｉ材であることから非常に高価である。
したがって、耐海水鋼は、スーパーフェライト系材料を
中心に開発が進められてきた。ただし、スーパーフェラ
イト系材料は、あくまでも耐海水性を考慮した材料で、
耐Ｈ２Ｓ綱として見た場合は、十分な耐Ｈｉｓ性を有し
ない、耐Ｈ２Ｓ性を確保しようとすると、油井管材料、
フローラインパイプ材料の場合と同様、高Ｎｉ化に依存
せざるを得ない。
中心に開発が進められてきた。ただし、スーパーフェラ
イト系材料は、あくまでも耐海水性を考慮した材料で、
耐Ｈ２Ｓ綱として見た場合は、十分な耐Ｈｉｓ性を有し
ない、耐Ｈ２Ｓ性を確保しようとすると、油井管材料、
フローラインパイプ材料の場合と同様、高Ｎｉ化に依存
せざるを得ない。
以上を要するに、海底で使用されるフローラインパイプ
としては、高Ｈ２Ｓ化にともなって２２Ｃｒ−５Ｎｔ−
３Ｍｏ系、２５Ｃｒ−ＩＮｌ−３Ｍｏ−Ｎ系の二相ステ
ンレス鋼が主流になりつつあるが、その限界使用Ｈ２Ｓ
濃度は決して高くはない（Ｈ２Ｓ分圧０．１気圧以下、
厳密には０．００３気圧以下）。
としては、高Ｈ２Ｓ化にともなって２２Ｃｒ−５Ｎｔ−
３Ｍｏ系、２５Ｃｒ−ＩＮｌ−３Ｍｏ−Ｎ系の二相ステ
ンレス鋼が主流になりつつあるが、その限界使用Ｈ２Ｓ
濃度は決して高くはない（Ｈ２Ｓ分圧０．１気圧以下、
厳密には０．００３気圧以下）。
しかも、耐海水腐食性が劣るため、外面に重防食被覆を
行った上に、カソード防食を必要とし、材料費以外にこ
れらの防食対策費が必要になり、高価になる。
行った上に、カソード防食を必要とし、材料費以外にこ
れらの防食対策費が必要になり、高価になる。
高Ｈ２Ｓ系環境下で十分な耐ＳＣＣ性を確保しようとす
ると、極めて高価なＮｉ基合金を必要とし、クラシト管
を採用せざるを得なくなる。また、クラツド管を採用し
たとしても外面カソード防食は必要であり、また製管コ
ストがかさむことがら、期待する程の経済性は得られな
い。
ると、極めて高価なＮｉ基合金を必要とし、クラシト管
を採用せざるを得なくなる。また、クラツド管を採用し
たとしても外面カソード防食は必要であり、また製管コ
ストがかさむことがら、期待する程の経済性は得られな
い。
耐海水鋼のなから好適な材料を探そうとする場合にも状
況は変わらない。
況は変わらない。
本発明は、斯かる状況に鑑みなされたもので、高Ｎｉに
依存することなく、耐Ｈ２Ｓ性および耐海水腐食性を改
善した二相ステンレス鋼を提供することを目的とする。
依存することなく、耐Ｈ２Ｓ性および耐海水腐食性を改
善した二相ステンレス鋼を提供することを目的とする。
Ｈ２Ｓ環境下での耐ＳＣＣ性向上させるためには、前述
したように、Ｎｉｌの増加が有効であり、Ｎ４２２５〜
３０％ではＨ２Ｓ分圧が１０気圧程度の環境下でも耐Ｓ
ＣＣ性確保が可能なことが知られている。しかし、Ｎｉ
ｌの増加は直接コスト増加につながり、しかも材料強度
を低下させる。
したように、Ｎｉｌの増加が有効であり、Ｎ４２２５〜
３０％ではＨ２Ｓ分圧が１０気圧程度の環境下でも耐Ｓ
ＣＣ性確保が可能なことが知られている。しかし、Ｎｉ
ｌの増加は直接コスト増加につながり、しかも材料強度
を低下させる。
したがって、Ｍｏｄ９０４Ｌ、Ａｌ １ｏｙ８２５等の
Ｎｉ基合金は、クラシト管でしかフローラインパイプに
適用できない。しかるに、フローラインパイプでの耐Ｓ
ＣＣ性は、Ｈ２Ｓ分圧１０気圧まで考慮する必要はなく
、１気圧程度までを考慮すれば十分と言える。つまり、
フローラインパイプではＮｉ基合金はむしろ過剰な材料
と言える。
Ｎｉ基合金は、クラシト管でしかフローラインパイプに
適用できない。しかるに、フローラインパイプでの耐Ｓ
ＣＣ性は、Ｈ２Ｓ分圧１０気圧まで考慮する必要はなく
、１気圧程度までを考慮すれば十分と言える。つまり、
フローラインパイプではＮｉ基合金はむしろ過剰な材料
と言える。
以上のようなことから、本発明者らは、フローラインパ
イプに使用上十分な耐Ｈ２Ｓ性および耐海水腐食性を付
与するには、二相ステンレス鋼でその耐Ｈ２Ｓ性および
耐海水腐食性を改善するのが得策であると考え、その成
分バランスについて検討したその結果、特定の成分条件
では、二相ステンレス鋼のままでカソード防食を必要と
しない耐海水性が得られること、およびＨ２Ｓ分圧が０
゜１〜１気圧のＨ２Ｓ環境下での十分な耐ＳＣＣ性が得
られることを知見した。
イプに使用上十分な耐Ｈ２Ｓ性および耐海水腐食性を付
与するには、二相ステンレス鋼でその耐Ｈ２Ｓ性および
耐海水腐食性を改善するのが得策であると考え、その成
分バランスについて検討したその結果、特定の成分条件
では、二相ステンレス鋼のままでカソード防食を必要と
しない耐海水性が得られること、およびＨ２Ｓ分圧が０
゜１〜１気圧のＨ２Ｓ環境下での十分な耐ＳＣＣ性が得
られることを知見した。
本発明は、斯かる知見に基づき開発されたもので、重量
％でＣ：０．０１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｒ
ｚｌ、５％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１
５％以下、Ｎｉ：１３〜１８％、Ｃ「：２４〜２６％、
Ｍｏ：４〜８％、Ｎ：ｏ、ｏａ〜０．２５％を含み、残
部実質的にＦｅからなり、（Ｃｒ＋３Ｍｏ）≧３７％を
満足することを特徴とする耐Ｈ２Ｓ性および耐海水腐食
性に優れた二相ステンレス鋼を要旨とする。
％でＣ：０．０１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｒ
ｚｌ、５％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１
５％以下、Ｎｉ：１３〜１８％、Ｃ「：２４〜２６％、
Ｍｏ：４〜８％、Ｎ：ｏ、ｏａ〜０．２５％を含み、残
部実質的にＦｅからなり、（Ｃｒ＋３Ｍｏ）≧３７％を
満足することを特徴とする耐Ｈ２Ｓ性および耐海水腐食
性に優れた二相ステンレス鋼を要旨とする。
本発明の二相ステンレス鋼は、オーステナイト系材料と
比べてＮｉ量が少なく、低コストかつ高強度であり、ソ
リッド管のままでフローラインバイブとしての使用が可
能である。更に、ＨｚＳ分圧が０．１気圧以上の高Ｈ２
Ｓ環境下でも使用に耐え得る耐ＳＣＣ性を示す。しかも
、海水中での耐腐食性に優れ、カソード防食を必要とし
ない。したがって、高品質なフローラインバイブを低コ
ストで提供できる。
比べてＮｉ量が少なく、低コストかつ高強度であり、ソ
リッド管のままでフローラインバイブとしての使用が可
能である。更に、ＨｚＳ分圧が０．１気圧以上の高Ｈ２
Ｓ環境下でも使用に耐え得る耐ＳＣＣ性を示す。しかも
、海水中での耐腐食性に優れ、カソード防食を必要とし
ない。したがって、高品質なフローラインバイブを低コ
ストで提供できる。
本発明の二相ステンレス鋼における成分限定理由は、以
下のとおりである。
下のとおりである。
Ｃ：フローラインバイブに限らず、この種の鋼材では溶
接が不可欠であり、溶材としては例えばＡＩ １ｏｙ６
２５等が使用される。その際、母材中のＣ量が多いと、
溶接熱影響部が鋭敏化する。この鋭敏化防止のために、
Ｃは０．０１５％以下に制限した。
接が不可欠であり、溶材としては例えばＡＩ １ｏｙ６
２５等が使用される。その際、母材中のＣ量が多いと、
溶接熱影響部が鋭敏化する。この鋭敏化防止のために、
Ｃは０．０１５％以下に制限した。
Ｓｉ：脱酸剤として使用されるが、過剰に含有されると
、熱間加工性をｔ員なうので、１．０％以下に制限した
。熱間加工性を向上させるためには低Ｓｉ化が望ましく
、その場合は０．１％以下が望ましい。
、熱間加工性をｔ員なうので、１．０％以下に制限した
。熱間加工性を向上させるためには低Ｓｉ化が望ましく
、その場合は０．１％以下が望ましい。
Ｍｎ：脱酸剤として使用される場合の通常含有レベルで
ある１、５％以下に制限した。
ある１、５％以下に制限した。
Ｐ：耐ＳＣＣ性の低下原因になるので、０．０３０％以
下とした。
下とした。
Ｓ：熱間加工性を低下させるので、０．０１５％以下と
した。
した。
Ｃ「：耐食性を向上させるための必須元素である。
海水腐食を考慮する場合は、Ｃｒ量が多いほど耐食性が
向上するが、その一方でσ相等が析出しやすくなり、熱
間加工性を低下させる。したがって、２６％を上限とし
た。下限は、耐海水腐食性を確保し、かつ今一方の耐海
水腐食抑制元素であるＭ。
向上するが、その一方でσ相等が析出しやすくなり、熱
間加工性を低下させる。したがって、２６％を上限とし
た。下限は、耐海水腐食性を確保し、かつ今一方の耐海
水腐食抑制元素であるＭ。
の添加量を制限するために２４％とした。
Ｍｏ二Ｃｒとの共存下で耐海水腐食性を著しく向上させ
る。耐海水腐食性の向上には高Ｍｏはど好ましいが、高
Ｍｏ化はσ相等の析出物の形成を促進する。したがって
８％を上限とした。下限は、耐海水腐食性を確保するた
めと、Ｃｒへの依存度を低下させるために４％とした。
る。耐海水腐食性の向上には高Ｍｏはど好ましいが、高
Ｍｏ化はσ相等の析出物の形成を促進する。したがって
８％を上限とした。下限は、耐海水腐食性を確保するた
めと、Ｃｒへの依存度を低下させるために４％とした。
Ｃｒ＋３Ｍｏ ：Ｍｏの耐海水腐食性に対する抑止効果
はＣｒの略３倍である。十分な耐海水腐食性を確保する
ためにはＣｒ＋３Ｍｏ≧３７％が必要である。Ｃｒ、Ｍ
ｏの個々の含有量を上記の如く規定した上で、Ｃｒ＋３
Ｍｏ≧３７％を確保することにより、σ相析出による熱
間加工性低下等が問題となることなく、優れた耐海水腐
食性が確保される。
はＣｒの略３倍である。十分な耐海水腐食性を確保する
ためにはＣｒ＋３Ｍｏ≧３７％が必要である。Ｃｒ、Ｍ
ｏの個々の含有量を上記の如く規定した上で、Ｃｒ＋３
Ｍｏ≧３７％を確保することにより、σ相析出による熱
間加工性低下等が問題となることなく、優れた耐海水腐
食性が確保される。
Ｎ ｉ ： Ｈ□Ｓ環境下での耐ＳＣＣ性を向上させる
ための必須元素である。またオーステナイト化元素で、
二相化に必須である。耐ＳＣＣ性向上のためには、高Ｎ
ｉが望ましいが、高Ｎｉ孔はコスト上昇だけでな（、過
剰なオーステナイト化を招く。
ための必須元素である。またオーステナイト化元素で、
二相化に必須である。耐ＳＣＣ性向上のためには、高Ｎ
ｉが望ましいが、高Ｎｉ孔はコスト上昇だけでな（、過
剰なオーステナイト化を招く。
その結果、高強度な二相ステンレス鋼が形成されなくな
る。二相ステンレス鋼で良好な耐ＳＣＣ性を確保するた
めの好ましいオーステナイト相とフェライト相との相比
は４０〜６０容積％であり、この相比確保のために１３
〜１８％とした。
る。二相ステンレス鋼で良好な耐ＳＣＣ性を確保するた
めの好ましいオーステナイト相とフェライト相との相比
は４０〜６０容積％であり、この相比確保のために１３
〜１８％とした。
Ｎ：Ｎｉと同様にオーステナイト化元素であり、かつσ
相析出防止、耐孔食性向上、溶接部の機械的性質向上に
寄与する。このため０．０８％以上の含有とした。ただ
し、過剰になると窒化物が形成されるので、０．２５％
以下に制限した。
相析出防止、耐孔食性向上、溶接部の機械的性質向上に
寄与する。このため０．０８％以上の含有とした。ただ
し、過剰になると窒化物が形成されるので、０．２５％
以下に制限した。
以下に本発明を実施例に基づいて説明する。
第１表に成分を示す溶製鋼より長さ４０Ｍ、幅２０１Ｉ
ＩＳ厚み２ＩＩＩ１１および長さ２０Ｍ、幅１０ｍ、厚
み２Ｉｌｌの各２種類の試験片を採取した。しかる後、
２種類の試験片をテフロンボルトおよびナツトで隙間を
形成した状態で組合せ、各組合せ試験片に対し６０’Ｃ
１５％ＮａＣ１溶液中での３０００ｈの大気吹込み隙間
腐食試験を実施した。各２０個の組合せ試験片に対して
この試験を実施した時の隙間腐食発生率をＣｒ＋３Ｍｏ
量をパラメータとして第１図に示す。
ＩＳ厚み２ＩＩＩ１１および長さ２０Ｍ、幅１０ｍ、厚
み２Ｉｌｌの各２種類の試験片を採取した。しかる後、
２種類の試験片をテフロンボルトおよびナツトで隙間を
形成した状態で組合せ、各組合せ試験片に対し６０’Ｃ
１５％ＮａＣ１溶液中での３０００ｈの大気吹込み隙間
腐食試験を実施した。各２０個の組合せ試験片に対して
この試験を実施した時の隙間腐食発生率をＣｒ＋３Ｍｏ
量をパラメータとして第１図に示す。
本発明の二相ステンレス鋼は、いずれも隙間腐食は全く
生じていない、ここで隙間腐食が生じなければ、海水中
では重防食被覆のみで腐食防止が図れる。これに対し比
較鋼は、いずれも二相ステンレス鋼であるが、Ｃｒ＋３
Ｍｏ量が４２．４％であるＢ４、Ｃｒ＋３Ｍｏ量が４０
．８％であるＢ５、Ｃｒ＋３Ｍｏ量が４１．７％である
Ｂ６を除いて、いずれの鋼も隙間腐食を生じ、Ｃｒ＋３
Ｍｏｆが少ないほど腐食発生率が高くなっている。
生じていない、ここで隙間腐食が生じなければ、海水中
では重防食被覆のみで腐食防止が図れる。これに対し比
較鋼は、いずれも二相ステンレス鋼であるが、Ｃｒ＋３
Ｍｏ量が４２．４％であるＢ４、Ｃｒ＋３Ｍｏ量が４０
．８％であるＢ５、Ｃｒ＋３Ｍｏ量が４１．７％である
Ｂ６を除いて、いずれの鋼も隙間腐食を生じ、Ｃｒ＋３
Ｍｏｆが少ないほど腐食発生率が高くなっている。
また、各鋼より採取した長さ７０鵡、輻１０ＩＩＩ１１
、厚み２閤の４点曲げ試験片に対し、応力１σｙ、５％
ＮａＣｊ！Ｐａ液、Ｈ２Ｓ分圧０．０１．０．１、ｌ。
、厚み２閤の４点曲げ試験片に対し、応力１σｙ、５％
ＮａＣｊ！Ｐａ液、Ｈ２Ｓ分圧０．０１．０．１、ｌ。
０．１０気圧、１００°Ｃのオートクレーブ試験を７２
０ｈ実施した後のＳＣＣ発生状況を第２表に０ （ＳＣ
Ｃ発生なし）、ｘ（ＳＣＣ発生）で示す。
０ｈ実施した後のＳＣＣ発生状況を第２表に０ （ＳＣ
Ｃ発生なし）、ｘ（ＳＣＣ発生）で示す。
本発明の二相ステンレス鋼は、いずれもＨ２Ｓ分圧が１
．０気圧以下の試験雰囲気中でＳＣＣを生じていない、
しかるに、比較鋼はＢ４、Ｂ５、Ｂ６を除けばＨ２Ｓ分
圧０．１気圧でＳＣＣを生じている。Ｂ６は比較鋼の中
ではＮｉ量が最も多いが、それでもＨ２Ｓ分圧１．０気
圧でＳＣＣを生じている。
．０気圧以下の試験雰囲気中でＳＣＣを生じていない、
しかるに、比較鋼はＢ４、Ｂ５、Ｂ６を除けばＨ２Ｓ分
圧０．１気圧でＳＣＣを生じている。Ｂ６は比較鋼の中
ではＮｉ量が最も多いが、それでもＨ２Ｓ分圧１．０気
圧でＳＣＣを生じている。
第 １ 表 （ｗＬ％）
第 ２ 表
−本発明範囲外
〔発明の効果〕
以上の説明から明らかなように、本発明の二相ステンレ
ス鋼は、Ｎｉ基合金はもとよりオーステナイト系ステン
レス鋼と比べてもＮｉｌが少なく、低コストかつ高強度
である。したがって、クラツド化することなくソリッド
管のままでフローラインパイプに使用できる。しかも、
従来の二相ステンレス鋼製フローラインパイプで問題に
なっていた高Ｈ２Ｓ環境下での耐ＳＣＣ性の低さが、実
用上支障ない程度に改善される。更に耐海水腐食性にも
優れ、カソード防食の必要性がない。したがって、フロ
ーラインパイプ等に適用して、その耐久性向上、バイブ
施工コスト低減に大きな効果を奏する。
ス鋼は、Ｎｉ基合金はもとよりオーステナイト系ステン
レス鋼と比べてもＮｉｌが少なく、低コストかつ高強度
である。したがって、クラツド化することなくソリッド
管のままでフローラインパイプに使用できる。しかも、
従来の二相ステンレス鋼製フローラインパイプで問題に
なっていた高Ｈ２Ｓ環境下での耐ＳＣＣ性の低さが、実
用上支障ない程度に改善される。更に耐海水腐食性にも
優れ、カソード防食の必要性がない。したがって、フロ
ーラインパイプ等に適用して、その耐久性向上、バイブ
施工コスト低減に大きな効果を奏する。
第１図は本発明鋼の耐海水腐食性を比較鋼と対比して示
した図表である。
した図表である。
Claims (1)
- １、重量％でＣ：０．０１５％以下、Ｓｉ：１．０％以
下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：
０．０１５％以下、Ｎｉ：１３〜１８％、Ｃｒ：２４〜
２６％、Ｍｏ：４〜８％、Ｎ：０．０８〜０．２５％を
含み、残部実質的にＦｅからなり、（Ｃｒ＋３Ｍｏ）≧
３７％を満足することを特徴とする耐Ｈ＿２Ｓ性および
耐海水腐食性に優れた二相ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2520789A JPH02205658A (ja) | 1989-02-02 | 1989-02-02 | 耐ｈ↓２ｓ性および耐海水腐食性に優れた二相ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2520789A JPH02205658A (ja) | 1989-02-02 | 1989-02-02 | 耐ｈ↓２ｓ性および耐海水腐食性に優れた二相ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02205658A true JPH02205658A (ja) | 1990-08-15 |
Family
ID=12159510
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2520789A Pending JPH02205658A (ja) | 1989-02-02 | 1989-02-02 | 耐ｈ↓２ｓ性および耐海水腐食性に優れた二相ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02205658A (ja) |
-
1989
- 1989-02-02 JP JP2520789A patent/JPH02205658A/ja active Pending
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