JPH02205661A - β型チタン合金製スプリングの製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、自動車スプリング等に好適な軽量で、且つ
座面や線間摩耗の少ない長寿命のβ型７１合金製スプリ
ングを製造する方法に関する。

（従来の技術） 従来、自動車用などのスプリングは、パテンティング処
理した高炭素鋼を用いて製造されていたが、最近エンジ
ンの高トルク、高回転数化の要請が強くなってきたのに
伴い、特に自動車エンジン用バルブスプリングを中心に
その軽量化、高強度化を目的としたチタン材の使用が検
討されつつある。しかしながら、素材が純Ｔｉであると
製品は強度不足となり、またα＋β型チタン合金では、
強度は高いが延性が低いため、冷間伸線が難しいという
問題があって、これらは冷間成形スプリングの素材とし
て不適当である。これに対して、β型チタン合金の溶体
化処理材は、延性に優れているので伸線時に断線が生じ
ず、冷間加工後の硬度も高く、しかも後工程で時効処理
を施すことにより更に強度を高（することが可能である
等の長所を有することから、スプリング用の素材として
極めて有望なものと考えられている。

β型チタン合金を素材としてスプリングを製造する方法
としては、下記の方法が知られている。

Ａ、　　Ｓｈｓｒｍａｎ　　；　　’Ｔｏｒｓｉｏｎａ
ｌ　　Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　　ａｎｄＰｅｒｆｏｒｍ
ａｎｃｅ　ｏｆ　Ｂｅｔａ　Ｔｉｔａｎｉｕｍ　ａｌｌ
ｏｙ　ＯｕｔｏｍｏｔｌｖｅＳｕｓｐｅｎｓｉｏｎ　Ｓ
ｐｒｉｎｇ　”　Ｂｏｔａ　Ｔｉｔａｎｉｕｍ　ａｌｌ
ｏｙｓ　１ｎｔｈｅ　１９８０°Ｓ、　１９８０．　Ｐ
、２８１に紹介されている製造工程は、 熱間スェージ→溶体化処理（８１５“Ｃ×３０分、ＡＣ
）→センタレスグラインド →表面清浄化処理 →冷間コイリング →時効処理（４９６℃Ｘ　１６Ｈｒ、ＡＣ）→ショット
ピーニング となっている、また、 Ｓ、　　Ｓｅａｇｌｅ　　ｒ　　Ｔｉｔａｎｉｕｍ　　
ａｌｌｏｙ　　ｓｐｒｉｎｇｓＰｒｅｃｅｅｄｉｎｇ　
ｏｆ　Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ　Ｄｅｓｉｇｎｉｎｇ　ｗ
ｉｔｈｔｉｔａｎｉｕｓ＋、Ｂｒ１ｓｔｏ１，１９８６
．Ｐ、１６６に示される製造工程は、 １６−■掻棒→溶体化処理 →伸線（２０〜３５％）またはそのまま→コイリング →時効処理 →ショットピーニング となっている。

しかしながら、これらの文献に記載される技術で製造し
たβ型チタン合金製のスプリングでは、低応力振幅でス
プリング有効巻線部に疲労破壊を生じたり、スプリング
１〜２春目にフレッティング疲労を起こすことが多い。

（発明が解決しようとする課題） 本発明は、上記のようなβ型チタン合金製スプリングの
疲労の問題を解決して、高疲労強度のβ型チタン合金製
スプリングを製造することを課題とする。即ち、軽量で
高強度のβ型チタン合金の特徴を生かし、これを素材と
してスプリングを製造するに当たり、特に従来の製造方
法では未解決であった疲労強度の高いスプリングを製造
する方法を提供するのが本発明の目的である。

（課題を解決するための手段） 本発明者らは、上述のような観点からβ型チタン合金を
素材として軽量、高強度かつ高疲労強度のスプリングを
安定生産し得る方法を提供すべ（研究を重ねたところ、
次に示すような知見を得た。

（ａ）コイリング後に表面を清浄化処理して油類および
酸化皮膜を除去した後、改めてその表面に適正な厚みの
酸化皮膜を形成させれば、その酸化皮膜によりフレッテ
ィング疲労を防止することができる。

（ｂ）コイリング前の素線材を製造するに際して高減面
率の冷間伸線を行えば、時効処理の時間を短くすること
ができ、又、伸線加工度が大きいほど時効処理後のスプ
リングは高強度となり、疲労強度も高くなる。

（ｃ）冷間伸線のための潤滑方法として酸化皮膜を表面
に生成させる方法をとれば、高減面率の伸線でも焼付が
生じにくく、コストも低くなる。又、コイリング時の焼
付防止にもなる。

（ｅ）時効処理後のスプリングにシッットブラスト又は
ショットピーニングとドライホーニング加工を施すこと
により、また更に低温焼鈍を施すことにより疲労強度を
向上させることができる。

本発明は、上記の知見を基に完成されたものであり、そ
の要旨は、ｒβ型Ｔｉ合金製の冷間伸線材をコイリング
してスプリングに成形した後、表面清浄化処理を施し、
次いで、酸化可能雰囲気で時効処理を行うことを特徴と
するβ型Ｔｉ合金製スプリングの製造方法１にある。

コイリングする前の冷間伸線材は、本発明者らが昭和６
３年８月２６日付で出願（特願昭６３−２１１７５７号
）したβ型チタン合金線材の製造方法、即ち、［β型チ
タン合金の素線材を脱スケールした後、酸化可能雰囲気
で加熱して表面に厚さ０．１〜３μｍの酸化スケールを
生成させ冷間伸線を行う方法」で製造するのが好ましい
。

また、コイリングして成形したスプリングの時効処理は
３５０〜５５０℃の温度域で０．５〜２０時間加熱する
ことによって行うのがよい。

更に、時効処理後のスプリングに、シ町ットブラストま
たはシ目ットピーニングとドライホーニング処理を施す
ことによって、疲労強度の一層の向上が得られる。

また更に、最終工程で１５０〜３５０℃の温度域で焼鈍
を行うことも推奨される。

本発明の最も望ましい実施態様は、下記の一連の工程で
スプリングを製造することである。

■　β型チタン合金の素線材を、脱スケールした後、酸
化性雰囲気中６００℃からβ変態点までの温度域で加熱
して表面に厚さ０．１〜３μｍの酸化スケールを生成さ
せて減面率５０％以上で冷間伸線を行う。

■　その冷間伸線材をコイリングしてスプリングに成形
した後、表面清浄化処理を施し、次いで酸化性雰囲気中
３５０〜５５０℃の温度域で０．５〜２０時間加熱する
時効処理を行う。

■　時効処理後のスプリングに、シッットブラストまた
はシジットピーニング加工とドライホーニング処理を施
す。

■　その後更に１５０〜３５０℃の温度域で焼鈍する。

（作用） 添付の図は、上記の最も好ましい実施態様の工程図であ
る。以下、この図にそって本発明の詳細な説明する。

の　　゛　） 素材となるβ型チタン合金としては、例えば、Ｔｉ−１
５Ｖ−３Ｃｒ　−３ＡＪ！　−３Ｓｎ合金やＴｉ−３Ａ
ｊ！−８Ｖ　　６Ｃｒ　　４Ｍｏ−４Ｚｒ合金などが好
適である。

このような合金の熱間圧延線材を冷間伸線して、所定の
線径に加工する。

冷間伸線の前には、熱延時に生成したスケールを取る、
いわゆる脱皮膜を行う、脱皮脱法としては酸洗、ピーリ
ング加工が考えられるが、表面のもろい酸化富化層は１
００〜２００μ閣と厚く、これを除去するのに酸洗では
長時間（３０分程度）を要するから、短時間で脱皮膜で
きるピーリング加工の方が望ましい。

冷間伸線は、真円度が厳しく要求されない場合はローラ
ーダイス、孔型圧延で行うことができ、この場合は特別
の素線材の潤滑処理は必要ではなく、冷間圧延油やフッ
素樹脂等を用いることで焼付防止ができる。

しかし、高い真円度を必要とする場合には、少な（とも
伸線最終工程ではダイス引き伸線を行うのが好ましい、
ダイス引き伸線を行うためには、潤滑下地処理としては
酸化可能雰囲気中で加熱して、素線材の表面に適正厚み
の酸化皮膜を生成させてから伸線する酸化皮膜伸線が望
ましい、この酸化皮膜を生成させる条件としては、酸化
可能雰囲気中で、６００℃からβ変態点までの温度範囲
で加熱し、表面に０．１〜３μ■厚さの酸化皮膜を生成
させるのがよい、加熱温度が６００℃未満では時効硬化
するため、伸線性が劣化するし、β変態点を超えると密
着性の良い酸化皮膜が生成せず、伸線時に焼付きやすく
なったりし、前工程の加工の効果が消失して高疲労高強
度の線材が得られなくなる。

また、酸化皮膜層が０．１ｐ−より薄いと焼付きを生じ
、３μ曽より厚ければ酸化皮膜層に割れが発生し、母材
に疵がつくおそれがある。さらに、酸素富化層が厚すぎ
るとスプリングの疲労強度が低下する。

なお、加熱時間は１〜１０分程度程度ましい、但し、疲
労強度をあまり問題としないスプリングの製造に際して
は、上記の条件以外の酸化皮膜生成条件でもよい、酸化
皮膜を形成させた後、さらに潤滑剤としてフッ素樹脂を
酸化皮膜上に塗布する方がダイス伸線上好ましい。

冷間伸線の加工度は、大きいほど時効処理の時間が短く
なり、かつ時効後の疲労強度が高くなるから、５０％以
上の冷間伸線減面率をとるのがよい。

コイ１ング コイリングにより、スプリングに成形する。伸線加工の
前に付けた酸化皮膜は、コイリング時の焼付防止にも有
用である。酸化皮膜のない伸線材（例えば、ローラーダ
イスのみで伸線した線材、コイリング前に脱酸化皮膜し
た線材）の場合には、コイリング時に線材表面に油脂や
樹脂がついていても耐焼付性が乏しいので、線材に疵が
発生しないように、例えばコイリングローラーを使用し
、疵の発生防止を図る必要がある。

■　°几 コイリング後には表面清浄化処理を施すが、酸化皮膜を
形成させて冷間伸線を行った伸線材の場合は、例えば、 ■有機溶剤（トリクロルエチレン、アセトン等）での脱
脂後、２〜５％フシ硝酸で脱酸化皮膜、■ショツトブラ
スト（＃５０ショット粒、エアー圧５　ｋｇ／ａｍ”、
５分程度）で脱酸化皮膜、などの方法で清浄化する。

酸化皮膜を利用しない伸線材は、伸線時に潤滑下地に樹
脂や油脂を用いるが、これらは次工程で有ＩＦなのでト
リクロルエチレン、アセトン等で除去する。

この表面清浄化処理の目的は、下記のとおりである。即
ち、酸化皮膜をつけて冷間伸線を行った場合、伸線時に
酸化皮膜に伸線方向と直角方向の割れが発生する。かか
る割れのある酸化皮膜がついたままのスプリングを、次
工程で酸化可能雰囲気中で時効処理すると、割れ部分が
優先的に酸化し、酸素富化層を形成する。従って、その
後にショツトブラスト等の酸化皮膜除去処理を行っても
、深い酸素富化層が除去されず、疲労強度が低下する原
因となるのである。一方、酸化皮膜を形成させないで、
潤滑油の塗布などで冷間伸線した伸線材の場合は、これ
をコイリングした後酸化可能雰囲気中で時効処理を行う
と、除去が難しい油脂や樹脂の酸化物がスプリングの表
面に形成され、外観が著しく損なわれだけでなく、疲労
強度低下の原因となる。

表面清浄化は、上記のような問題をなくするための処理
で、これを時効処理の前のスプリングに施しておくこと
は極めて重要である。

■Ｉｔ几 時効処理は、β型チタン合金に特有の時効硬化によって
高強度化させるとともに、これを酸化可能雰囲気中で行
ってスプリングの表面に適正な厚みの酸化皮膜を新たに
生成させ、疲労強度を向上させるために行う。

酸化可能雰囲気とは、時効処理の加熱温度で、スプリン
グ表面に酸化皮膜が生成する雰囲気を意味し、実生産に
おいては大気中加熱でよい、加熱温度は、素材のβ型チ
タン合金の種類にもよるが、先に述べたような種類のβ
型チタン合金を用いる場合、３５０〜５５０℃の温度範
囲でよい、　３５０”Ｃを下回ると時効硬化が起こらず
、一方、５５０　’Ｃを越えると過時効となって軟化し
、製品スプリングの疲労強度が低下する。

時効処理を酸化可能雰囲気中で行って生成させる酸化皮
膜の厚みは、０．１〜３μｍの範囲であることが望まし
い、この酸化皮膜は、特にスプリングの非有効巻線部で
ある１〜２巻目春目間において、フレッティング疲労を
防止するのに顕著な効果を有する。

本発明の好ましい実施態様では、時効処理後のスプリン
グには更にショツトブラスト等の処理が施されるが、ス
プリングの第１〜２春目はピッチが小さいためショット
が当たらず酸化皮膜が残留し、この部分に発生しやすい
フレッティング疲労の防止に役立つ。

酸化皮膜の厚みが０．１ａ■未満では上記の効果が小さ
い、一方、その厚みが３μｍを超えると、次工程でショ
ツトブラスト処理等を行っても十分に除去されずにスプ
リング有効部の疲労強度が低下するおそれがある。

なお、冷間伸線の際に薄い酸化皮膜を付けて伸線した伸
線材で製造したスプリングでは、時効処理の前の清浄化
処理で１〜２巻目春目化皮膜が除去されず、その上に時
効処理時の酸化皮膜がつくことがあるが、その合計の厚
みが３μｍ以下であれば何ら支障はない。

時効処理に要する時間は、スプリングの素材が冷間伸線
加工を受けたものであるため、溶体化処理のままの素材
を用いた場合に比べ、短時間になる。一方、時効処理中
に生成する酸化皮膜の厚みは、上記のように０．１〜３
μｍにするのが望ましい。

これらの事情を総合すると、時効時間は０．５〜１２時
間が望ましい範囲となる。０，５時間未満では時効硬化
が不十分で、酸化皮膜の厚みも大気炉中加熱を行っても
０．１ｕ−以上になりにくい、１２時間を超える処理時
間は、時効硬化の点からは不必要であり、酸化皮膜の厚
みが３ｕｍを超えて疲労強度の低下を招くおそれがある
。最適時効条件として、大気炉で行う場合は、５００’
ＣＸ　２時間程度である。この時発生する酸化皮膜厚さ
は約１．５μｍである。

スプリングはこの時効処理のままの状態で、使用に供す
ることができる。しかし、下記の工程Ｖ、更に工程■の
処理を行うのが望ましい。

工程Ｍ 時効処理後ショツトブラストまたはショットピニングを
行い、その後ドライホーニングを行う。

この処理は、スプリングの有効巻線部の不必要な酸化皮
膜を除去するとともに、スプリングの表面に圧縮残留応
力を生成させ、その疲労強度を向上させるために行う、
ショツトブラストまたはショットピーニングだけでは、
表面が粗くなりすぎるので、ドライホーニングによって
表面粗さを改善し疲労強度を向上させるのである。

ショツトブラスト（またはショットピーニング）のショ
ットの粒径はｏ、ｏｉ〜２−閣程度、投射密度は１０〜
５０ｋｇ／＋ｓ”程度が望ましい、ショットの粒径が０
．０１−一未満では表面の酸化皮膜除去の効果及び圧縮
残留応力付与の効果が乏しく、２＋ｗ−を超える粒径の
ショットでは表面の凹凸の間隙が広く、外観が悪くなり
、また均一な圧縮残留応力の付与も難しい、投射密度が
１０ｋｇ／ｍ”未満では酸化皮膜除去と圧縮残留応力付
与の効果が乏しく　、５０ｋｇ／ｍ”を超えると素材が
研削されるおそれがある。ショツト粒の材質は鉄系、ア
ルミナ系など、特に制約はない。

ドライホーニングの条件としては、ショツト粒径０．０
１〜０．５ｍｓ、投射密度５〜４０　ｋｇ　／ｍ　”、
ショツト粒の材質はアルミナ系（例えばホワイトアラン
ダム）とするのが望ましい。

工１ｙＬＩ贋１嚢誇） この工程も、必須ではないが、実施した方が望ましいも
のである。１５０〜３５０℃程度の低温焼鈍によりスプ
リングの弾性限を向上させ、疲労限を更に向上させるこ
とができる。焼鈍温度が１５０℃を下回ると弾性限を上
昇させることができず、一方、３５０’Ｃを超える温度
で焼鈍を行うと前の工程（工程Ｖ）で生じた圧縮残留応
力が消失したり、過時効となって弾性限が低下すること
がある。焼鈍時間は３０〜６０分程度で程度。

以上、添付図に示す工程を説明したが、既述のとおり、
本発明方法において重要な必須の工程は■と■である。

工程Ｉと■は他の方法に置き換えてもよく、工程Ｖと■
は必ずしも実施しなくてもよい、しかしながら、全ての
性能面で理想的なスプリングを得るには、工程Ｉから■
までを、前述の条件で実施するのが望ましい。

（実施例１） 素材として用いたβ型チタン合金（Ｔｉ−３Ａｊ！８　
Ｖ　−６Ｃｒ−４Ｍｏ　−４２ｎ）の化学組成を第１表
に示す、この合金のインゴットを１０５０℃に加熱後、
９４０℃の温度で圧延して熱延線材とし、酸化皮膜及び
酸素富化層をピーリング加工で除去し５　、８＋ｗｍφ
とした。

この熱延線材を冷間圧延油を使用し、ローラーダイスで
冷間伸線して３．５ｍ−φとし、更に、大気加熱（６５
０℃Ｘ３分）によって表面に酸化皮膜を生成させ、その
上にフッ素樹脂を付けてダイス伸線した、ダイス伸線で
は、２パスで３．５ｍｍφ→３．３５鵬−φ→３．２４
■−φとした。

上記によって得られた冷間伸線材をコイリングして、第
２表に示す仕様のスプリングに成形した後、スプリング
全体を＃５０カットワイヤを用いたショツトブラスト処
理で脱酸化皮膜を行い、つづいて、大気中にて５００℃
Ｘ２時間の時効処理を施した。その後、更に６０分間の
ショットピーニング（０，８ｍ＋−φカットワイヤー使
用）を施し、３０分間のドライホーニング（０，２ｍ−
φのホワイトアランダムを使用）を実施し、引き続いて
２５０℃Ｘ３０分の低温焼鈍を行った。このスプリング
（試験材Ａ）について疲労強度を測定した結果を第３表
に示す。

なお、スプリング線間に生成した酸化皮膜厚さは１．５
μｍであり、またショットピーニング投射密度は３５ｋ
ｇ／ｍ”、ドライホーニング投射密度は２０ｋｇ／醜２
とした。

第３表における疲労強度〔τ）　　（ｋｇｌ−■りは、
τ＃τ■　±τａ 但し、τ領−平均剪断応力＜ｋｇｌ−ｍ　ｔ　）τａ−
剪断応力振幅（眩／■２） で表されるものであって、平均応力６０廟／■−１とし
、応力振幅を変化させて１０′Ｔまで疲労破壊しない最
大の振幅として求めた。

第３表中に併記した試験材Ｂ、Ｃ，ＤおよびＥはそれぞ
れ下記の工程で作成したものである。

試験材Ｂ：冷冷間伸線後学空中８５０℃Ｘ３０分の加熱
をした後アルゴンガス冷却によって溶体化処理し、冷間
加工の影響を除いた線材を用いて、コイリングした後、
試験材Ａと同様に処理。

試験材Ｃ：コイリングまでは試験材Ａと同じ工程をとり
、コイリング後表面清浄化処理をせず、以後も試験材Ａ
と同様に処理。

試験材Ｄ；伸線後、酸化皮膜を酸洗除去し、真空時効を
行い、他は試験材Ａと同様に処理。

試験材Ｅ：伸線時の酸化皮膜は酸洗で除去し、時効雰囲
気をアルゴンガスに少量の空気を加えたものとして、線
間に薄酸化皮＠（０，０５μｍ）を生成させ、他は試験
材Ａと同様に処理。

第３表に示される結果からも明らかな如く、本発明の最
も望ましい態様で作成された試験材Ａは、疲労強度が高
く、フレッティング破断も起こしていない、試験材Ｅも
本発明の実施例であるが、酸化被膜が薄いために、フレ
ッティング破断が生じている。しかし、時効スケール（
酸化皮膜）のないＤよりも疲労強度は高い、試験材Ｂは
、冷間伸線していない素線材を用いたために疲労強度が
低い、また、試験材Ｃはコイリング後の清浄化処理が無
く、試験材りは時効処理時の酸化皮膜生成の無いもので
ある。いずれも疲労強度がＡやＥよりも低い、Ｃでは表
面のスケールに生じているクランクが原因で疲労強度が
低くなり、Ｄではスプリング線間にスケールがないため
、フレッティング疲労を生じている。

（実施例２） 実施例１の試験材Ａと同じように作製し、ただスプリン
グを大気時効する際の時効温度だけを種々変えたスプリ
ングについて、疲労試験を実施した。その結果を第４表
に示す。

第４表から、時効処理温度は３５０〜５５０℃の範囲が
望ましいことがわかる。

（実施例３） 第５表に、実施例１の試験材Ａと同一工程でスプリング
を作製し、最後の工程である低温焼鈍の温度を種々変え
た場合のスプリングの疲労試験結果を示す。

第５表に示される結果からも明らかなように、疲労強度
向上のためには低温焼鈍を実施した方がよく、その温度
は１５０〜３５０℃の範囲が望ましい。

（実施例４） 第６表は、実施例１の試験材Ａの作製にあたって、時効
処理までで止めたもの（試験材Ｆ）および時効処理後に
ショットピーニングとドライホーニングを施して、低温
焼鈍をしなかったもの（試験材Ｇ）の疲労強度試験結果
である。全工程を実施した試験材Ａの結果も転記しであ
る。第６表に示されるとおり、疲労強度は試験材Ｆ→試
験材Ｇ→試験片Ａの順に向上している。

（実施例５） コイリングする前の素線材の冷間伸線方法と、時効処理
条件がスプリングのフレッティングに及ぼす影響を調べ
た。

実施例１のビーリング加工した５、８ａｍφ熱延線材を
、 ■薄酸化皮膜をつけてダイス引き伸線で３．２φ■Ｉに
した線材、と ■ローラーダイスのみで冷間圧延油を用いて３．２φ１
にした線材、 とを使用して、コイリング後の工程を変化させた場合の
６０±３０ｋｇ／ｍｇ＋”の疲労試験条件でのフレッテ
ィング疲労による折損の発生状況を第７表に示す。

なお、大気時効、真空時効の条件は実施例１と同じであ
り、時効処理後の工程も実施例１の試験材Ａと同じであ
る。

第７表に示される結果からも明らかなように、薄酸化皮
膜ダイス引き伸線法、ローラーダイス法のいずれで素線
材を作製しても、コイリングの後に酸化可能雰囲気中で
の時効処理を実施することによってフレッティングによ
る疲労損折は防止でき（発明の効果） 以上に説明した如く、本発明の方法によれば疲労強度に
優れた軽量、高品質のβ型チタン合金製スプリングを低
コストで製造できる。従って、本発明は、自動車用部品
のみならず、航空機その他一般機器用のスプリング材料
としてβ型チタン合金の用途を拡大していくのに大きく
寄与できるものである。

【図面の簡単な説明】

添付図は、本発明のβ型チタン合金製スプリングの製造
方法を例示する工程図である。 出願人　住友金属工業株式会社　（ほか２名）代理人　
弁理士　穂上照忠　（ほか１名）第■工程 １−・ 第■工程 ■ イ

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）β型Ｔｉ合金製の冷間伸線材をコイリングしてス
   プリングに成形した後、表面清浄化処理を施し、次いで
   、酸化可能雰囲気で時効処理を行うことを特徴とするβ
   型Ｔｉ合金製スプリングの製造方法。
2. （２）β型チタン合金の素線材を脱スケールした後、酸
   化可能雰囲気で加熱して表面に厚さ０．１〜３μｍの酸
   化スケールを生成させ冷間伸線を行い、その冷間伸線材
   をコイリングしてスプリングに成形した後清浄化処理を
   施し、次いで酸化性雰囲気で時効処理を行うことを特徴
   とするβ型Ｔｉ合金製スプリングの製造方法。
3. （３）時効処理を３５０〜５５０℃の温度域で０．５〜
   ２０時間加熱することによって行う特許請求の範囲第１
   項または第２項記載のスプリングの製造方法。
4. （４）時効処理後のスプリングに、ショットブラストま
   たはショットピーニングを施し、更にドライホーニング
   処理を施す特許請求の範囲第１項から第３項までのいず
   れかに記載のスプリングの製造方法。
5. （５）最終工程で１５０〜３５０℃の温度域で焼鈍を行
   う特許請求の範囲第１項から第４項のいずれかに記載の
   スプリングの製造方法。
6. （６）β型チタン合金の素線材を、脱スケールした後、
   酸化性雰囲気中６００℃からβ変態点までの温度域で加
   熱して表面に厚さ０．１〜３μｍの酸化スケールを生成
   させて減面率５０％以上で冷間伸線を行い、その冷間伸
   線材をコイリングしてスプリングに成形した後清浄化処
   理を施し、次いで酸化性雰囲気中３５０〜５５０℃の温
   度域で０．５〜２０時間加熱する時効処理を行い、この
   時効処理後のスプリングに、ショットブラストまたはシ
   ョットピーニング加工とドライホーニング処理を施し、
   その後更に１５０〜３５０℃の温度域で焼鈍することを
   特徴とするβ型チタン合金製スプリングの製造方法。