JPH0221012A - 疲労特性に優れた段付ねじ - Google Patents
疲労特性に優れた段付ねじInfo
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- JPH0221012A JPH0221012A JP1050050A JP5005089A JPH0221012A JP H0221012 A JPH0221012 A JP H0221012A JP 1050050 A JP1050050 A JP 1050050A JP 5005089 A JP5005089 A JP 5005089A JP H0221012 A JPH0221012 A JP H0221012A
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- screw
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- Supply Devices, Intensifiers, Converters, And Telemotors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、アキュムレータやシリンダ等の荷重変動の
激しいところに使用される繰り返し引張力を受けるねじ
関するもので、更にのべると疲労寿命の長い段付ねじに
関するものである。
激しいところに使用される繰り返し引張力を受けるねじ
関するもので、更にのべると疲労寿命の長い段付ねじに
関するものである。
従来の技術及び発明が解決しようとする課題例えば、流
体機器としてのアキュムレータは、容器本体の内部をブ
ラダにより気体室と液体室に仕切り、その両端部を側板
で閉鎖すると共に液体回路の液圧変動に応じてブラダを
伸縮させ、脈動吸収作用やショックアブソーバ作用等を
行わしめているが、この容器本体と側板との固定手段と
して平行ねじが用いられている。
体機器としてのアキュムレータは、容器本体の内部をブ
ラダにより気体室と液体室に仕切り、その両端部を側板
で閉鎖すると共に液体回路の液圧変動に応じてブラダを
伸縮させ、脈動吸収作用やショックアブソーバ作用等を
行わしめているが、この容器本体と側板との固定手段と
して平行ねじが用いられている。
ところで、アキュムレータ内の圧力が上昇し側板が外方
に押圧されると、ねじには軸方向及び周方向の荷重、所
謂変動荷重が０から最大荷重の範囲にわたり繰り返し加
わるが、この荷重は、各ねじ山が均一に分担するもので
はなく引張力方向に大きく偏る。
に押圧されると、ねじには軸方向及び周方向の荷重、所
謂変動荷重が０から最大荷重の範囲にわたり繰り返し加
わるが、この荷重は、各ねじ山が均一に分担するもので
はなく引張力方向に大きく偏る。
そのため、大きな引張荷重を受けるめねし先端部の谷底
に応力集中が生じ、そこから破壊してし戚う。
に応力集中が生じ、そこから破壊してし戚う。
そこで、この問題を解決するために、既に特許されてい
る「先細状のおねじを用いた疲れ特性のすぐれたネジ継
手」 （米国特許４１１１９９７５号、日本国特公昭５
６−５３６５１号参照）を利用することが考えられる。
る「先細状のおねじを用いた疲れ特性のすぐれたネジ継
手」 （米国特許４１１１９９７５号、日本国特公昭５
６−５３６５１号参照）を利用することが考えられる。
本発明者は、第８図に示す様に容器本体１のめねじ２と
側板３のおねじ４とを６０度三角ねじＭ２Ｏ３，８Ｘ２
で形成し、このおねじ４を前記特許に従い、ねじ山ｍ７
〜ｍｌの山高さｈを漸減せしめた試験用アキュムレータ
を製作すると共に、前記三角ねじを標準状態で用いた従
来型アキュムレータを製作し、そして、シール径ｄ＝１
０４ｍｍ、内圧ｐ ＝０〜３１８ ｋｇ／ｃｍ２１周波
数２．５Ｈ２の条件下で各アキュムレータの各ねじ山の
荷重分担率や疲労寿命を調査した。
側板３のおねじ４とを６０度三角ねじＭ２Ｏ３，８Ｘ２
で形成し、このおねじ４を前記特許に従い、ねじ山ｍ７
〜ｍｌの山高さｈを漸減せしめた試験用アキュムレータ
を製作すると共に、前記三角ねじを標準状態で用いた従
来型アキュムレータを製作し、そして、シール径ｄ＝１
０４ｍｍ、内圧ｐ ＝０〜３１８ ｋｇ／ｃｍ２１周波
数２．５Ｈ２の条件下で各アキュムレータの各ねじ山の
荷重分担率や疲労寿命を調査した。
その結果、荷重分担率は、試験用アキュムレータの方が
、従来型アキュムレータより平均化していたが、疲労寿
命は、試験用アキュムレータの方が従来型アキュムレー
タより短かった。
、従来型アキュムレータより平均化していたが、疲労寿
命は、試験用アキュムレータの方が従来型アキュムレー
タより短かった。
因に、荷重分担率が最も大きいねし山は、試験用アキュ
ムレータでは、先端部２ｍから２番目のねじ山ｍ２で、
その串は、１８．５％、従来型アキュムレータでは、先
端部から１番目のねじ出で、その率は、２１％であり、
又、疲労寿命は、従来型アキュムレータでは５６０．０
００回、試験用アキュムレータでは、３８０．０００回
であった。
ムレータでは、先端部２ｍから２番目のねじ山ｍ２で、
その串は、１８．５％、従来型アキュムレータでは、先
端部から１番目のねじ出で、その率は、２１％であり、
又、疲労寿命は、従来型アキュムレータでは５６０．０
００回、試験用アキュムレータでは、３８０．０００回
であった。
ねじ山の荷重分担率が低下すると、ねじ疲労寿命が伸び
るのが通常であるが、上記試験用アキュムレータでは、
これに反し、疲労寿命が短かくなったのである。
るのが通常であるが、上記試験用アキュムレータでは、
これに反し、疲労寿命が短かくなったのである。
そこで、その原因を調べたところ、各めねじ谷底ｆｌ〜
鳳◎に加わる最大曲げモーメント中、めねじ先端部２ｅ
の２番目のめねじ谷底ｆ２にピーク曲げモーメントが加
わり、曲げモーメントｆ？＠も最大となり、そこから破
壊していることがわかった。 即ち、おねじ４が矢印Ｙ
方向に押圧されると、めねじの各ねじ山ｆｍは、下面に
分担荷重を受ける片持梁の状態となり、めねじ山ｆｍの
山高さｆｈは、曲げモーメントの大きさに影響するスパ
ンとみることができる。
鳳◎に加わる最大曲げモーメント中、めねじ先端部２ｅ
の２番目のめねじ谷底ｆ２にピーク曲げモーメントが加
わり、曲げモーメントｆ？＠も最大となり、そこから破
壊していることがわかった。 即ち、おねじ４が矢印Ｙ
方向に押圧されると、めねじの各ねじ山ｆｍは、下面に
分担荷重を受ける片持梁の状態となり、めねじ山ｆｍの
山高さｆｈは、曲げモーメントの大きさに影響するスパ
ンとみることができる。
そのため、山高さｆｈが均一化されている場合には、各
ねじ山の分担荷重が均一化されていないと、分担荷重が
大きいほどピーク曲げモーメントが大きくなり、また、
曲げモーメント振幅も最大となり、破壊しやすくなるの
である。
ねじ山の分担荷重が均一化されていないと、分担荷重が
大きいほどピーク曲げモーメントが大きくなり、また、
曲げモーメント振幅も最大となり、破壊しやすくなるの
である。
そこで、従来型アキュムレータと試験用アキュムレータ
のめねじ谷底に生じる単位当たりの最大曲げモーメント
を、荷重分担率と平均接触高さより計算しなところ第４
図に示す通りであった。 この図において、Ａは、従来
型アキュムレータ、Ｂは、試験用アキュムレータを示す
が、試験用アキュムレータＢの先端部ねじ２ｅから２番
目のめねじ谷底ｆ２に１３．５ｋｇｍｍ ／１１１１の
単位当たりピーク曲げモーメントＰＢが生じしかもその
モーメントＰＢは、従来型アキュムレータＡの単位当た
りピーク曲げモーメントＰＡ＝１１．４ｋｇｍ■／−よ
り大きく、そのため、曲（デモーメント振幅も大きく、
ねじが疲労破壊し易い事が明らかとなった。
のめねじ谷底に生じる単位当たりの最大曲げモーメント
を、荷重分担率と平均接触高さより計算しなところ第４
図に示す通りであった。 この図において、Ａは、従来
型アキュムレータ、Ｂは、試験用アキュムレータを示す
が、試験用アキュムレータＢの先端部ねじ２ｅから２番
目のめねじ谷底ｆ２に１３．５ｋｇｍｍ ／１１１１の
単位当たりピーク曲げモーメントＰＢが生じしかもその
モーメントＰＢは、従来型アキュムレータＡの単位当た
りピーク曲げモーメントＰＡ＝１１．４ｋｇｍ■／−よ
り大きく、そのため、曲（デモーメント振幅も大きく、
ねじが疲労破壊し易い事が明らかとなった。
この発明は、上記事情に鑑み、ねじの疲れ特性を向上さ
せてねじの疲労寿命を長くすることを目的とする。
せてねじの疲労寿命を長くすることを目的とする。
課題を解決するための手段及び作用
この発明は、変動荷重を受ける螺合されたねじにおいて
、引張荷重を受ける側のねじが、該ねじ端部の各ねじ山
頂部接触面を欠如せしめ、その接触高さを他部のそれよ
り低くすることにより、ねじ谷底の単位当たり最大曲モ
ーメントを平均化し、単位当たりピーク曲げモーメント
を大きく低減させると共に曲げモーメント振幅を小さく
して疲労破壊を起こさないようにするものである。
、引張荷重を受ける側のねじが、該ねじ端部の各ねじ山
頂部接触面を欠如せしめ、その接触高さを他部のそれよ
り低くすることにより、ねじ谷底の単位当たり最大曲モ
ーメントを平均化し、単位当たりピーク曲げモーメント
を大きく低減させると共に曲げモーメント振幅を小さく
して疲労破壊を起こさないようにするものである。
実施例
この発明の実施例を添付図面により説明すると、第２図
は、アキュムレータ（ＡＣＣ）の縦断面図であり、容器
本体１０の内部は、ブラダ１１により気体室１２と液体
室１３に仕切られ、又、この本体１０の両端部１４．１
５は、側板１６．１７により閉鎖されている。
は、アキュムレータ（ＡＣＣ）の縦断面図であり、容器
本体１０の内部は、ブラダ１１により気体室１２と液体
室１３に仕切られ、又、この本体１０の両端部１４．１
５は、側板１６．１７により閉鎖されている。
この本体１０の両端部１４．１５と側板１６．１７は、
螺着されているが、そのねじ部Ｓは、第１図に示すごと
く形成されている。
螺着されているが、そのねじ部Ｓは、第１図に示すごと
く形成されている。
即ち、容器本体１０の端部１４の内側には、側板１６の
おねじ１９と螺合するめねじ２０が形成されている。
おねじ１９と螺合するめねじ２０が形成されている。
このめねじ２０は、１０個のめねじ山ＦＳを備えている
が、各めねじ山の接触高さしは、めねじ山Ｆ Ｓ １０
からめねじ山ＦＳ７までの標準山部５０では、標準高さ
で形成してめねじのねじ山ＦＳがおねじのねじ山ＭＳと
接触する部分、所謂、めねじの接触面ｆ？ｔＦＷ、を同
一にし、またねじ山ＦＳ５からねじ山ＦＳＩまでの低山
部ＰＬでは、ねじ山を同一高さに山頂切り成形してその
接触高さしを前記ねじ山Ｆ Ｓ 、、−７より低くして
めねじの接触面積ＦＷを減少させる。
が、各めねじ山の接触高さしは、めねじ山Ｆ Ｓ １０
からめねじ山ＦＳ７までの標準山部５０では、標準高さ
で形成してめねじのねじ山ＦＳがおねじのねじ山ＭＳと
接触する部分、所謂、めねじの接触面ｆ？ｔＦＷ、を同
一にし、またねじ山ＦＳ５からねじ山ＦＳＩまでの低山
部ＰＬでは、ねじ山を同一高さに山頂切り成形してその
接触高さしを前記ねじ山Ｆ Ｓ 、、−７より低くして
めねじの接触面積ＦＷを減少させる。
中間山部５１のねじ山ＦＳ６の山頂部は、標準山部５０
のねじ山ＦＳＩ０７の山頂部より低く、かつ、低山部Ｆ
Ｌのねじ山ＦＳ、−，の山頂部より高く形成し、該ねじ
山ＦＳ６に加わる単位当たり最大曲げモーメントが、標
準山部５０のねじ山ＦＳに加わる単位当たり最大曲げモ
ーメントより大きく、かつ、低山部ＦＬのねじ山ＦＳ、
−，に加わる単位当たり最大曲げモーメントより小さく
なるようする。
のねじ山ＦＳＩ０７の山頂部より低く、かつ、低山部Ｆ
Ｌのねじ山ＦＳ、−，の山頂部より高く形成し、該ねじ
山ＦＳ６に加わる単位当たり最大曲げモーメントが、標
準山部５０のねじ山ＦＳに加わる単位当たり最大曲げモ
ーメントより大きく、かつ、低山部ＦＬのねじ山ＦＳ、
−，に加わる単位当たり最大曲げモーメントより小さく
なるようする。
めねじ２０は、前述の様に形成されるので、各ねじ山頂
部を結ぶ線は、ねじ山ＦＳ、とねじ山ＦＳ６との間で山
高さを逓減した段状となり、所謂段付ねじとなるがこの
低山部ＦＬに形成されるねじ山ＦＳの数は次の様にして
決定する。 螺合ねじ山数がＮの場合、ねじの引張力側
のＸ番目のねじ山ＦＳｘに作用する荷重Ｗｘは、 Ｗｘ
＝ＷＸｗＮｘ （１）Ｗ：全荷重 ＷＮｘ：ねじ山ＦＳｘに対する荷重分担率であり、この
時のＸ番目のねじ谷底ｆｘに加わる単位当たりの最大曲
げモーメントＭｘは、Ｍｘ＝（（ＤＬ Ｄｏ）＋（Ｄ
ｏ−Ｄ）／２））／２ ＸＷｘｗＮｘ／ （ｒｘＤＬ）
（２）ＤＬ：めねじ谷径 ＤＯ：おねじ外径
Ｄ：めねじの内径Ｄｉ、又は、低山部の内径ｘ で表すことが出来る。
部を結ぶ線は、ねじ山ＦＳ、とねじ山ＦＳ６との間で山
高さを逓減した段状となり、所謂段付ねじとなるがこの
低山部ＦＬに形成されるねじ山ＦＳの数は次の様にして
決定する。 螺合ねじ山数がＮの場合、ねじの引張力側
のＸ番目のねじ山ＦＳｘに作用する荷重Ｗｘは、 Ｗｘ
＝ＷＸｗＮｘ （１）Ｗ：全荷重 ＷＮｘ：ねじ山ＦＳｘに対する荷重分担率であり、この
時のＸ番目のねじ谷底ｆｘに加わる単位当たりの最大曲
げモーメントＭｘは、Ｍｘ＝（（ＤＬ Ｄｏ）＋（Ｄ
ｏ−Ｄ）／２））／２ ＸＷｘｗＮｘ／ （ｒｘＤＬ）
（２）ＤＬ：めねじ谷径 ＤＯ：おねじ外径
Ｄ：めねじの内径Ｄｉ、又は、低山部の内径ｘ で表すことが出来る。
この時、Ｍｘ＝疲労限度内ねじ谷底単位当たり最大曲げ
モーメントＭＯとなる様にＤ＝Ｄｘを決めると、ねじ接
触面ｆｌＦ Ｗ ｘは、Ｆ Ｗ Ｘ ＝ （Ｄ ｏ −
Ｄ Ｘ ） Ｘ ｙｒ ／ ４ （３）より求め、又
、この接触面ｆＩＦＷと荷重Ｗｘから単位面積当たりの
接触面圧Ｐｘを求めるとＰ ｘ ＝ Ｗ ｘ ／ Ｆ
Ｗ ｘ （４）となる。
モーメントＭＯとなる様にＤ＝Ｄｘを決めると、ねじ接
触面ｆｌＦ Ｗ ｘは、Ｆ Ｗ Ｘ ＝ （Ｄ ｏ −
Ｄ Ｘ ） Ｘ ｙｒ ／ ４ （３）より求め、又
、この接触面ｆＩＦＷと荷重Ｗｘから単位面積当たりの
接触面圧Ｐｘを求めるとＰ ｘ ＝ Ｗ ｘ ／ Ｆ
Ｗ ｘ （４）となる。
そこで、まず、（１）式を用いて第１ねじ山ＦＳ、に作
用するか荷重Ｗ１＝ＷＸｗＮ１を求ぬると共に（２）式
を用いてこの時の曲げモーメントＭｌ ＝（（Ｄ Ｌ
Ｄｏ ） ＋ （Ｄｏ −Ｄ ）／ ２））／２ Ｘ
ＷＸｗＮｔ ／ （πＸＤＬ） を求める。
用するか荷重Ｗ１＝ＷＸｗＮ１を求ぬると共に（２）式
を用いてこの時の曲げモーメントＭｌ ＝（（Ｄ Ｌ
Ｄｏ ） ＋ （Ｄｏ −Ｄ ）／ ２））／２ Ｘ
ＷＸｗＮｔ ／ （πＸＤＬ） を求める。
この時、単位当たり最大曲げモーメントＭ。
＝単位当たり最大曲げモーメントＭとなる様にＤ＝Ｄｘ
を求めると共に（３）式を用いてねじ接触面積ＦＷ１
＝ （Ｄ、）−Ｄｘ）Ｘπ／４を求め、更に、（４）式
を用いて接触面圧ｐ、＝ｗ。
を求めると共に（３）式を用いてねじ接触面積ＦＷ１
＝ （Ｄ、）−Ｄｘ）Ｘπ／４を求め、更に、（４）式
を用いて接触面圧ｐ、＝ｗ。
／ＦＷ、を求める。
その結果、Ｐｓ＜材料引張り強さσＢの時には、（１）
式を用いて第２ねじ山ＦＳ２に作用する荷重Ｗ２＝ＷＸ
ｗＮ２を求めそれを（２）式に代入すると共にＤがめね
じ標準内径Ｄｉである場合の単位当たり最大曲げモーメ
ントＭ２１と、低山部の内径Ｄｘである場合の単位当た
り最大曲げモーメントＭ２ｘとを夫々求める。
式を用いて第２ねじ山ＦＳ２に作用する荷重Ｗ２＝ＷＸ
ｗＮ２を求めそれを（２）式に代入すると共にＤがめね
じ標準内径Ｄｉである場合の単位当たり最大曲げモーメ
ントＭ２１と、低山部の内径Ｄｘである場合の単位当た
り最大曲げモーメントＭ２ｘとを夫々求める。
そして、単位当たり最大曲げモーメントＭ２〈単位当た
り最大曲モーメント曲げモーメントＭ、になる方、例え
ば、単位当たり最大曲げモーメントＭｉｘの内径Ｄｘを
採用する。
り最大曲モーメント曲げモーメントＭ、になる方、例え
ば、単位当たり最大曲げモーメントＭｉｘの内径Ｄｘを
採用する。
以下、同様の作業を繰り返し、採用される内径がめねじ
標準内径Ｄ１になるまで続ける。
標準内径Ｄ１になるまで続ける。
ＰＲ〉σＳの時には、ねじ山が塑性変形を起こす為、荷
重Ｗ１＝ＷＸＷＮ１が作用するにもかかわらず、第１ね
じ山ＦＳ、は、ＦＷ１×σＢの荷重しか受けられない。
重Ｗ１＝ＷＸＷＮ１が作用するにもかかわらず、第１ね
じ山ＦＳ、は、ＦＷ１×σＢの荷重しか受けられない。
従って、次のねじ山ＦＳ、に加わる荷重Ｗ２は、（Ｗ−
ＦＷ、Ｘσ、）ＸＷ（Ｎ−１）１となる。
ＦＷ、Ｘσ、）ＸＷ（Ｎ−１）１となる。
この時の荷！！Ｗ２を（２）式に代入すると共にＤが、
めねじ標準内径Ｄｉである場合の単位当たり最大曲げモ
ーメントＭ２ ｉと、低山部の内径Ｄｘである場合の単
位当たり最大曲げモーメントＭ２ｘとを夫々求め、その
後、前記と同様の処理を行い、低山部のねじ山数を決定
する。
めねじ標準内径Ｄｉである場合の単位当たり最大曲げモ
ーメントＭ２ ｉと、低山部の内径Ｄｘである場合の単
位当たり最大曲げモーメントＭ２ｘとを夫々求め、その
後、前記と同様の処理を行い、低山部のねじ山数を決定
する。
めねじ谷底ｆ１〜ｆｌＯは、円弧状に形成され、その半
径ｆｒは、ピッチの０．１〜０．１６倍の大きさである
。
径ｆｒは、ピッチの０．１〜０．１６倍の大きさである
。
おねじ１９の各ねじ山高さｍｈは、標準高さに形成され
ている。
ている。
なお、２５は、必要以上のねじ込みを防止するためのス
トッパ、Ｃは、中心線である。
トッパ、Ｃは、中心線である。
次に、この実施例の作動について説明する。
液圧回路３０の液圧が変動し、給排口２３からアキュム
レータ（ＡＣＣ）内に液体が圧入されるとプラダ１１が
圧縮され気体室１２内の圧力が上昇して側板１６を矢印
Ａ２方向に押圧する。
レータ（ＡＣＣ）内に液体が圧入されるとプラダ１１が
圧縮され気体室１２内の圧力が上昇して側板１６を矢印
Ａ２方向に押圧する。
そのため、おねじ１９も同方向に押されるので、これと
螺合しているめねじ２０にも荷重が加わるため、各ねじ
山ＦＳＩ １０には、分担荷重Ｗ、 −、ｏがかかる
。
螺合しているめねじ２０にも荷重が加わるため、各ねじ
山ＦＳＩ １０には、分担荷重Ｗ、 −、ｏがかかる
。
しかし、この分担荷重が、大きすぎると、そのねじ山Ｆ
Ｓが弾性限度内変形と塑性変形を起こし、塑性変形を起
こした方のねじのピッチが変化するが、各ねじ山ＦＳの
現実に受は止める荷重は、弾性限度内変形の力の範囲分
だけである。
Ｓが弾性限度内変形と塑性変形を起こし、塑性変形を起
こした方のねじのピッチが変化するが、各ねじ山ＦＳの
現実に受は止める荷重は、弾性限度内変形の力の範囲分
だけである。
この力の量は、めねじの接触面１’ｉＦＷの大きさによ
り規制されているが、この接触面ＩＦＷは、ねじ山ＦＳ
の接触高さしが高い程大きくなるのでねじ山Ｆ’５ｔｏ
−ｓに比べ低山部ＦＬのねじ山ＦＳ、−ｔの接触面積Ｆ
Ｗは小さくなる。
り規制されているが、この接触面ＩＦＷは、ねじ山ＦＳ
の接触高さしが高い程大きくなるのでねじ山Ｆ’５ｔｏ
−ｓに比べ低山部ＦＬのねじ山ＦＳ、−ｔの接触面積Ｆ
Ｗは小さくなる。
又、各めねじ山ＦＳＩＯＩの接触高さしは、各ねじ谷底
ｆ １０−１に生ずる単位当たり最大曲げモーメントも
略々均等となるような高さにしである。
ｆ １０−１に生ずる単位当たり最大曲げモーメントも
略々均等となるような高さにしである。
従って、めねじ先端部２０Ｅのねじ谷底に生ずる単位当
たりのピーク曲げモーメントＰＣ及び曲げモーメント振
幅は、従来型アキュムレータのめねじより大きく低減さ
れるので、疲労寿命を長くすることが出来る。
たりのピーク曲げモーメントＰＣ及び曲げモーメント振
幅は、従来型アキュムレータのめねじより大きく低減さ
れるので、疲労寿命を長くすることが出来る。
因に、本発明によるねじを用いたアキュムレータを製作
し、前記実験と同じ条件下でめねじ谷底ｆｌ −１゜に
生じる単位当たり最大曲げモーメントとねじの疲労寿命
を調査したところ、単位当たり最大曲げモーメントは、
第４図の曲線Ｃに示す通りとなり、その単位当たりピー
ク曲げモーメントｐｃは４．７ Ｋｇ、ｍ＋ａ／ｍｍと
り、 また、疲労寿命は、１０，０００．０００回以上
であり、従来型アキュムレータの２０倍以上となった。
し、前記実験と同じ条件下でめねじ谷底ｆｌ −１゜に
生じる単位当たり最大曲げモーメントとねじの疲労寿命
を調査したところ、単位当たり最大曲げモーメントは、
第４図の曲線Ｃに示す通りとなり、その単位当たりピー
ク曲げモーメントｐｃは４．７ Ｋｇ、ｍ＋ａ／ｍｍと
り、 また、疲労寿命は、１０，０００．０００回以上
であり、従来型アキュムレータの２０倍以上となった。
この発明は、三角ねじに限らず、角ねじ、丸ねじ、台形
ねじ等にも、また、シリンダ等の容器の同一箇所にも利
用できることは言うまでもない。
ねじ等にも、また、シリンダ等の容器の同一箇所にも利
用できることは言うまでもない。
また、ねじの両端部に引張荷重が加わるときには、第３
図に示すように、めねじ２０の一端部２０Ｅのねじ山Ｆ
Ｓ 、−、を同一高さに山頂切り整形して低山部ＰＬ
を形成し、該めねじ２０の接触高さを段状にすると共に
おねじ１９の端部即ち、めねじ２０の他端部に対向する
側の端部のねじ山Ｍ Ｓ 、ｏ−８を同一高さに山頂切
り整形して低山部ＭＬを形成し、該おねじ１９を段状に
形成しても良い。
図に示すように、めねじ２０の一端部２０Ｅのねじ山Ｆ
Ｓ 、−、を同一高さに山頂切り整形して低山部ＰＬ
を形成し、該めねじ２０の接触高さを段状にすると共に
おねじ１９の端部即ち、めねじ２０の他端部に対向する
側の端部のねじ山Ｍ Ｓ 、ｏ−８を同一高さに山頂切
り整形して低山部ＭＬを形成し、該おねじ１９を段状に
形成しても良い。
また、ねじを山頂切り整形して接触高さを低くする代わ
りに、第５図に示すように、めねじ山ＦＳの山頂部接触
面を削り、めねじ接触高さしを低くしても良い。
りに、第５図に示すように、めねじ山ＦＳの山頂部接触
面を削り、めねじ接触高さしを低くしても良い。
第６図に示すように、めねじ２０のめねじ山Ｆ’ｓ、ｏ
−、迄を標準高さにして標準山部５０とし、めねじ山Ｆ
！ｉ、 ＋ｔまでを同一高さに山頂ぎり整形して低山１
ｇＦＬとし、また、めねじ山ＦＳ６−４までを中間山部
５Ｉとしても良い。
−、迄を標準高さにして標準山部５０とし、めねじ山Ｆ
！ｉ、 ＋ｔまでを同一高さに山頂ぎり整形して低山１
ｇＦＬとし、また、めねじ山ＦＳ６−４までを中間山部
５Ｉとしても良い。
この中間山部５１の各めねじ山頂は、めねじ山ＦＳ７の
山頂とめねじ山ＦＳ３の山頂とを結ぶ斜線ｈＩ上に位置
する。
山頂とめねじ山ＦＳ３の山頂とを結ぶ斜線ｈＩ上に位置
する。
また、第７図に示すように標準山部５０の各めねじ山Ｆ
Ｓ 、ｏ〜ＦＳ、のめねじ山頂を結ぶ線５０ａと中間
山部５１の各めねじ山ＦＳ７〜ＦＳ４のめねじ山頂を結
ぶ線５１ａとの交点ＸＩを、めねじ２０側に中心ＯＰを
有する半径ＲＯの円の接線１．上に位置せしめ、また、
低山部ＦＬの各めねじ山ＦＳ、〜ＦＳ、のめねじ山頂を
結ぶ線ＦＬａと中間山部５１の各めねじ山ＦＳ、〜Ｆ
Ｓ ４のめねじ山頂を結ぶ線５１ａとの交点Ｘ２を、お
ねじ２０側に中心Ｏｍを有する半径Ｒ１の円の接線ｔ２
上に位置せしめてもよい。
Ｓ 、ｏ〜ＦＳ、のめねじ山頂を結ぶ線５０ａと中間
山部５１の各めねじ山ＦＳ７〜ＦＳ４のめねじ山頂を結
ぶ線５１ａとの交点ＸＩを、めねじ２０側に中心ＯＰを
有する半径ＲＯの円の接線１．上に位置せしめ、また、
低山部ＦＬの各めねじ山ＦＳ、〜ＦＳ、のめねじ山頂を
結ぶ線ＦＬａと中間山部５１の各めねじ山ＦＳ、〜Ｆ
Ｓ ４のめねじ山頂を結ぶ線５１ａとの交点Ｘ２を、お
ねじ２０側に中心Ｏｍを有する半径Ｒ１の円の接線ｔ２
上に位置せしめてもよい。
この時、線５０ａと線５１ａと線ＦＬａとを結ぶ線は、
めねじ先端部２０Ｅに向がって次第に線５０ａの延長線
５０ｂから離間する曲線となる。
めねじ先端部２０Ｅに向がって次第に線５０ａの延長線
５０ｂから離間する曲線となる。
なお、前記各実施例では、めねじに引っ張り荷重がかか
る場合について説明したが、これとは逆におねじに引っ
張り荷重が加わるときは、おねじを前記のように形成す
れば良いことは勿論である。
る場合について説明したが、これとは逆におねじに引っ
張り荷重が加わるときは、おねじを前記のように形成す
れば良いことは勿論である。
発明の効果
この発明に係る段付ねじは、以上のように構成したので
、各ねじ山に係る分担？ｆ重が平均化するため、ねじ谷
底に発生ずる単位当たりのピーク曲げモーメントもほぼ
等しくなる。
、各ねじ山に係る分担？ｆ重が平均化するため、ねじ谷
底に発生ずる単位当たりのピーク曲げモーメントもほぼ
等しくなる。
そのため、疲労特性の優れた段付ねじどなる。
第１図〜第７図は、この発明実施例を示す図で、第１図
は第２図の要部拡大図、第２図は、アキュムレータの縦
断面図、第３図及び第５図〜７図は５夫々池の実施例を
示す拡大断面図で第１図に相当する図、第４図は各ねじ
谷底と単位当たり最大曲げモーメントの関係を示す図、
第８図は、従来例を示す縦断面図である。 １９ ・・・・・・ おねじ ２０ ・・・・・・ おねじ ＦＷ ・・・・・・ 接触面積 Ｌ ・・・・・・ 接触高さ 第１図
は第２図の要部拡大図、第２図は、アキュムレータの縦
断面図、第３図及び第５図〜７図は５夫々池の実施例を
示す拡大断面図で第１図に相当する図、第４図は各ねじ
谷底と単位当たり最大曲げモーメントの関係を示す図、
第８図は、従来例を示す縦断面図である。 １９ ・・・・・・ おねじ ２０ ・・・・・・ おねじ ＦＷ ・・・・・・ 接触面積 Ｌ ・・・・・・ 接触高さ 第１図
Claims (5)
- （１）変動荷重を受ける螺合されたねじにおいて、引張
荷重を受ける側のねじが、単位当たりピーク曲げモーメ
ントを減少させるため、該ねじ端部の各ねじ山頂部接触
面を欠如しておりその接触高さが他部のそれより低いこ
とを特徴とする疲労特性の優れた段付ねじ。 - （２）変動荷重を受ける螺合されたねじにおいて、引張
荷重を受ける側のねじが、単位当たりピーク曲げモーメ
ントを減少させるため、一端から他端に向かって順次連
続する低山部と中間山部と標準山部とを備えていること
を特徴とする疲労特性の優れた段付ねじ。 - （３）低山部と中間山部とが、ねじ山の山頂切により接
触高さが調整されていることを特徴とする請求項第２記
載の疲労特性の優れた段付ねじ。 - （４）低山部と中間山部のねじ山が、各ねじ山の山頂部
の接触面を切削することにより接触高さが調整されてい
ることを特徴とする請求項第２記載の疲労特性の優れた
段付ねじ。 - （５）中間山部のねじ山の接触高さが、標準山部の接触
高さより低く、かつ、低山部の接触高さより高いことを
特徴とする請求項第２記載の疲労特性の優れた段付ねじ
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1050050A JPH0786366B2 (ja) | 1988-03-04 | 1989-03-03 | 疲労特性に優れた段付ねじ |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63-51316 | 1988-03-04 | ||
| JP5131688 | 1988-03-04 | ||
| JP1050050A JPH0786366B2 (ja) | 1988-03-04 | 1989-03-03 | 疲労特性に優れた段付ねじ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0221012A true JPH0221012A (ja) | 1990-01-24 |
| JPH0786366B2 JPH0786366B2 (ja) | 1995-09-20 |
Family
ID=26390497
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1050050A Expired - Lifetime JPH0786366B2 (ja) | 1988-03-04 | 1989-03-03 | 疲労特性に優れた段付ねじ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0786366B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002507686A (ja) * | 1998-03-24 | 2002-03-12 | サンドビック アクティエボラーグ（プブル） | 衝撃堀削用ねじ接合部、接合部の部品形成用雄及び雌部分、及び衝撃堀削用ねじ接合部の部品を形成するねじを有する製品の製造方法 |
| JP2007231886A (ja) * | 2006-03-03 | 2007-09-13 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関のピストンクランク機構におけるロアリンク |
| US7753631B2 (en) * | 2003-04-30 | 2010-07-13 | Nobuyuki Sugimura | Pitch diameter displaced screw |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5653651A (en) * | 1979-09-13 | 1981-05-13 | Pennwalt Corp | Manufacture of symmetrical dicumylperoxide |
-
1989
- 1989-03-03 JP JP1050050A patent/JPH0786366B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5653651A (en) * | 1979-09-13 | 1981-05-13 | Pennwalt Corp | Manufacture of symmetrical dicumylperoxide |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002507686A (ja) * | 1998-03-24 | 2002-03-12 | サンドビック アクティエボラーグ（プブル） | 衝撃堀削用ねじ接合部、接合部の部品形成用雄及び雌部分、及び衝撃堀削用ねじ接合部の部品を形成するねじを有する製品の製造方法 |
| US7753631B2 (en) * | 2003-04-30 | 2010-07-13 | Nobuyuki Sugimura | Pitch diameter displaced screw |
| JP2007231886A (ja) * | 2006-03-03 | 2007-09-13 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関のピストンクランク機構におけるロアリンク |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0786366B2 (ja) | 1995-09-20 |
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Legal Events
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