JPH02211119A

JPH02211119A - トーリック型眼内レンズの乱視度数及び眼内レンズ度数決定方法

Info

Publication number: JPH02211119A
Application number: JP1245871A
Authority: JP
Inventors: Genjiro Omi; 近江　源次郎
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1988-10-21
Filing date: 1989-09-20
Publication date: 1990-08-22

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］本発明は、白内障等の手術において、水晶体娩出後に使
用されるトーリック型眼内レンズの乱視度数及び眼内レ
ンズ度数の決定方法に関するものである。

［従来の技術と発明が解決しようとする課題］白内障の
手術の際に、水晶体の中にある核を娩出した後、後戻に
人工水晶体である眼内レンズを挿入して視力を矯正して
いる。

しかしながら、手術前に既に疾患等によって発生してい
る角膜乱視（以下、術前乱視という）を有している患者
の場合には、術前乱視が、手術後も残存するという問題
があった。

そのため、この乱視を矯正するため、従来より、メガネ
やハードコンタクトレンズ（以下、ＨＣＬという）を使
用したり、もしくは角膜切開等の手術手技をして乱視を
矯正している。

しかしながら、メガネやＨＣＬは、３　Ｄｌｏｐｔｅｒ
（Ｄｌｏｐｔｅｒ：以下（Ｄ）という。）以上の乱視の
矯正が困難である上、メガネをかけることやＨ’ＣＬの
装着が、患者にとっては不快となっている。

また、角膜切開する方法については、下記の問題がある
。

■　白内障手術で一度角膜切開や角膜縫合した場合には
、同じ場所に対しては再度の手術は困難である。

■　角膜に傷を意図的に作るため、角膜感染症になる可
能性が生じる。

■　不正乱視が発生する可能性がある。

■　白内障手術以外に、角膜切開という新たな手術をす
る必要が生じ患者にとっては苦痛である。

■　健康な角膜を傷付けることは、倫理的に問題とされ
ている。

■　乱視の度数は患者によって個人差があるが、術者の
矯正は感覚的な手技にたよっており、乱視を完全に矯正
できない場合がある。

以上の理由から、角膜切開をして乱視を矯正する方法は
一般的に行なわれていない。

また、眼内レンズによってこの角膜乱視を矯正する手段
がいくつか提案されている（米国特許第４２７７８５２
号、実開昭６１−１５６９１５号）。これら発明は、眼
内レンズによって乱視を矯正できることは示唆してはい
るが、患者に実際に眼内レンズを使用する場合に、どの
ようにして球面度数や乱視度数の値を決定するか等の重
要な点において開示が全くなされていない。

そのため、この乱視度数の決定方法の１つとして、従来
より、手術の際に行なう強角膜部の切開、ナイロン糸等
の縫合により角膜形状が変化して発生する角膜乱視（以
下、術中乱視という。）の度数を予想して、この術中乱
視を矯正する眼内レンズが提案されている（米国特許第
４５１２０３９号）。この眼内レンズであると手術の影
響で発生する角膜乱視は矯正できる。

しかし、術前乱視は手術後も残存して、やはり、メガネ
やＨＣＬによる矯正が必要である。

さらに、この術中乱視は、手術後３ケ月〜６ケ月では０
．５（Ｄ）であるが、はとんどの患者の場合、手術後約
１年で術中乱視が解消できるまでに手、術の手技が進歩
してきている。そのため、この術中乱視の発生は、現在
はとんど問題とならず、解決しなければいけない最大の
問題は、術前乱視の矯正となっている。

［発明の目的コ本発明は、術前乱視を矯正することができるトーリック
型眼内レンズの乱視度数及び眼内レンズ度数決定方法を
提案するものである。

［課題を解決しようとする手段］請求項１のトーリック型眼内レンズの乱視度数決定方法
は、手術前の角膜乱視度数データを、眼内レンズの乱視
度数に換算したものである。

請求項２のトーリック型眼内レンズの眼内レンズ度数決
定方法は、弾止径線方向の角膜曲率半径データＲ１又は
角膜屈折力データＫｌより眼内レンズの球面度数ＰＬを
求め、弱主径線方向の角膜曲率半径データＲ２又は角膜
屈折力データに２より眼内レンズの球面度数Ｐ２を求め
、前記Ｐ２からＰｌを差し引いて円柱度数Ｐ３を求め、
弾止径線方向を乱視軸とし、ＰＬを眼内レンズの球面度
数とするとともに、Ｐ３を眼内レンズの乱視度数とする
ものである。

請求項３のトーリック型眼内レンズの眼内レンズ度数決
定方法は、弾止径線方向の角膜曲率半径データＲ１又は
角膜屈折力データＫｌより眼内レンズの球面度数ＰＬを
求め、弱主径線方向の角膜曲率半径データＲ２又は角膜
屈折力データに２より眼内レンズの球面度数Ｐ２を求め
、前記Ｐ１からＰ２を差し引いて円柱度数Ｐ３を求め、
弱主径線方向を乱視軸とし、Ｐ２を眼内レンズの球面度
数とするとともにＰ３を眼内レンズの乱視度数とするこ
とを特徴とするものである。

請求項４のトーリック型眼内レンズの眼内レンズ度数決
定方法は、Ｌ−ＣＮ−Ｋ１　　・　ＣＮ−に２ −ＣＮ−に２　　・　ＣＫｌ　　−１０００（Ｎ−１）Ｒ２− Ｎ−Ｌ−に２（Ｌ−Ｃ）　　（１−Ｃ・　Ｋ２　　／Ｎ）において、
Ｎを角膜、房水、硝子体の屈折率、Ｌを眼軸長データ（
關）、Ｃを前房深度データ（ｍｍ　）　、Ｋ　１を弾止
径線方向の角膜屈折力、Ｋ２を弱主径線方向の角膜屈折
力、Ｒ１を弾止径線方向の角膜曲率半径データ（ｍ１１
）、Ｒ２を弱主径線方向の角膜曲率半径データ（ｍｍ）
、ＰＬとＲ２をそれぞれ球面度数とする請求項２もしく
は請求項３の記載のトーリック型眼内レンズの眼内レン
ズ度数決定方法である。

請求項５のトーリック型眼内レンズの眼内レンズ度数決
定方法は、ＰＬ　　鯛　　　　　　　　　Ｎ−Ｌ−Ｋｌ（Ｌ＝Ｃ）
　　（１−Ｃ−Ｋｌ　　／Ｎ）において、Ｎを角膜、房
水、硝子体の屈折率、Ｌを眼軸長データ（ｍｕ）、Ｃを
前房深度データ（ａｍ）、Ｋｌを弾止径線方向の角膜屈
折力、Ｋ２を弱主径線方向の角膜屈折力、Ｒ１を弾止径
線方向の角膜曲率半径データ（＋１１１１）、Ｒ２を弱
主径線方向の角膜曲率半径データ（ｍｍ）、ＰＬとＲ２
をそれぞれ球面度数とする請求項２もしくは請求項３の
記載のトーリック型眼内レンズの眼内レンズ度数決定方
法である。

請求項６のトーリック型眼内レンズの眼内レンズ度数決
定方法は、Ｌ−ＣＮ／Ｋｌ　　−Ｃ主径線方向の角膜曲率半径データ（ｍｍ）、ＰＬとＲ２
をそれぞれ球面度数とする請求項２もしくは請求項３の
記載のトーリック型眼内レンズの眼内レンズ度数決定方
法である。

請求項７のトーリック型眼内レンズの眼内レンズ度数決
定方法は、Ｌ−ＣＮ／に２　−ＣＬ−Ｃ（１／Ｋｌ　　−Ｃ／Ｎ） −Ｃ（１／に２　−Ｃ／Ｎ）において、Ｎを角膜、房水、硝子体の屈折率、Ｌを眼軸
長データ（ａｍ）、Ｃを前房深度データ（＋＋ｉ）、Ｋ
ｌを弾止径線方向の角膜屈折力、Ｋ２を弱主径線方向の
角膜屈折力、Ｒ１を弾止径線方向の角膜曲率半径データ
（ｍｍ）、Ｒ２を弱において、Ｎを角膜、房水、硝子体
の屈折率、Ｌを眼軸長データ（ｍｍ）、Ｃを前房深度デ
ータ（１ｍｌ）、Ｋ１を強主径線方向の角膜屈折力、Ｋ
２を弱主径線方向の角膜屈折力、Ｒ１を強主径線方向の
角膜曲率半径データ（ｗ）、Ｒ２を弱主径線方向の角膜
曲率半径データ（ＩＩｌｌ）、ＰｌとＰ２をそれぞれ球
面度数とする請求項２もしくは請求項３記載のトーリッ
ク型眼内レンズの眼内レンズ度数決定方法である。

請求項８のトーリック型眼内レンズの眼内レンズ度数決
定方法は、一タ（ａｍ）、Ｒ２を弱主径線方向の角膜曲率半径デー
タ（ｍｍ）、ＰＬとＰ２をそれぞれ球面度数とする請求
項２もしくは請求項３の記載のトーリック型眼内レンズ
の眼内レンズ度数決定方法である。

請求項９のトーリック型眼内レンズの眼内レンズ度数決
定方法は、ＰＬ　　−Ａ−２，５Ｌ−０，９に１Ｐ２　−Ａ−２，５Ｌ−０，９に２（Ｌ−Ｃ）　　　（Ｎ　　拳　Ｒｌ　　１０．３３３３
−　　Ｃ）において、Ｎを角膜、房水、硝子体の屈折率
、Ｌを眼軸長データ（＋ｍ）、Ｃを前房深度データ（＋
ｍ）、Ｒ１を強主径線方向の角膜曲率半径デにおいて、
Ａを眼内レンズ定数、Ｎを角膜、房水、硝子体の屈折率
、Ｌを眼軸長データ（ｍｍ　）、Ｋｌを弱主径線方向の
角膜屈折力、Ｋ２を強主径線方向の角膜屈折力、Ｒ１を
弱主径線方向の角膜曲率半径データ（ｗ）、Ｒ２を弱主
径線方向の角膜曲率半径データ（ｍｍ）、ＰＬとＰ２を
それぞれ球面度数とする請求項２もしくは請求項３記載
のトーリック型眼内レンズの眼内レンズ度数決定方法で
ある。

請求項１０のトーリック型眼内レンズは、請求項１のト
ーリック型眼内レンズの乱視度数決定方法により製造さ
れたものである。

請求項１１のトーリック型眼内レンズは、請求項２もし
くは請求項３記載のトーリック型眼内レンズの眼内レン
ズ度数決定方法により製造されたものである。

［作　用］請求項１のトーリック型眼内レンズの乱視度数決定方法
であると、手術前の角膜乱視度数データを、眼内レンズ
の乱視度数に換算するため、手術後において、この手術
前の角膜乱視は眼内レンズによって矯正される。

請求項２のトーリック型眼内レンズの眼内レンズ度数決
定方法によって、眼内レンズ度数を決定するには、まず
、角膜の強主径線方向の角膜曲率半径データＲ１又は角
膜屈折力データに１よりこの方向の眼内レンズの球面度
数Ｐｌを求め、弱主径線方向の角膜曲率半径データＲ２
又は角膜屈折力データに２より眼内レンズの球面度数Ｐ
２を求める。次に、弱主径線方向の球面度数Ｐ２から強
主径線方向の球面度数Ｐ１を差し引いて円柱度数Ｐ３を
求める。

そして、強主径線方向を乱視軸として、ｐｔを眼内レン
ズの球面度数とし、Ｐ３を眼内レンズの乱視度数とする
。

請求項３のトーリック型眼内レンズの眼内レンズ度数決
定方法によって、眼内レンズ度数を決定するには、請求
項２の作用の欄において記載したのと同じように、眼内
レンズのＰＬ及びＰ２を求めて、ＰＬからＰ２を差し引
いてＰ３を求める。そして、弱主径線方向を乱視軸とし
て、Ｐ２を眼内レンズの球面度数とし、Ｐ３を眼内レン
ズの乱視度数とする。

［実施例コ以下、本発明の一実施例を図面に基づいて説明する。

符号１０は、トーリック型眼内レンズであってＰＭＭＡ
　（ポリメチルメタクリレート）等の高分子化合物を材
質とするレンズよりなるシェアリング型眼内レンズであ
る。

符号１２は、眼内レンズの光学部であって、平面形状は
円形である。

符号１４．１４は、固定部であって、光学部１２の相対
向する位置より突出している。

符号１６．１６は、ボジョニングホールであって、光学
部１２の周縁部に開口している。この２つのボジョニン
グホール１Ｂ、１（ｉを結ぶ線は、円形の光学部１２の
中心を横切る。

上記構成のトーリック型眼内レンズ］０において、術前
乱視を矯正できるようにするための光学部１２の眼内レ
ンズ度数を決定する方法を下記に説明する。なお、ここ
で眼内レンズ度数とは、球面度数と乱視を矯正するため
の乱視度数とを組合せたもののことをいう。

この眼内レンズ度数決定方法は、いくつかあるが、まず
、５ａｎｄｅｒｓ−Ｒｅｔｚｌａｆｆ−Ｋｒａｒｆ式（
以下、Ｓ■式という。）を用いる方法を説明する。

眼内レンズ１０の球面度数をＰＬとＲ２とすると、Ｐｉ　　−Ａ−２，５Ｌ−０，９Ｋｌ　　　・・・・・
・（１）Ｒ２−Ａ−２，５Ｌ−０，９に２　　　・・・
・・・（２）となる。但し、Ａを眼内レンズ定数、Ｎを
角膜、房水、硝子体の屈折率、Ｌを眼軸長データ（＋１
１１１　）Ｋ１を弾止径線方向の角膜屈折力（Ｄ）、Ｋ
２を弱主径線方向の角膜屈折力（Ｄ）、Ｒ１を弾止径線
方向の角膜曲率半径データ（Ｉｍｍ）、Ｒ２を弱主径線
方向の角膜曲率半径データ（關）である。

次に、乱視度数Ｐ３は、下記のようにして求める。

弾止径線方向を乱視軸とした場合には、Ｒ２からＰｌを
差引いた円柱度数が乱視度数Ｐ３となる。

弱主径線方向を乱視軸とした場合には、ＰＬからＲ２を
差し引いた円柱度数が乱視度数Ｐ３となる。

以上により決定した眼内レンズ度数より、光学部１２を
製作する。そして、手術によって患者に眼内レンズ１０
を挿入すればよい。

たとえば、白内障の手術前に、角膜屈折力の測定によっ
て３（Ｄ）の直乱視を示していた患者の症例に対して、
手術後３か月以降の全乱視を０（Ｄ）にするために挿入
する後戻眼内レンズＩＯの眼内レンズ度数Ｓは下記のよ
うに決定する。

まず、患者の眼軸長りを、Ａモード超音波測定器等で測
定する。

そして、角膜曲率半径Ｒ１，Ｒ２を角膜曲率半径測定器
や角膜形状Δ−ｊ定器等により測定し、この７１１定し
た値Ｒ１とＲ２を（３）　、（４）式にそれぞれ代入し
て角膜屈折力に１とに２を算出する。また、この角膜屈
折力Ｋｌ　　（９０＠方向とする。）とに２　　（１８
０”方向とする。）は角膜屈折力測定器等によって直接
測定してもよい。

ある患者の例として、Ｌ−２３，２（Ｉｍｍ）、Ｋｌ　
−４４（Ｄ）　、Ｋ２−４１　（Ｄ）とする。また、眼
内レンズ１０は、後戻眼内レンズであるため、眼内レン
ズ定数は、Ａ−１１６，５とする。

（１）式にＬ　−２３、２（＋＋＋＋ｅ）、Ｋ１−４４
（Ｄ）、Ａ−１１６，５を代入すると、Ｐ１噛１８．９
（Ｄ）となる。（２）式にＬ　−２３、２（ａｍ）、Ｋ
２−４１（Ｄ）　、Ａ−１１６，５を代入するとＲ２−
２１，６（Ｄ）となる。

したがって、この症例に必要な眼内レンズ度数は、９０
°方向に＋１８．９（Ｄ）　、１８０”方向に＋２１．
６（Ｄ）となる。すなわち、球面度数＋１８．９（Ｄ）
、乱視度数＋２．７（Ｄ）、乱視軸９０″もしくは、球
面度数＋２１．６（Ｄ）、乱視度数−２，７（Ｄ）、乱
視軸１８０°となる。なお、ここで度数の簡略化のため
、最小単位を０．５（Ｄ）きざみとする。すなわち＋１
８．９（Ｄ）を＋１９．０（Ｄ）　、＋２．７（Ｄ）を
＋２．５（Ｄ）等にすることもできる。

次に、乱視軸の方向の設定方法について説明する。乱視
軸を定める条件として、下記２つの条件が必要である。

■　医師が、手術の際乱視軸の方向を容易に判断できな
ければならないこと。

■　乱視軸が、円形の光学部１２の中心を横切ること。

以上２つの条件を満たすため、本実施例では、ポジョニ
ングホールｔｅ、ｔｅを結ぶ線に設定する（第１図参照
）。この設定方法であると、手術の際、乱視軸の方向が
医師に容易に判断でき、乱視軸が光学部１２の中心を横
切る。また、乱視軸の目印となるものを、光学部１２に
特別に設ける必要がなく、眼内レンズ１０の加工が容易
であるという効果もある。

なお、この乱視軸の方向と眼内レンズ度数の乱視度数と
の関係は、眼内レンズ度数を決定する際にあらかじめ決
めておく。

上記のように設定した眼内レンズ１０を従来と同じ手術
の方法で挿入する。その眼内レンズ挿入方法は、たとえ
ば、コンプレッション法やダイアリング法、閉鎖系手技
で挿入することができる。この眼内レンズ１０の挿入の
方向は、角膜の強主径線方向に眼内レンズの弱主径線方
向を合わせると共に、角膜の弱主径線方向に眼内レンズ
の強主径線方向を合わせる。第４図は、眼内レンズｌＯ
の挿入後の状態を示すものである。

なお、１８は弧角膜部、２０は前嚢を示している。

これにより、後戻に挿入された眼内レンズｌＯは、固定
部１４．１４が毛様溝、または水晶体赤道部の前嚢と後
置との間で廠痕性に固定される。

そのため、光学部１２が回転等の移動をすることなく永
久的に挿入部位でその位置を保つ。したがって、眼内レ
ンズ１０の乱視軸が固定され、患者に発生した乱視を矯
正できる。

このため、従来のように、手術後メガネやＨＣＬを装用
する必要がなく、患者に苦痛や不快感を与えることがな
い。また、患者が手術前に既に疾患等の理由により発生
し、ていた乱視を矯正することができるという効果があ
る。さらに、従来の角膜切開の方法と異なり、目的の乱
視の度数を確実に矯正できるという効果がある。

眼内レンズ１０の乱視軸の設定は、上記実施例において
は、ポジショニングホール１６．１８間に設定したが、
これに代えて下記のような設定方法が考えられる。

■　固定部１４．１４が光学部１２へ固定された付は根
１４ａ、１４ａとを結ぶ線を乱視軸ｘ−ｘと設定する（
第５図参照）。

■　光学部１２にタブ２２．２２を設けて、このタブ２
２．２２を結ぶ線を乱視軸ｘ−ｘ’の目印とする（第６
図参照）。

このタブ２２．２２は、光学部１２における相対向する
周縁部において、外方に突設されている。

■　光学部１２の相対向する周縁部に、色素等によるマ
ーク２４．２４を着色するか、レーザ等によって刻印等
を設けて、このマーク２４．２４を結ぶ線を乱視軸ｘ−
ｘ’の目印とする（第７図参照）。

これら３つの方法であると、上記した条件である医師に
手術の際容易に乱視軸の方向がわかることと、乱視軸が
光学部１２の中心を横切るという条件を満足できる。特
に■の方法の場合、乱視軸の目印となるものを特別に設
ける必要がないため、眼内レンズの加工が容易であると
いう効果がある。

また、上記眼内レンズ１０はシェアリング型であるが、
これに代えてピアス型レンズ等のその他の後戻レンズ°
及び前房レンズの光学部に、本実施例の決定方法を使用
しても本発明の効果は十分に得られる。なお、この場合
（１）及び（２）式の眼内レンズ定数Ａを変更すればよ
い。例えば、前房レンズの場合には、Ａ−１１４，５〜
１１６．０とし、虹彩支持レンズの場合には、Ａ−１１
５，０〜１１６．５とし、後戻レンズの場合には、Ａ−
１１６，０〜１２０．０とする。

上記実施例においては、ＳＲＫ式から手術前より角膜乱
視を有する患者のための眼内レンズ度数を算出したが、
次に理論計算式によって、トーリック型眼内レンズの眼
内レンズ度数を求める。

第１の方法は、ピンクホルスト（Ｒ，Ｄ、Ｂｉｎｋｈｏ
ｒｓｔ）方式を用いる方法であって、（５）式と（６）
式とよりまず球面度数ＰｌとＲ２とを求める。

Ｒ２−１００ＯＮ　　（Ｎ　　−Ｒ２１０，３３３３−
Ｌ）（Ｌ−Ｃ）　　（Ｎ−Ｒ２１０，３３３３−Ｃ）・
・・・・・（６）但し、Ｃは前房深度（論議）であり、Ａモード超音波測
定器等でａｌｌ定する。

そして、乱視度数Ｐ３は、上記球面度数ｐｔからＲ２を
差し引いたものとなる。　すなわち、Ｒ３■　Ｒ２−Ｐ
Ｉ −１００ＯＮ　　（Ｎ　　−Ｒ２１０Ｊ３３３−　Ｌ　
）（Ｌ−Ｃ）　　（Ｎ−Ｒ２１０，３３３３−Ｃ）（Ｌ
−Ｃ）　　（Ｎ−Ｒ１１０，３３３３−Ｃ）ＰＩ　　−
１００ＯＮ　　（Ｎ−Ｒ１１０，３３３３−Ｌ）（Ｌ−
Ｃ）　　（Ｎ−Ｒ１１０，３３３３−Ｃ）３３３．３　
　Ｎ　　−Ｎ　　（１？２−Ｒｌ）（Ｎ−Ｒ２−０，３
３３３Ｃ）（Ｎ　−Ｒ１−０，３３３３Ｇ　　）となる
。

ここで、弾止径線方向を乱視軸とした場合、ＰＬを眼内
レンズの球面度数とし、Ｒ３を眼内レンズの乱視度数と
する。

また、弱主径線方向を乱視軸とした場合、Ｒ２を眼内レ
ンズの球面度数とし、−Ｒ３を眼内レンズの乱視度数と
する。

例えば、角膜の弾止径線方向が横方向であって、ｐｔ−
２５（Ｄ）であり、角膜の弱主径線方向が縦方向であっ
て、Ｒ２−３０（Ｄ）である場合には、Ｒ３−Ｒ２−Ｐ
Ｌ−５（Ｄ）となる。

したがって、求める眼内レンズ度数Ｓ及び乱視軸の方向
は、下記の２種類に設定することができる。

■　縦方向を乱視軸とした場合、球面度数は＋　３０　
（Ｄ）であり、乱視度数は、−５（Ｄ）となる。

■　横方向を乱視軸とした場合、球面度数は＋　２５　
（Ｄ）であり、乱視度数は＋５（Ｄ）となる。

以上により、術前乱視を矯正することができる眼内レン
ズをつくることができる。

第２の方法は、フィヨドルフ（Ｆｙｏｄｏｒｏｖ、）方
式を用いる方法であって、（８）〜（１１）式によりま
ず球面度数ｐｔとＲ２とを求める。

（Ｌ−Ｃ）　　（１−Ｃ−Ｋｌ／Ｎ）　　・・・（８）
（Ｌ−Ｃ）　　（１−Ｃ−に２　　／Ｎ）　　・・・（
９）・・・（１０）Ｋ２−１０００　　（Ｎ−１）・・・（１１）以下ピンクホルスト方式と同様にして、球面度数Ｐｌも
しくはＰ２に乱視度数Ｐ３もしくは−Ｐ３を加えたもの
が求める眼内レンズ度数となる。

第３の方法は、コレンブランダー（Ｃｏｌｅｎｂｒａｎ
ｄｅｒ）方式を用いる方法であって、（１２）と（１３
）式によりまず球面度数Ｐ１とＰ２とを求める。

ｎ　　ｄｅｒ　　Ｈｅ１ｊｄｅ）方式を用いる方法であ
って、（１４）と（１５）式により、まず球面度数Ｐ１
とＰ２とを求める。

−Ｃ（１／Ｋｌ　　−Ｃ／Ｎ）・・・（１４）Ｌ−ＣＮ／Ｋｌ　　−Ｃ・・・・・・（１２）以下同様
にして、球面度数ｐｔもしくはＰ２に乱視度数Ｐ３もし
くは−Ｐ３を加えたものが求める眼内レンズ度数となる
。

第４の方法は、パン　ゾール　ヘイジ（Ｖａ以下、ピン
クホルスト方式と同様にして、球面度ＰＬもしくはＰ２
に乱視度数Ｐ３もしくは−Ｐ３を加えたものが求める眼
内レンズ度数となる。

なお、第１から第４の理論計算式を用いる方法は、いず
れも数学的に下記（１６）式と（１７）式に変形できる
ため、これら式より球面度数Ｐ１とＰ２とを求めてもよ
い。

Ｐｌ−Ｎ　　　−Ｎ−ＫｌＬ−ＣＮ−Ｋｌ−Ｃ−（１Ｂ）また、上記実施例以外に、光線追跡・誤差訂正法（Ｒａ
ｙ　　Ｔｒａｐｉｎｇ　　ＥｒｒｏｒＣｏｒｒｅｃｔｉ
ｎｇ　　Ｍｅｔｈｏｄ、以下ＲＴＥＣ法という。）を用
いても、トーリック型眼内レンズの眼内レンズ度数は決
定できる。

この決定方法は、角膜の弾止径線方向と弱主径線方向の
球面度数をそれぞれＲＴＥＣ法によって求めれば、ピン
クホルスト方式と同じように決定できる。

なお、上記の（１）〜（１７）式の計算は、コンピュー
タ等によって行なえば容易に眼内レンズの度数を決定で
きる。

ところで、本発明は、術前乱視の矯正だけでなく、術中
乱視の矯正も同時にすることができる。

この場合の眼内レンズ度数は下記のように行う。

まず、手術後１年ぐらいの術中乱視を予想する。この予
想した術中乱視と術前乱視の強さをたした合計乱視度数
を求める。

そして、この合計乱視度数をもとにして、上記した方法
によって眼内レンズ度数を決定する。

さらに、人間は本来より軽い乱視を有しており、これに
より、目を細めたりして物をよく見ようとする生理的現
象がある。

このため、本発明は、眼内レンズによって乱視を全て解
消するのでなく、逆に上記の生理的現象をカバーできる
軽い乱視、をつくることもできる。

この場合の眼内レンズ度数決定方法は、術前乱視に意図
的につける軽い乱視度数をたした合計乱視度数を求める
。

そして、合計乱視度数によって眼内レンズ度数を決定す
ればよい。

なお、患者が近視もしくは遠視である場合には、この近
視または遠視を矯正するように球面度数を決定すればよ
い。また、片目のみに眼内レンズを挿入して、もう一方
の目に近視または遠視が残る場合には、眼内レンズによ
る近視または遠視の矯正は、両眼で物を見る場合のバラ
ンスを考慮して、多少の近視または遠視が残るように球
面度数を決定すればよい。

［発明の効果］上記により本発明のトーリック型眼内レンズの乱視度数
及び眼内レンズ度数決定方法は、下記の効果が得られる
。

■　患者が手術前に既に疾患等により発生していた角膜
乱視を矯正できる眼内レンズ度数を決定できる。

■　目的の角膜乱視を確実に矯正できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の一実施例を示す平面図、第２図は、
第１図におけるＩ−Ｉ線端面図、第３図は、第１図にお
ける■−■線端面図、第４図は、後戻に眼内レンズを挿
入した状態の平面図、第５図〜第７図は、それぞれ他の方法によって乱視軸を
設定した眼内レンズの平面図であって、第５図は、固定部の付は板間に乱視軸を設けた眼内レン
ズの平面図、第６図は、タブ間に乱視軸を設けた眼内レンズの平面図
、第７図は、マーク間に乱視軸を設けた眼内レンズの平面
図である。［符号の説明］１０・・・・・・眼内レンズ１２・・・・・・光　学　部１４・・・・・・固　定　部１６・・・・・・ボジショニングホール第５図第６図第２図第８図第４ｖ！Ｊ第７図ｚ

Claims

【特許請求の範囲】

１．手術前の角膜乱視度数データを、眼内レンズの乱視
度数に換算することを特徴とするトーリック型眼内レンズの乱視度数決定方法。
２．強主径線方向の角膜曲率半径データＲ１又は角膜屈
折力データＫ１より眼内レンズの球面度数Ｐ１を求め、弱主径線方向の角膜曲率半径データＲ２又は角膜屈折力
データＫ２より眼内レンズの球面度数Ｐ２を求め、前記Ｐ２からＰ１を差し引いて円柱度数Ｐ３を求め、強主径線方向を乱視軸とし、Ｐ１を眼内レンズの球面度数とし、Ｐ３を眼内レンズの乱視度数とすることを特徴とするト
ーリック型眼内レンズの眼内レンズ度数決定方法。
３．強主径線方向の角膜曲率半径データＲ１又は角膜屈
折力データＫ１より眼内レンズの球面度数Ｐ１を求め、弱主径線方向の角膜曲率半径データＲ２又は角膜屈折力
データＫ２より眼内レンズの球面度数Ｐ２を求め、前記Ｐ１からＰ２を差し引いて円柱度数Ｐ３を求め、弱主径線方向を乱視軸とし、Ｐ２を眼内レンズの球面度数とし、Ｐ３を眼内レンズの乱視度数とすることを特徴とするト
ーリック型眼内レンズの眼内レンズ度数決定方法。
４．Ｐ１＝Ｎ／（Ｌ−Ｃ）−（Ｎ・Ｋ１）／（Ｎ−Ｋ１
・Ｃ）Ｐ２＝Ｎ／（Ｌ−Ｃ）−（Ｎ・Ｋ２）／（Ｎ−Ｋ
２・Ｃ）Ｋ１＝１０００（Ｎ−１）／Ｒ１Ｋ２＝１０００（Ｎ−１）／Ｒ２において、Ｎを角膜、房水、硝子体の屈折率、Ｌを眼軸
長データ（ｍｍ）、Ｃを前房深度データ（ｍｍ）、Ｋ１
を強主径線方向の角膜屈折力、Ｋ２を弱主径線方向の角
膜屈折力、Ｒ１を強主径線方向の角膜曲率半径データ（
ｍｍ）、Ｒ２を弱主径線方向の角膜曲率半径データ（ｍ
ｍ）、Ｐ１とＰ２をそれぞれ球面度数とすることを特徴
とする請求項２もしくは請求項３記載のトーリック型眼内レン
ズの眼内レンズ度数決定方法。
５．Ｐ１＝（Ｎ−Ｌ・Ｋ１）／（Ｌ−Ｃ）（１−Ｃ・Ｋ１／
Ｎ）Ｐ２＝（Ｎ−Ｌ・Ｋ２）／（Ｌ−Ｃ）（１−Ｃ・Ｋ
２／Ｎ）Ｋ１＝１０００（Ｎ−１）／Ｒ１Ｋ２＝１０００（Ｎ−１）／Ｒ２において、Ｎを角膜、房水、硝子体の屈折率、Ｌを眼軸
長データ（ｍｍ）、Ｃを前房深度データ（ｍｍ）、Ｋ１
を強主径線方向の角膜屈折力、Ｋ２を弱主径線方向の角
膜屈折力、Ｒ１を強主径線方向の角膜曲率半径データ（
ｍｍ）、Ｒ２を弱主径線方向の角膜曲率半径データ（ｍ
ｍ）、Ｐ１とＰ２をそれぞれ球面度数とすることを特徴
とする請求項２もしくは請求項３記載のトーリック型眼内レン
ズの眼内レンズ度数決定方法。
６．Ｐ１＝Ｎ／（Ｌ−Ｃ）−Ｎ／（Ｎ／Ｋ１−Ｃ）Ｐ２＝Ｎ
／（Ｌ−Ｃ）−Ｎ／（Ｎ／Ｋ２−Ｃ）Ｋ１＝１０００（
Ｎ−１）／Ｒ１Ｋ２＝１０００（Ｎ−１）／Ｒ２において、Ｎを角膜、房水、硝子体の屈折率、Ｌを眼軸
長データ（ｍｍ）、Ｃを前房深度データ（ｍｍ）、Ｋ１
を強主径線方向の角膜屈折力、Ｋ２を弱主径線方向の角
膜屈折力、Ｒ１を強主径線方向の角膜曲率半径データ（
ｍｍ）、Ｒ２を弱主径線方向の角膜曲率半径データ（ｍ
ｍ）、ＰとＰ２をそれぞれ球面度数とすることを特徴と
する請求項２もしくは請求項３記載のトーリック型眼内レン
ズの眼内レンズ度数決定方法。
７．Ｐ１＝Ｎ／（Ｌ−Ｃ）−１／（１／Ｋ１−Ｃ／Ｎ）Ｐ２
＝Ｎ／（Ｌ−Ｃ）−１／（１／Ｋ２−Ｃ／Ｎ）Ｋ１＝１
０００（Ｎ−１）／Ｒ１Ｋ２＝１０００（Ｎ−１）／Ｒ２において、Ｎを角膜、房水、硝子体の屈折率、Ｌを眼軸
長データ（ｍｍ）、Ｃを前房深度データ（ｍｍ）、Ｋ１
を強主径線方向の角膜屈折力、Ｋ２を弱主径線方向の角
膜屈折力、Ｒ１を強主径線方向の角膜曲率半径データ（
ｍｍ）、Ｒ２を弱主径線方向の角膜曲率半径データ（ｍ
ｍ）、Ｐ１とＰ２をそれぞれ球面度数とすることを特徴
とする請求項２もしくは請求項３記載のトーリック型眼内レン
ズの眼内レンズ度数決定方法。
８．Ｐ１＝１０００Ｎ（Ｎ・Ｒ１／０．３３３３−Ｌ）／（
Ｌ−Ｃ）（Ｎ・Ｒ１／０．３３３３−Ｃ）Ｐ２＝１００
０Ｎ（Ｎ・Ｒ２／０．３３３３−Ｌ）／（Ｌ−Ｃ）（Ｎ
・Ｒ２／０．３３３３−Ｃ）において、Ｎを角膜、房水
、硝子体の屈折率、Ｌを眼軸長データ（ｍｍ）、Ｃを前
房深度データ（ｍｍ）、Ｒ１を強主径線方向の角膜曲率
半径データ（ｍｍ）、Ｒ２を弱主径線方向の角膜曲率半
径データ（ｍｍ）、Ｐ１とＰ２をそれぞれ球面度数とす
ることを特徴とする請求項２もしくは請求項３記載のトーリック型眼内レン
ズの眼内レンズ度数決定方法。
９．Ｐ１＝Ａ−２．５Ｌ−０．９Ｋ１Ｐ２＝Ａ−２．５Ｌ−０．９Ｋ２Ｋ１＝１０００（Ｎ−１）／Ｒ１Ｋ２＝１０００（Ｎ−１）／Ｒ２において、Ａを眼内レンズ定数、Ｎを角膜、房水、硝子
体の屈折率、Ｌを眼軸長データ（ｍｍ）、Ｋ１を強主径
線方向の角膜屈折力、Ｋ２を弱主径線方向の角膜屈折力
、Ｒ１を強主径線方向の角膜曲率半径データ（ｍｍ）、
Ｒ２を弱主径線方向の角膜曲率半径データ（ｍｍ）、Ｐ
１とＰ２をそれぞれ球面度数とすることを特徴とする請求項２もしくは請求項３記載のトーリック型眼内レン
ズの眼内レンズ度数決定方法。
１０．請求項１のトーリック型眼内レンズの乱視度数決
定方法により製造されたことを特徴とするトーリック型
眼内レンズ。
１１．請求項２もしくは請求項３記載のトーリック型眼
内レンズの眼内レンズ度数決定方法により製造されたこ
とを特徴とするトーリック型眼内レンズ。