JPH02212636A - スプリングクラッチアセンブリ並びにそのコイルスプリング - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 「産業上の利用分野］ 本発明は、駆動部から被駆動部にトルクを伝達する摩擦
要素として動作するコイル状の螺旋型バンドからなるコ
イルスプリングを用いたオーバランニングスプリングク
ラッチアセンブリに関する。

Ｌ従来の技術］ トルクを駆動部から被駆動部に伝達するために用いられ
る様々なスプリングクラッチアセンブリが公知であるが
、キッシュ（Ｋｉｓｈ）に付与された米国特許第４，５
７０，３１８号には、このようなスプリングクラッチア
センブリが開示されている。スプリングクラッチアセン
ブリは、出力軸が入力軸よりも高速回転となるにうなオ
ーバランニング状態で運転される）・ルク伝達装置に適
している。このような状態では、逆に駆動部によって被
駆動部の回転が妨げられるので、これを防ぐためにクラ
ッチがフリーとなることが要求される。オーバランニン
グクラッヂアセンブリには、　・般に二つのクラッチメ
ンバ、即ち入カクラノチメンバ及び出力クラッチメンバ
が備えられており、両りラソヂメンバを連結するために
、駆動トルクの下で半径方向に膨張するコイルスプリン
グを利用している。各クラッチメンバは、コイルスプリ
ングを内臓するだめの中ぐり部を有しており、出力クラ
ッチメンバ内にコイルスプリングの半分が、人カクラッ
チメンバ内に残りのコイルスプリングの半分が各々配設
されている。通常、コイルスプリングは、人カクラッチ
メンバに付設されたアーバの外周を覆うように圧入によ
り入力クラッチメンバの駆動端に固定されている。この
アーバは、コイルスプリングの中空軸部を貫通し両クラ
ッチメンバと同心形成されており、コイルスプリングの
支持及び中心軸整合のためのセンタリング手段としての
役割を果たしている。

非回転状態又は非駆動状態の下では、このコイルスプリ
ングの両端を除き、スプリング外周面と各クラッチメン
バの中ぐり面間に僅かな環状の空間が画成されており、
この空間を介してコイルスプリングの両端を形成する各
ティーザコイル部が中ぐり面と当接している。両端のテ
ィーザコイルは、スプリングを動作するために各クラッ
チメンバの中ぐり而と当接しており、入力クラッチメン
バがコイルスプリングの巻き方向と逆方向に回転し始め
るとき、出力クラッチメンバの内周面に対するティーザ
コイルのドラッギングにより、コイルスプリングは巻き
戻される。この巻き戻しにより、半径方向外方へ膨張し
、コイルスプリングの外周面が中ぐり而の全長に亘って
両クラッチメンバの中ぐり内周面と駆動的に接触する。

このようにして、トルクが駆動軸から被駆動軸へと伝達
される。

オーバランニング状態においては、被駆動部が駆動部よ
りも高速回転され、スプリングの巻き方向へとティーザ
コイルがスプリングを再び巻き上げ駆動され、この結果
、被駆動部が駆動部からフリーとなる。このようなオー
バランニング状態は、例えばヘリコプタのエンジン停止
後、ロータの慣性がメインロータの回転を維持する場合
等に生ずる。

［発明が解決しようとする課題］ スプリングクラッチアセンブリは様々な用途に使用され
ているが、ヘリコプタのガスタービンエンジンとロータ
間のトルク伝達に用いるにあたっては様々な問題があっ
た。一般には４，０００〜８．００Ｏｒｐｍで用いられ
るスプリングクラッチアセンブリの使用スピード範囲を
、ガスタービンエンジンとの互換性を満たずために、約
３Ｑ、ＱＯＯｒｐｍまで−にげて高速回転で使用する試
みがなされた。しかしながら、スプリングクラッチアセ
ンブリの高速回転での使用に際しては、スプリングの破
損或はスプリングクラッチアセンブリの損傷を招＜」：
うな過度の振動がコイルスプリング＋１＜に生じた。こ
の振動は、入力クラッチメンバと出力クラッチメンバと
のつり合いの欠如から部分的に生じた。一般に、両クラ
ッチメンバは、内側／外側関係で配設されており、出力
クラソヂメンバの内側に入力クラッチメンバを配設して
、一連のスプリング組付部を提供している。両クラッチ
メンバは、スプリングクラッチアセンブリとして組み付
けが完了する１）道に、静つり合わせ及び動つり合わぜ
がなされるが、完全なつり合わせは難しく、各メンバは
僅かに不つり合いを残している。−度、スプリングクラ
ッチアセンブリとして組付が完了すると、コイルスプリ
ングを介して結合された両クラッチメンバには、動つり
合わせがなされる。しかしながら、コイルスプリングと
被駆動部との締結動作及び解除動作によって、再び両ク
ラッチメンバ間に不つり合いが発生し、この不つり合い
に起因して、次第に不つり合いの度合いが増し、やがて
は許容限度を越えた不つり合いを生じて過度の振動を生
ずる可能性がある。仮に、コイルスプリングの膨張状態
で不つり合いが発生ずるならば、両クラッチメンバの間
隙を横切るコイルスプリングが部分的にこの間隙内に食
い込み、コイルスプリングの不整列を招き、コイルスプ
リングの破壊を来す大きな応力を生ずるｉＨＪ能性があ
る。

高速回転でスプリングクラノヂメンバを使用する場合の
最も重要な問題は、入力クラッチメンバが剛体モードで
振動するときに起こる。１スプリングクラツヂアセンブ
リの構成要素が曲がることなく、支持体の回りをスプリ
ング／質り【系として剛体として振動するので剛体モー
ドと称するが、仮に、最大たわみ点をベアリングに置い
たしても、構成要素のみをつり合わせるだけでは、剛体
モードを加味して安定したクラッチ伝達動作を提供する
には不十分である。通常、剛体モードは、構成部品を完
全につり合わせ１１つ通常のオイル潤滑されたベアリン
グ固有の減衰特性に依存して、クラッチ動作中、防止す
ることが可能である。しかしながら、スプリングクラッ
チアセンブリの最大たわみは、ベアリング位置で起こら
ず、高速回転での設定重力限度を越えることなく防１１
−することができないことが解っている。高速で潤滑を
行っても剛体モードが生じたときは十分な減衰は難しい
。

そこで、スプリングクラッチアセンブリのたわみを減少
するために、剛性を増すことが考えられるが、このため
に、支持ベアリング間距離を増加してもよい。しかしな
がら、取り付はスペースは制限されており、あまり大き
なベアリング間距離に設定するとクラッチアセンブリが
大きくなり、所定場所へ収容するのが困難となる。また
、重量の見地からも望ましくない。

スプリングクラッチアセンブリの別の問題点は、適切な
コイルスプリングの位置決めを達成することである。一
般に、コイルスプリングは、正確な測定によりアーバヒ
に配設され、アーバと一緒にビンを用いて入力クラッチ
メンバに挿入され、付設されている。仮にコイルスプリ
ングがアーバ−Ｌの不適切な位置に配設されるならば、
コイルスプリングが入力クラッチメンバに過度に締結さ
れ、所望しない予荷重を誘起してしまう。この結果、Ｐ
荷重により、クラッチ動作中、コイルスプリングの両端
のティーザコイルを破壊してしまうであろう３．また、
アーバ上の軸方向のコイルスプリング変位を考慮して設
定された軸方向の所定の間隙が所定値に満たないときは
、コイルスプリングの膨張中、コイルスプリングと出力
クラッチメンバとの過度の締結を生じてしまい、これに
より不適当なりラソヂ動作を生じてしまう。

更に、コイルスプリングの問題は、中央コイル及び両端
に配設された各ティーザコイル間の各遷移領域で生ずる
応力集中に起因してスプリング破壊を生ずることである
。一般に、各ティーザコイルと中央コイルとの外径差に
より、遷移領域で両クラッチメンバの駆動面によって十
分に保持されない一個以」−のコイル部がスプリング膨
張時、過度の応力を受けてコイル破壊を生ずる可能性が
ある。

通常、上記したコイルスプリングは、機械加工中、近接
区間軸方向切削加工にて形成された両クラッチメンバ間
の間隙を横切る中央クロスオーバコイルを有している。

この中央クロスオーバコイルは、両クラッチメンバにク
ロスオーバコイルの各々半分を提供するように配設され
ている。しかしながら、−船釣な製造方法を用いて軸方
向切削を行なった場合、通常、切削形成された後のコイ
ルスプリングの一側には小さな穴が残ってしまう。

このため、高速回転されるとき、遠心力の影響で、この
クロスオーバコイルの切削加工により取り除かれた質量
部分により、即ち小さな穴により、動不つり合いを生じ
て振動を発生してまい、この結果、クラッチアセンブリ
に損傷を来す。

トルクが軸方向カットを有していないコイルスプリング
に加えられた場合、コイルスプリングは、両クラッチメ
ンバの間隙に対して押圧され両クラッチメンバの駆動面
による保持が得られない。この後、コイルスプリングを
巻き戻そうとすると、スプリングの入出力端が相互に半
径方向に変位してしまい、スプリングを起き上がらせて
しまう。このようなコイルスプリングの半径方向のたわ
みを最小限にとどめなければ、高速回転域で増幅される
遠心力による動不つり合いを低減することができない。

」二記の問題に鑑みて、本発明の目的は、コイルスプリ
ングの取付を容易にしたオーバランニングクラッヂを提
供することにある。

本発明の他の目的は、両クラッチメンバの僅かな残余不
つり合いやクロスオーバコイルカットにより誘起される
不つり合いに影響されにくいスプリングクラッヂアセン
ブリ及びそのコイルスプリングを提供することにある。

本発明の他の目的は、３０，０００ｒｐｍＱ）、−’５
速回転で使用することができるスプリングクラッヂアセ
ンブリを提供することにある。

本発明の他の目的は、：Ｉイルスプリングを形成する両
端ティーザコイルと中央コイルとの遷移領域における応
力集中を除去したスプリングクラッヂアセンブリのコイ
ルスプリングを提供することにある。

１課麗を解決するだめの手段］ 本発明の第一の構成によると、中央コイルにより離間さ
れ且つ中央コイルよりも大径なティーザコイルを両端に
有するスプリングクララデアセンブリのコイルスプリン
グにおいて、２〜６巻の遷移コイルを中央コイル及び各
ティーザコイル間に配設する七共に、この遷移コイルの
外径をティーザコイルから中央コイルにかげて次第に緩
やかなランプ形成したコイルスプリングを提供するもの
である。

本発明の第二の構成によると、ハウジングと、ハウジン
グ内に回転可能に配設し且つ相互に分離する入力クラッ
チメンバ及び出力クラッチメンバと、前記両クラッチメ
ンバの中ぐり部に介挿され且つ入力クラッチメンバと一
体となって回転可能に係合するアーバを有するスプリン
グクラッヂアセンブリにおいて、アーバの外周を覆うよ
うに配設し且つその略半分を入力クラッチメンバ側に配
設し残り半分を出力クラッチメンバ側に配設したコイル
スプリングを有し、コイルスプリングが両クラッチメン
バ間のトルク伝達のため、両クラッチメンバと接触係合
するために膨張可能であると共に、コイルスプリングが
中央コイルと、中央コイルにより離間され且つ中央コイ
ルよりも大径な両端に形成されたティーザコイルと、中
央コイル及び両ティーザコイル間に各々配設された２〜
６巻の各遷移コイルとから形成され、且つ各遷移コイル
の外径を各ティーザコイルから中央コイルにかけて次第
に緩やかな傾斜となるランプ形成したスプリングクラッ
チアセンブリを提供するものである。

前記出力クラッチメンバを入力クラッチメンバと同軸配
列するものとする。

また、前記スプリングクラッチアセンブリは、入力クラ
ッチメンバを回転可能に支持するためにハウジング内に
配設した入力側ベアリング手段と、振動の剛体モードが
スプリングクラッチアセンブリの動作範囲内にて生ずる
のを防止するのに十分な大きさの入力側ベアリング手段
のバネ定数に調整するために、入力側ベアリング手段々
協働して動作する減衰手段とを有するものとする。この
減衰手段を１０，０００１ｂｓ／ｉｎ以下の入力側ベア
リング手段のバネ定数を提供するために、フィルム状ダ
ンパから形成する。

更に、入力クラッチメンバの円錐形中空部と当接するた
めに、アーバが円錐形突出部からなる入力側当接端を有
するものとする。アーバの外周を覆うように配設された
コイルスプリングを位置決めするために、アーバにスト
ッパ手段を配設するものとする。このス）・ツバ手段を
アーバと一体成形されたショルダー部から形成するもの
とする。

前記スプリングクラッチアセンブリがアーバを回転可能
に支持するために、ハウジング内に組み付よられたアー
バベアリング手段を有するものとする。

また、前記スプリングクラッチアセンブリは、コイルス
プリングの軸方向の動きを規制するために、出力クラッ
チメンバ内に配設されたスペーサを有するものとする。

このスペーサが０．０３〜０．０６インチの軸方向の間
隙を画成する。

更に、両クラッチメンバを０４０３インチの軸方向の間
隙だけ離間するものとする。

本発明の第三の構成によると、ハウジングと、ハウジン
グ内に配設し且つ中ぐり部と入力側駆動面を有する入力
側クラソヂメンバと、ハウジング内にて入力クラッチメ
ンバを回転可能に支持するための入力側ベアリング手段
と、入力クラブチメンバと同軸配列し１］、っ入力クラ
ッチメンバに対し軸方向にある狭い間隙だけ離間し回転
Ｉ可能に配設し且つ入力クラッチメンバ内の中くり部と
対向する中ぐり部を有し且つ出ツノ駆動而を有ずろ出力
クラッチメンバと、ハウジング内に出力クラッチメンバ
を回転１１丁能に紹み付けるための出力側ベアリング手
段と、入力クラッチメンバの中ぐり部から出力クラッチ
メンバの中ぐり部を介して配設し１°１つ入力クラッチ
メンバ内の円錐形中空部と係合する円錐面を有し且つ入
力クラッチメンバと一体となって回転可能であるアーバ
と、アーバの外周を覆うように配設し且つその略半分を
入力クラゾヂメンバの中ぐり部に配設し残り半分を出力
クラッチメンバの中ぐり部に配設したコイルスブリンク
を有し、コイルスプリングが入力クラッチメンバから出
力クラッチメンバへのトルク伝達のため、両駆動面と接
触係合するために膨張可能であるど共に、コイルスプリ
ングが中央コイルと、中央コイルにより離間され且つ中
央コイルよりも大径な両端に形成されたティーザコイル
と、中央コイル及び両ティーザコイル間に各々配設され
た２〜６巻の各遷移コイルとから形成され、且つ各遷移
コイルの外径を各ティーザコイルから中央コイルにか（
Ｊて次第に緩やかなランプを形成するために次第に増加
すると共に、アーバかスプリングクラッチアセンブリ内
にコイルスプリングを位置決めするためのショルダー部
を有し、且つハウジング内にアーバを回転可能に支持す
るためにアーバの出力端にアーバヘアリング手段を備え
たスプリングクラッチアセンブリを提供するものである
。

複数巻の遷移コイルの各コイルにおいては、次第に緩や
かなランプを形成するために、各コイルの外径を次第に
増加するか、或は各コイルの外表面をテーバ形状と一セ
る。

また、前記コイルスプリングは、００１５〜０．０３０
インチの切削幅の微細な軸方向切削加工を施したクロス
オーバコイルを有し、特に軸方向切削加工を００２０イ
ンチとするのが好ましい。

［作用］ 」−記のように構成されたスプリングクラッチアセンブ
リににると、入力クラッチメンバ内の円錐形中空部にア
ーバの円錐形突出部が緊密に固定され且つ軸芯を容易に
正確に合わせられると共に、この入力クラッチメンバ／
アーバからなるザブアセンブリの剛性を高めることかで
きる３、また、アーバを入力クラッチメンバから出力ク
ラッチメンバの中ぐり部を介して軸方向に延長形成した
アーバシャフトの末端部をアーバベアリング手段により
支持するようにして、スプリングクラッチアセンブリの
ベアリング間距離を増加してベアリングを配設すること
ができ、アセンブリ全体の剛性を高めることができる。

また、両クラッチメンバの配列を一連の内側／外側型か
ら平行スブリンクマウント型に皮更しており、入力クラ
ッチメンバ及び出力クラッチメンバの残余不つり合いが
重畳されない配列を実現している。更に、アーバと−・
体成形されたソヨルダ一部により、両クラッチメンバの
内周に画成された各駆動面に対するコイルスプリングの
正確な軸方向の位置決めを容易にすることができる。

コイルスプリングを形成するにあたって、放電加土（Ｉ
ＥＤＭ）等により、スプリングの軸方向に極めて微細な
約０．０２０インチ幅の切削加工を施して中央クロスオ
ーバコイルを形成しであるので、切削加工により、取り
除かれる質量部分を減少して、不つり合いを低減してい
る。また、コイルスプリングの膨張時、即ちクラッチメ
ンバの駆動面とコイルスプリングの外周当接面とが締結
するとき、コイルスプリングを形成する中央コイルと両
端の各ティーザコイルとの間の各遷移コイルを２〜６巻
のコイルから形成し、これらのコイルを中央コイルから
ティーザコイルにかけて次第に緩やなランプ形成とする
ことにより、中央コイルとティーザコイルとの遷移領域
においても駆動面との非接触を避けることができ、クラ
ッチ締結中における弔巻の遷移コイルに対する応力集中
を避け、複数巻の遷移コイルに応力を分散することがで
きる。

［実施例］ 第１図に示す本発明のスプリングクラッチアセンブリｌ
は、入力クラッチメンバ３及び出力クララヂメンバ４を
収容するハウジング２を有し、ごのハウジンク２は、分
解を容易にするためにポルト結合によって合体された様
々なセクションから構成される。入力クラッチメンバ３
及び出力クラッチメンバ４は、一般に円筒形状であり、
その対向する端面が間隙５だけ空けて同軸配列されてい
る。

入力クラッチメンバ３の駆動端ｌＯは、ハウジング内に
配設されたヘアリング６により支持されている。入力ク
ラッチメンバ３は、軸方向に延びる中ぐり部７を有して
おり、この中ぐり部７を介してコイルスプリング８をそ
の中に収容するように、対向する入力クラッチメンバ３
の端部に向かって開口している。中ぐり部７には、コイ
ルスプリングと締結するための入力駆動面９が画成され
ている。入力クラッチメンバ３の駆動端１０は、例えば
ガスタービンエンジンのような駆動装置（図示せず）と
連結される。入力クラッチメンバ３の内周部には、更に
アーバ■２と当接する円錐内周面１１を形成するものど
する。

他方、出力クラッチメンバ／Ｉ６人カクラッチメンバと
対向する端部に軸方向に延びる中ぐり部１３を有してお
り、ごの中ぐり部を介してスプリング８を収容している
。中くり部１３には、スプリング８と締結するための出
力駆動面１４が画成されている。出力クラッチメンバ４
はハウジング２内に配設されたベアリング１５により回
転ｉｒＪ能に支持されている。出力クラッチメンバ４は
、ギアＩ６を介して被駆動部であるヘリコプタのロータ
を回転するために、ロータのギアボックス（図示せず）
と噛合している。

アーバ１２は、入力クラッチメンバ３の内周に画成され
た円錐内周面ＩＩと当接する円錐外周面を有した円錐端
１８を備えたアーバシャフト１７を有する。アーバノヤ
フ）・１７には、軸方向に延びる中空部が画成さノ１て
おり、オイル潤滑のための滑油路１９としての役割を果
たしている。円錐内周面１１ど円錐端Ｉ８は、アーバ１
２の半径方向の支持を保証するために、コレツ）・式嵌
合により結合してあり、円周内周面と円周外周面とは、
＝Ｊレノ）・弐嵌合に適した寸法に仕１４げられている
。

ごのコレット式嵌合により、アーバンヤ７１・１７は、
入力クラッチメンバ３と緊密に一体化され、入力クラッ
チメンバ／アーバンヤフトからなるサブアセンブリとし
ての剛性を効果的に増している。

この剛性のアップは、遠心力的不つり合い、即ら勤王つ
り合いを低減し振動を抑制するのに効果的である。

アーバシャフト１７は、入力クラッチメンバ３の中ぐり
部７から出力クラッチメンバ４の中ぐり部１３を介して
軸方向に延びており、アーバンヤフト１７の円筒形外周
面一１−にスプリング８を支持している。アーバ１２は
、更に円錐端Ｉ８の最後部に形成されたンヨルダ一部２
０を存する。ショルダー部２０は、クラッヂアセンブリ
１の内部に配設するスプリング８を確実に位置決めする
だめのストッパとしての役割を果たす。コイルスプリン
グストッパは、クラッヂアセンブリ１の組付方法に依存
してその取り付は位置を適宜変更してもよく、アーバ１
２の円錐端１８以外の場所に設けてもよい。

本発明によるクラソヂアセンブリ１のアーバンヤフト１
７は、スプリング８を支持しながら軸方向に延び、出力
クラノチメンバ４の中ぐり部１３を貫通してハウジング
２内に配設されたアーバベアリング２Ｉによりその一端
が支持されている。このように、アーバ１２の支持のた
めにヘアリングを用いて、入力クラッチメンバ／アーバ
からなるザブアセンブリの支持ベアリング間距離を効果
的に増加することにより、アセンブリ全体の剛性を高め
ることができ、これにより振動を低減することがきる。

このように、アーバ１２の延長部により、クラノヂアセ
ンブリＩの全体寸法をアーバシャフ）・と略同様にして
、ベアリング間距離を増加することかできるので、本発
明のクラッヂアセンブリｌはスペース制限や重量制限の
ある場所での使用？こ適する。アーバ延長部は、入力ク
ラッチメンバ３からアーバ／スプリングザブアセンブリ
をつかみ出す手段により、容易に取り出すことができる
。

通常、スプリング８は、アーバと一体となって回転する
ために、アーバ１２のンヨルグ一部２０に当接するまて
押し込まれ、アーバ入力側に確実に固定される。第２図
に示すように、ノリンダを切削加工によりコイル状のク
ラッチスプリングとして仕上げたコイルスプリング８は
、入カティーザコイル２２、出力ティーザコイル２３、
中央コイル２４、及びクロスオーバコイル２５から形成
される。クロスオーバコイル２５は、両りラゾヂメンバ
３及び４の間隙５を横切って配設されている。両ティー
ザコイル２２及び２３は、中央＝Ｊイル２４よりも大径
であり、両ティーザコイルの外周面にて入力駆動面９及
び出力駆動面Ｉ４と各々連続的に接触している。ティー
ザコイルと中央コイルの外径差は実際には比較的小ざく
、０．０２０インチ（０，５０８ｍｍ）程度である。テ
ィーザコイル２２及び２３は、オイル溝２６を有してお
り、コイル及び各駆動面の適度な潤滑を促している。

動作中、ガスタービンエンジンの出力軸により、入力ク
ラソヂメンバ３、アーバ■２、及びスプリング８は−・
体とな−）で回転される１、スプリング８は、アーバ１
２に固定されているので、回転により出力ティーザコイ
ル２３が出力駆動面１４と摩擦し、スプリング８が巻き
戻され、中央コイル２４が両駆動面９及びＩ４と各々係
合するように、半径方向外方へと膨張する。この結果、
中央コイル２４と各駆動面との間で十分な摩擦結合が生
じ、）・ルクが入力クラッチメンバから出力クラッチメ
ンバへと伝達される。仮？こフリー回転が要求されると
き、例えばエンジンの駆動軸回転数がヘリコプタのロー
タの入力軸回転数より下回るとき、出力クラッチメンバ
４は、回転中のスプリング８よりも速く回転しており、
このため、逆に出力ティーザコイル２３が出力クラッチ
メンバ４により駆動されて、スプリング８は再び巻き」
−げられる。

この結果、スプリング８は再び半径方向内方へと圧縮さ
れ、両クラッチメンバ３及び４間の係合が解かれる。こ
のようにして駆動軸に対する被駆動軸のオーバランニン
グに起因するエンジンの損傷を防止している。

Ｌ記した構成に従う本発明のクラッチアセンブリ１は、
剛体モード振動の問題を解消している。

コイルスプリング支持装置のモートの形と固イＪ゛振動
数から危険速度を分析することは、マイクルスタツ）・
の繰り返し技術を応用し実行可能である。

マイクルスタット法（Ｍｙｋｌｅｓｔａｄ’ｓ　Ｍｅｔ
ｈｏｄ）は、通常、航空機の構成材料の強度設計のため
に用いられており、梁の危険速度とたわみモードの形の
分析に応用される。マイクルスタット法での梁は、剛性
を有する自重のない梁区間により結合された一括された
梁で表される。この解析方法には、所定の振動数にて振
動を保持したときの梁の端部での残留モーメント又はた
わみを計算する工程が含まれている。繰り返し工程を用
いることにより、端部のモーメントが零に保持される周
波数、即ち危険速度又は共振速度が決定される。

第３Ａ図〜第３１）図、及び第４Ａ図〜第４Ｄ図には、
危険速度分析結果が示されており、マイクルスタット法
に用いる梁を図の最」一部に示し、エンジン駆動シャフ
ト部及び入力クラッチメンバ／アーバザブアセンブリ部
と仮定しである。また、入力側ベアリングをスプリング
にとして示しである。振動モードの形及び周波数は、第
一振動モード（剛体モード）を示す第３Ａ図〜第３Ｄ図
と、第二振動モード（−次曲げモード）を示す第４Ａ図
〜第４Ｄ図を伴って、様々な入力側ベアリングのバネ定
数に関して示されている。様々なバネ定数に対するモー
ドの形と振動数との関係を次表に示す。

図　バネ定数 （ｌｂｓ／１ｎ） ３Ａ／４Ａ　　５，０００ ３Ｂ／４Ｂ　　５０，０００ ３Ｃ／４Ｃ１５０，０００ ３Ｄ／４Ｄ　５００，０００ 表 剛体モード　一次曲げモード （ｒｐｍ）　　　　　（ｒｐｍ） ５．５００　　　３０，５００ １．３，７００　　　３１，０００ 」１表から明らかなように、第一振動モード、即ち剛体
モードは、バネ定数に依存して５，５００〜２５゜２０
０ｒｐｍの範囲内で生じ、他方第二振動モード、即し一
次曲げモードは、バネ定数に関係なく、約３０゜０００
ｒｐｍを越えた所で生じている。このように、剛体モー
ドの振動数はバネ正数にかなり影響されるが、他方−次
曲げモードの振動数はバネ定数に関係なく略一定である
ことがわかる。

第５図は、」１表における入力クラソヂメンバの支持ベ
アリングのバネ定数と各振動モートの生ずる固有振動数
との関係をプロットしたグラフであり、横軸には１，０
００〜１０００．０００１ｂｓ／ｉｎのバネ定数を取り
、縦軸にはＯ〜４０．００Ｏｒｐｍの固有振動数を取っ
て示している。剛体モードを曲線へにより示し、−次曲
げモードを曲線Ｂにより示すものとする。第５図にて、
ヘリコプタの一般的動作範囲を括弧Ｃで示しであるが、
通常１．０．０００ｒｐｍのアイドル回転数から３０．
００Ｏｒｐｍの最大回転数の範囲内にある。第５図の曲
線Ａから明らかなにうに、剛体モードがバネ定数を約１
０．０００　Ｉｂｓ／ｉｎ以下に、好ましくは約５，０
００１ｂｓ／ｉｎに設定することにより、緩和できるこ
とが伺える。これにより、エンジンの始動時や停止時に
おいてのみ剛体モード振動を防止てきる。即ら、１０，
０００１ｂｓ／ｉｎ以下のバネ定数の設定により、効果
的に動作範囲内で生ずるであろう剛体モードを除去する
ことができる。逆に、バネ定数を旨めに調整して、動作
範囲を越えるように剛体モードを移動することも考えら
れる。例えば、約５００，０００１ｂｓ／ｉｎのバネ定
数で剛体モードは２５．ＱＯＯｒｐｍの周波数で生じて
いるが、３０．００Ｏｒｐｍ以」二で剛体モードが生ず
るように剛体モートを移動することも推定されよう。し
かしながら、実際にはバネ定数を高めに設定せず、低め
に設定するものとする。

本発明に従うと、入力クラッチメンバ３の支持ベアリン
グ６のバネ定数の調整は、バネ定数をより低めに設定す
るために、ベアリングの外側レースとハウジングとの間
にオイル薄膜を用いることにより達成できる。このオイ
ル薄膜は、振動数及び振幅の両方を減衰低減し、約１０
，０００　Ｉｂｓ／ｉｎ以下の値にバネ定数を低めに設
定する効果がある。

従って、低めに設定されたバネ定数により、設計動作範
囲以下の低い回転数で剛体モードが生ずるように制御す
ることができ、このオイル薄膜層の固有減衰特性により
、遭遇する振動の振幅を減少し、クラッチアセンブリの
保守寿命を高めることができる。

再び第１図に戻って、フィルムダンパ２７が入力クラッ
チメンバ側のベアリング６の外側レース２８を覆うよう
に備えられており、レースとハウジング間に、例えば約
０．００１〜０００５インチの小さな間隙２９を画成し
ている。また、フィルムダンパ２７の内周には、間隙２
つ中のオイル層を保持するための油溝３０が形成されて
いる。Ａｌ１の粘性又は間隙２つの寸法を変更すること
に、にり、ヘアリング６のバネ定数及び減衰特性を最適
に、１ｌ１７Ｊ整できる。更に流体のキャビテーション
を避（Ｊるため、オイルを加圧して使用するのが望まし
い。十−記した以外のベアリングのバネ定数を低減する
手段を本発明のクラッチアセンブリに使用してもよい。

例えば、レースとハウジング間に合成ゴムのような弾性
特性を有する高分子物質のエラストマー層を設けるか、
或はレースをフレキシブルにした不連続接触レースを用
いてもよい。

高速回転用として使用されるクラッチアセンブリは、コ
イルスプリングの軸方向の配列に関して敏感である。そ
こで、再び第１図に示されるように、比較的柔らかい材
料からなるスペーサ３１を出力クラッチメンバ４に隣接
するアーバ外周に備え、コイルスプリングの端部と出力
クラッチメンバ４との間の緩衝材として使用するものと
する。

前述のように、軸方向のコイルスプリング位置は、組付
工程において、アーバショルダー部２０にコイルスプリ
ング８を当接することにより決定されるので、スペーサ
３１はショルダー部２０と連関して、スプリングの軸方
向の動きを規制する役割を果たす。即ち、スプリング８
が巻きｌ−げられ、半径方向内方へ圧縮された、スプリ
ング圧縮状態においては、スプリングはアーバＩ２の外
周面に沿って出力クラッチメンバ側へと移動し、逆にス
プリング８が巻き戻され、半径方向外方へ膨張された、
スプリング膨張状態においては、両駆動面９及び１４に
沿って出力クラッチメンバ側へと移動するが、スプリン
グ８のこれら軸方向の動きを規制するために、スペーサ
３Ｉは役立っている。

仮にスプリング８の出力クラッチメンバ側の端部とスペ
ーサ３Ｉとの間の軸方向の間隙が所定値よりも小さいな
らば、スプリングの膨張中、出力ティーザコイル２３が
必要以上に出力クラッチメンバの駆動面に強く押し付け
られ、スプリング８の一端をクラッチメンバの出力端に
食い込ませるｉｉＪ能性がある。逆に、軸方向の間隙が
所定値よりも過度に大きい場合には、スプリング８がゆ
−）くりと軸方向に移動することができ、中央のクロス
オーバコイル２５が両クラッチメンバ３及び４の間隙５
の位置から外れてしまい、この結果スプリング８が膨張
しクラッチ締結動作を実行するやいなや、コイルスプリ
ングの不整合を来してしまう。　一般に、これらの問題
を防せぐのに十分な軸方向の所定間隙は、００３０〜０
０６０インチである。

以下、スプリングクラッチアセンブリＩのコイルスプリ
ング８に就いて詳述する。

本発明に従う改善されたスプリング８は、本発明のクラ
ッチアセンブリに適用される外に、その他、従来技術の
スプリングクラッチアセンブリに用いることもできる。

第６Ａ図及び第６Ｂ図には、従来技術のクロスオーバコ
イル３２が示されているが、このコイルは軸方向にクロ
スオーバカット３３を有する。このような従来のコイル
スプリングは、−船釣な機械加工により中央クロスオー
バコイルを形成している。第６Ａ図に示すようなカッタ
ー３４を用いて、特定ピンチでシリンダ３５を切削加工
してクロスオーバコイルを形成している。

切削過程でり〔１スオ一バコイル部に到達すると、カッ
ター３４は所定区間軸方向に方向付けられた後、所定ビ
ッヂで切削加工するために、再び元の方向に戻される。

軸方向のクロスオーバカット３３は、コイルか捩れるこ
となく、両クラッチメンバ３及び４の間隙５をまたぐよ
うに切削形成される３、シかしながら、スプリング圧縮
状態で第６１３図に示した機械加工を終えたコイルスプ
リングの一側面には小さな孔３６が残される。この孔３
６によりコイルスプリングの静的及び動的不つり合いを
来す。

従来のコイルスプリングの他のり［ｌスオーハコイル部
を示ず第６Ｃ図〜第６１）図においては、孔３６を最小
化するために、Ｓ字状に緩やかにクロスオーバカットを
施した例を示す。このコイルスプリングは、切欠部３８
を有するクロスオーバコイル３７からなる。第６ｃ図に
示すように、ツＪ−１ター３９により、特定ピッチでシ
リンダ４ｏを切削加工しコイルスプリングを形成してい
る。切削工程中、クロスオーバコイルに到達すると、カ
ッター３９は、両クラッチメンバとアーバとの間隙中に
コイルスプリングを支持するとき、孔又は切欠が最小と
なるように選択された特定のピッチで方向付けられる。

しかしながら、このような切削方法により切欠部を最小
化しても、特に高速回転におけるスプリングの膨張中、
形成された切欠面の傾斜角度に沿って、スプリングをそ
そり立たせて各コイルの配列を乱し不整合を生じてしま
う。

１−記の問題を解決するために、本発明の＝Ｉイルスプ
リングは、非常に微細な近接区間軸方向切削加工を施し
たクロスオーバコイルを用いるものとする。この近接区
間軸方向切削加工のためには、１ｕ気火花により金属試
料から電導性物質を除去する放電加工（ＥＤＭ）を用い
て仕上げるのが好ましい。

第７Δ図及び第７Ｂ図に示すように、クロスオーバコイ
ル４１を所定ピッチにてシリンダを切削するカッター４
２を用いて部分的に切削加重［シ、クロスオーバ点Δに
到達するやいなや、カッター４２を取り除き、クロスオ
ーバ点Ｂからシリンダの端部へと再び残りのコイルを切
削形成するために、再度位置設定される。放電加工等に
より、極めて薄い軸方向の切欠が点Ａ及び点８間を貫通
ずるように穴明は形成される。放電加工のワイヤの径は
、約００２０インチ幅の切欠加工を実現するように選ぶ
ものとする。三箇所の別々の切削加工を組み合わせて点
Ａ及び８間をスムーズな切欠面で結ぶことができる。第
一の切削は約９０°の円弧を形成するだめの切り込みカ
ット４３であり、第二の切削は軸方向に沿ったカット４
４であり、第三の切削は再び約９０°の円弧を形成する
ための切り出しカット４５である。第７Ｂ図に示ずよう
に、コイルスプリングが圧縮される場合、中央クロスオ
ーバコイル４１は、スプリングの静的及び動的不つり合
いを減少するために、比較的小さな切欠４６を有すると
共に、両クラッチメンバの間隙を横切るクロスオーバコ
イルを十分に保持している。スプリングクラッチアセン
ブリに加えられるトルクにより生ずるねじり動作の下で
も、両クラッチメンバの回転軸の整合を保つことができ
る。

更に、コイルスプリングの半径方向外方への膨張中、コ
イル状スプリングが巻き戻され両クラッチメンバの間隙
内に巻き込まれる可能性がある。

そこで、巻き込み防止のために、両クラッチメンバの間
隙を潤滑オイルの供給を満たす範囲内において最小限に
設定すべきであり、一般に間隙を０゜０３０インチとす
るのが好ましい。

コイルスプリングの他の問題は、両ティーザコイルと中
央コイルとの交差部又は遷移部で生ずる。

即ち、ティーザコイルと中央コイルとの間の鋭角的な遷
移コイル区間には、高い応力を来す原因となるナイフエ
ッヂ部が残されており、コイルスプリングのねじれがテ
ィーザコイルと中央コイルとの遷移領域で生ずる。第８
図に示す従来のコイルスプリング４７は、巻き数４のテ
ィーザコイル４８と複数巻の中央コイル４９とから形成
されているが、コイル４８と４９との間には、半径Ｒの
鋭角な遷移コイル５０が存在している。スプリング４７
が膨張されるとき、第８図の一番右端のティーザコイル
４８と近接する遷移コイル５０のみが部分的に不支持状
態となって残される。この結果、この遷移コイル５０に
スプリング破壊を来すであろう応力が集中する。例えば
、９０°の円弧にのみ沿った駆動面と接触せず、十分に
保持されない遷移コイル領域には、付加的に曲げ応力５
０，０ＯＯｐｓｉが発生ずることが推測される。

この問題を除去するために、本発明に従うコイルスプリ
ングにおいては、ティーザコイルから中央コイルにかけ
て次第に緩やかなランプを形成するものとする。ティー
ザコイルと中央コイルを滑らかに結合するために、ラン
プを２〜６巻のコイル幅で形成し、特に４巻のコイルか
ら形成するのが好ましく、直径を次第に増加した複数巻
のコイルを用いるか、或は滑らかなランプを形成するた
めに、テーパ状の外表面の複数巻のコイルを用いて形成
してもよい。このような緩やかなランプにより、応力を
複数巻のコイルに分散し、コイルスプリングの破損の可
能性を低減できる。。

第９図に示す本発明に従うコイルスプリング５■は、３
巻のティーザコイル５２、中央コイル５３、及び４巻の
遷移コイル５４とから形成されており、ディーザコイル
と中央コイルとを結ぶ緩やかなランプを形成している。

応力を最小限にするために、このランプにより緩やかな
Ｓ字面が画成されており、Ｓ字面は、隣接する２巻の遷
移コイルに幀って画成される半径Ｒ１の第一の凸面と、
別の隣接する２巻の遷移コイルに亘って画成される半径
Ｒ７の第二の凸面とから形成されており、１巻のコイル
に応力が集中することはなく、４巻のコイルに夫々分散
される。

第１Ｏ図に示すコイルスプリング５５は、３巻のティー
ザコイル５６及び６巻の遷移コイル５７を有する。この
遷移コイル５７は、ティーザコイルと中央コイルとの間
に緩やかなランプを提供するために、テーパ外表面５８
を有する。第８図〜第１０図を見て気付くように、これ
らの図は発明の理解のために誇張して示されいるが、実
際にはティーザコイルと中央コイルとの外径差は０．０
２０インチ程度である。

［発明の効果］ −４−述した本発明のスプリングクラッチアセンブリに
よると、入力クラッチメンバにアーバを固定し、入力ク
ラッチメンバ／アーバのザブアセンブリとして剛性を高
め、また、入力クラッチメンバから出力クラッチメンバ
の中ぐり部を介して軸方向に延びるアーバシャフトの末
端部をアーバヘアリングにより支持するようにして、ス
プリングクラブヂメンバのベアリング間距離を増加する
ことにより、アセンブリ全体の寸法を所定範囲内に押さ
えながら、アセンブリ全体の剛性を高め、アセンブリの
振動を減少することができる。また、入力及び出力クラ
ッチメンバの配列を一連の内側／外側型から平行スプリ
ングマウント型に変更しており、アセンブリの残余不つ
り合いが重畳されない。更に、アーバに一体成形された
ンヨルダ一部のようなスプリングストッパ手段により、
各クラソヂメンバ内周に画成された各駆動面に対するコ
イルスプリングの軸方向の位置を正確且つ容易に決める
ことができる。

また、スプリングクラッチアセンブリのコイルスプリン
グのクロスオーバコイルを切削形成するにあたって、ク
ロスオーバカットを軸方向に放電加工等を用いて微細な
０．０２０インチ幅で仕上げているので不つり合いの原
因となる切削により取り除かれた質量要素を最小限にす
ることができる。

また、各ティーザコイルと中央コイルとの遷移コイル部
を複数巻のコイルから形成し、次第に緩やかなランプ形
成したので、クラソヂ締結時に遷移コイルに対する応力
集中を避け、複数の遷移コイルに応力を分散することが
できる。更に、」−述した減衰手段を設ｊノで入力側ベ
アリングのバネ定数を低めに調整できるので、アセンブ
リの剛体モード振動を避けることができ、アセンブリの
高速使用を達成することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のスプリングクラッチアセンブリの断面
図であり、第２図は第１図のクラッチアセンブリに用い
るコイルスプリングの拡大図であり、第３Ａ図〜３Ｄ図
は入力クラッチメンバを支持する入力側ベアリングの様
々なバネ定数でのクラッチアセンブリの第一振動モード
（剛体モード）の形と振動系の固有振動数との関係を表
すグラフであり、第４Ａ図〜第４Ｄ図は入力側ベアリン
グの様々なバネ定数でのクラッチアセンブリの第二振動
モード（−次曲げモード）の形と固有振動数との関係を
表すグラフであり、第５図は入力側ベアリングのバネ定
数とクラッチアセンブリの固有振動数の関係を示すグラ
フであり、第６Ａ図〜第６Ｄ図は従来のクロスオーバス
プリングコイルの部分拡大図であり、第７Δ図及び第７
Ｂ図は本発明のクロスオーバスプリングコイルの部分拡
大図であり、第８図は従来のスプリングコイルのテイ−
ザコイルから中央コイルまでの遷移領域を示す拡大部分
図であり、第９図は中央コイル及びティーザコイル間の
緩やかに形成されたランプの実施例を示す部分拡大図で
あり、第１０図は中央コイル及びティーザコイル間の緩
やかに形成されたランプの他の実施例を示す部分拡大図
である。 １・・・スプリングクラッチアセンブリ、３・・・入力
クラソヂメンバ、４・・・出力クラッチメンバ、５・・
・間隙、８・・・コイルスプリング、９・・・入力駆動
面、１２・・・アーバ　Ｉ４・・・出力駆動面、２０・
・・ショルダー部、３Ｉ・・・スベーザ。

Claims (22)

【特許請求の範囲】
1. （１）中央コイルにより離間され且つ中央コイルよりも
   大径なティーザコイルを両端に有するスプリングクラッ
   チアセンブリのコイルスプリングにおいて、２〜６巻の
   遷移コイルを中央コイル及び各ティーザコイル間に配設
   すると共に、この遷移コイルの外径をティーザコイルか
   ら中央コイルにかけて次第に緩やかなランプ形成したコ
   イルスプリング。
2. （２）ハウジングと、ハウジング内に回転可能に配設し
   且つ相互に分離する入力クラッチメンバ及び出力クラッ
   チメンバと、前記両クラッチメンバの中ぐり部に介挿さ
   れ且つ入力クラッチメンバと一体となって回転可能に係
   合するアーバを有するスプリングクラッチアセンブリに
   おいて、アーバの外周を覆うように配設し且つその略半
   分を入力クラッチメンバ側に配設し残り半分を出力クラ
   ッチメンバ側に配設したコイルスプリングを有し、コイ
   ルスプリングが両クラッチメンバ間のトルク伝達のため
   、両クラッチメンバと接触係合するために膨張可能であ
   ると共に、コイルスプリングが中央コイルと、中央コイ
   ルにより隔成され且つ中央コイルよりも大径な両端に形
   成されたティーザコイルと、中央コイル及び両ティーザ
   コイル間に各々配設された２〜６巻の各遷移コイルとか
   ら形成され、且つ各遷移コイルの外径を各ティーザコイ
   ルから中央コイルにかけて次第に緩やかな傾斜となるラ
   ンプ形成したスプリングクラッチアセンブリ。
3. （３）出力クラッチメンバを入力クラッチメンバと同軸
   形成した請求項２記載のスプリングクラッチアセンブリ
   。
4. （４）入力クラッチメンバを回転可能に支持するために
   ハウジング内に配設した入力側ベアリング手段と、振動
   の剛体モードがスプリングクラッチアセンブリの動作範
   囲内にて生ずるのを防止するのに十分な大きさの入力側
   ベアリング手段のバネ定数に調整するために、入力側ベ
   アリング手段と協働して動作する減衰手段とを有した請
   求項２記載のスプリングクラッチアセンブリ。
5. （５）減衰手段を１０，０００ｌｂｓ／ｉｎ以下の入力
   側ベアリング手段のバネ定数を提供するために、フィル
   ム状ダンパから形成した請求項４記載のスプリングクラ
   ッチアセンブリ。
6. （６）入力クラッチメンバの円錐形中空部と当接するた
   めに、アーバが円錐形突出部からなる入力側当接端を有
   した請求項２記載のスプリングクラッチアセンブリ。
7. （７）アーバの外周を覆うように配設されたコイルスプ
   リングを位置決めするために、アーバにストッパ手段を
   配設した請求項２記載のスプリングクラッチアセンブリ
   。
8. （８）ストッパ手段がアーバと一体成形されたショルダ
   ー部からなる請求項７記載のスプリングクラッチアセン
   ブリ。
9. （９）アーバを回転可能に支持するために、ハウジング
   内に組み付けられたアーバベアリング手段を有した請求
   項４記載のスプリングクラッチアセンブリ。
10. （１０）コイルスプリングの軸方向の動きを規制するた
    めに、出力クラッチメンバ内に配設されたスペーサを有
    した請求項４記載のスプリングクラッチアセンブリ。
11. （１１）スペーサが０．０３〜０．０６インチの軸方向
    の間隙を画成する請求項１０記載のスプリングクラッチ
    アセンブリ。
12. （１２）両クラッチメンバを０．０３インチの軸方向の
    間隙だけ離間した請求項４記載のスプリングクラッチア
    センブリ。
13. （１３）ハウジングと、ハウジング内に配設し且つ中ぐ
    り部と入力側駆動面を有する入力側クラッチメンバと、
    ハウジング内にて入力クラッチメンバを回転可能に支持
    するための入力側ベアリング手段と、入力クラッチメン
    バと同軸配列し且つ入力クラッチメンバに対し軸方向に
    ある狭い間隙だけ離間し回転可能に配設し且つ入力クラ
    ッチメンバ内の中ぐり部と対向する中ぐり部を有し且つ
    出力駆動面を有する出力クラッチメンバと、ハウジング
    内に出力クラッチメンバを回転可能に組み付けるための
    出力側ベアリング手段と、入力クラッチメンバの中ぐり
    部から出力クラッチメンバの中ぐり部を介して配設し且
    つ入力クラッチメンバ内の円錐形中空部と係合する円錐
    面を有し且つ入力クラッチメンバと一体となって回転可
    能であるアーバと、アーバの外周を覆うように配設し且
    つその略半分を入力クラッチメンバの中ぐり部に配設し
    残り半分を出力クラッチメンバの中ぐり部に配設したコ
    イルスプリングを有し、コイルスプリングが入力クラッ
    チメンバから出力クラッチメンバへのトルク伝達のため
    、両駆動面と接触係合するために膨張可能であると共に
    、コイルスプリングが中央コイルと、中央コイルにより
    隔成され且つ中央コイルよりも大径な両端に形成された
    ティーザコイルと、中央コイル及び両ティーザコイル間
    に各々配設された２〜６巻の各遷移コイルとから形成さ
    れ、且つ各遷移コイルの外径を各ティーザコイルから中
    央コイルにかけて次第に緩やかなランプを形成するため
    に次第に増加すると共に、アーバがスプリングクラッチ
    アセンブリ内にコイルスプリングを位置決めするための
    ショルダー部を有し、且つハウジング内にアーバを回転
    可能に支持するためにアーバの出力端にアーバベアリン
    グ手段を備えたスプリングクラッチアセンブリ。
14. （１４）複数巻の遷移コイルの各コイルにおいて、次第
    に緩やかなランプを形成するために、その外径を次第に
    増加した請求項１、２、又は１３記載のスプリングクラ
    ッチアセンブリ。
15. （１５）複数巻の遷移コイルの各コイルにおいて、次第
    に緩やかなランプを形成するために、その外表面をテー
    パ形状とした請求項１、２、又は１３記載のスプリング
    クラッチアセンブリ。
16. （１６）０．０１５〜０．０３０インチの切削幅の微細
    な軸方向切削加工を施したクロスオーバコイルを有した
    請求項１、２、又は１３記載のスプリングクラッチアセ
    ンブリ。
17. （１７）軸方向切削加工を０．０２０インチとした請求
    項１、２、又は１３記載のスプリングクラッチアセンブ
    リ。
18. （１８）振動の剛体モードがスプリングクラッチアセン
    ブリの動作範囲内にて生ずるのを防止するのに十分な大
    きさの入力側ベアリング手段のバネ定数に調整するため
    に、入力側ベアリング手段と協働して動作する減衰手段
    を有した請求項１３記載のスプリングクラッチアセンブ
    リ。
19. （１９）アーバがスプリングクラッチアセンブリのベア
    リング間距離を増加するために十分な大きさのアーバ延
    長部を有し、アーバ延長部が出力クラッチメンバの中ぐ
    り部を介して延びた請求項１３記載のスプリングクラッ
    チアセンブリ。
20. （２０）コイルスプリングの軸方向の動きを規制するた
    めに、出力クラッチメンバ内に配設されたスペーサを有
    した請求項１３記載のスプリングクラッチアセンブリ。
21. （２１）スペーサが０．０３〜０．０６インチの軸方向
    の間隙を画成する請求項２０記載のスプリングクラッチ
    アセンブリ。
22. （２２）両クラッチメンバが０．０３インチの軸方向の
    間隙だけ離間された請求項１３記載のスプリングクラッ
    チアセンブリ。