JPH0221740B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0221740B2 JPH0221740B2 JP17014682A JP17014682A JPH0221740B2 JP H0221740 B2 JPH0221740 B2 JP H0221740B2 JP 17014682 A JP17014682 A JP 17014682A JP 17014682 A JP17014682 A JP 17014682A JP H0221740 B2 JPH0221740 B2 JP H0221740B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- strain
- modulus
- stress
- young
- plastic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 32
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 26
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 18
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 14
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 8
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 claims description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N3/08—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying steady tensile or compressive forces
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
＜産業上の利用分野＞
本発明は、材料に引張圧縮の繰り返し荷重を加
える引張圧縮繰返試験装置に係り、特には、塑性
領域において材料に加える弾性歪速度が一定にな
るように制御する装置に関する。
える引張圧縮繰返試験装置に係り、特には、塑性
領域において材料に加える弾性歪速度が一定にな
るように制御する装置に関する。
＜従来の技術＞
一般に、材料に弾性歪領域を越えた引張圧縮の
繰り返し荷重が加わるような場合には、その破断
寿命等の特性を把握することが必要となる。この
ような材料特性を調べる試験方法として、特に、
塑性歪速度が一定となるように制御しながら弾塑
性領域にわたる引張圧縮の繰り返し荷重を加える
方法が採用される場合がある。
繰り返し荷重が加わるような場合には、その破断
寿命等の特性を把握することが必要となる。この
ような材料特性を調べる試験方法として、特に、
塑性歪速度が一定となるように制御しながら弾塑
性領域にわたる引張圧縮の繰り返し荷重を加える
方法が採用される場合がある。
＜発明が解決しようとする課題＞
ところで、材料の弾塑性領域にわたつて引張圧
縮荷重を加える場合、その全歪εtには弾性歪εeと
塑性歪εpとが含まれる。すなわち、εt＝εe＋εpと
なる。しかし、従来、上記の弾塑性領域において
引張圧縮の繰り返し荷重を加える場合の歪み制御
は、弾性歪εeと塑性歪εpとにそれぞれ区別して
個別に制御することは行われておらず、あくまで
も全歪εtで制御している。
縮荷重を加える場合、その全歪εtには弾性歪εeと
塑性歪εpとが含まれる。すなわち、εt＝εe＋εpと
なる。しかし、従来、上記の弾塑性領域において
引張圧縮の繰り返し荷重を加える場合の歪み制御
は、弾性歪εeと塑性歪εpとにそれぞれ区別して
個別に制御することは行われておらず、あくまで
も全歪εtで制御している。
一方、材料は塑性変形に伴つて加工硬化等を起
すので、材料のヤング率Ｅは繰り返し荷重が加わ
るたびに刻々変化する。したがつて、εe＝σ／Ｅ
（σは材料に加わる応力）の関係式において、ヤ
ング率Ｅが刻々変化するので、これに応じて弾性
歪εeも一定しなくなる。したがつて、従来は、全
歪εt制御の下で、塑性歪εpを一定速度で変化させ
る試験を行うことは非常に困難であつた。
すので、材料のヤング率Ｅは繰り返し荷重が加わ
るたびに刻々変化する。したがつて、εe＝σ／Ｅ
（σは材料に加わる応力）の関係式において、ヤ
ング率Ｅが刻々変化するので、これに応じて弾性
歪εeも一定しなくなる。したがつて、従来は、全
歪εt制御の下で、塑性歪εpを一定速度で変化させ
る試験を行うことは非常に困難であつた。
＜課題を解決するための手段＞
本発明は、このような事情に鑑みてなされたも
のであつて、引張圧縮の繰り返し荷重が加わるこ
とにより、ヤング率が上記のように加工硬化等に
起因して刻々変化しても、弾性歪速度が常に一定
値になるように制御することを目的とする。その
ため、本発明の引張圧縮繰返試験装置では、 弾塑性領域にわたつて材料に引張圧縮の繰り返
し荷重を加えて、その引張圧縮の繰り返しサイク
ル中に材料に加わる応力を測定する応力測定手段
と、 前記繰り返しサイクル中に材料の応力に対応す
る歪みを測定する歪測定手段と、 前記両測定手段からの各測定結果に基づいて見
掛けのヤング率を計算するヤング率計算手段と、 このヤング率計算手段で計算された見掛けのヤ
ング率と前記応力測定手段で測定された応力とに
基づいて見掛けの弾性歪を計算する弾性歪計算手
段と、 予め設定された一定の時間勾配をもつ塑性歪の
波形を与える信号を出力する塑性歪波形出力手段
と、 前記弾性歪計算手段と塑性歪波形出力手段とか
らの両出力により全歪を決定し、この全歪に対応
する信号を出力する全歪波形決定手段と、 この全歪波形決定手段によつて決定された全歪
に対応した荷重を材料に加える試験片荷重制御手
段と、 を備えた構成としている。
のであつて、引張圧縮の繰り返し荷重が加わるこ
とにより、ヤング率が上記のように加工硬化等に
起因して刻々変化しても、弾性歪速度が常に一定
値になるように制御することを目的とする。その
ため、本発明の引張圧縮繰返試験装置では、 弾塑性領域にわたつて材料に引張圧縮の繰り返
し荷重を加えて、その引張圧縮の繰り返しサイク
ル中に材料に加わる応力を測定する応力測定手段
と、 前記繰り返しサイクル中に材料の応力に対応す
る歪みを測定する歪測定手段と、 前記両測定手段からの各測定結果に基づいて見
掛けのヤング率を計算するヤング率計算手段と、 このヤング率計算手段で計算された見掛けのヤ
ング率と前記応力測定手段で測定された応力とに
基づいて見掛けの弾性歪を計算する弾性歪計算手
段と、 予め設定された一定の時間勾配をもつ塑性歪の
波形を与える信号を出力する塑性歪波形出力手段
と、 前記弾性歪計算手段と塑性歪波形出力手段とか
らの両出力により全歪を決定し、この全歪に対応
する信号を出力する全歪波形決定手段と、 この全歪波形決定手段によつて決定された全歪
に対応した荷重を材料に加える試験片荷重制御手
段と、 を備えた構成としている。
＜作用＞
上記構成において、弾塑性領域にわたつて材料
に引張圧縮の繰り返し荷重を加えるサイクル中に
材料に加わる応力と歪みとを応力測定手段と歪測
定手段によつてそれぞれ測定し、これらの測定結
果に基づいてヤング率計算手段によつて見掛けの
ヤング率を求め、この見掛けのヤング率と応力測
定手段で測定された応力に基づいて弾性歪計算手
段によつて見掛けの弾性歪を計算する。そして、
塑性歪波形出力手段から与えられる一定の時間勾
配をもつ塑性歪の波形信号と、弾性歪計算手段で
計算された見掛けの弾性歪の各種とから全歪波形
決定手段によつて全歪を決定し、この全歪に対応
した荷重を材料に加える。
に引張圧縮の繰り返し荷重を加えるサイクル中に
材料に加わる応力と歪みとを応力測定手段と歪測
定手段によつてそれぞれ測定し、これらの測定結
果に基づいてヤング率計算手段によつて見掛けの
ヤング率を求め、この見掛けのヤング率と応力測
定手段で測定された応力に基づいて弾性歪計算手
段によつて見掛けの弾性歪を計算する。そして、
塑性歪波形出力手段から与えられる一定の時間勾
配をもつ塑性歪の波形信号と、弾性歪計算手段で
計算された見掛けの弾性歪の各種とから全歪波形
決定手段によつて全歪を決定し、この全歪に対応
した荷重を材料に加える。
これにより、全歪制御の下で材料に所定の引張
圧縮の繰り返し荷重を加えるとともに、その引張
圧縮の繰り返しサイクル中の塑性領域において、
弾性歪速度が一定となるように制御される。
圧縮の繰り返し荷重を加えるとともに、その引張
圧縮の繰り返しサイクル中の塑性領域において、
弾性歪速度が一定となるように制御される。
＜実施例＞
第１図は引張圧縮繰返試験装置の機能ブロツク
図である。同図において、符号１は弾塑性領域に
わたつて材料に引張圧縮の繰り返し荷重を加え
て、その引張圧縮の繰り返しサイクル中に材料に
加わる応力を測定する応力測定手段で、たとえば
ロードセルが適用される。また、２は上記の引張
圧縮の繰り返しサイクル中に材料の応力に対応す
る歪みを測定する歪測定手段で、たとえば歪ゲー
ジが適用される。３は予め設定された一定の時間
勾配（＝±ｋ）をもつ塑性歪の波形を与える信号
を出力する塑性歪波形出力手段であつて、本例で
は、第３図の塑性歪−時間線図に示すように、材
料が塑性領域にあるときには弾性歪速度が一定
（＝±ｋ）の三角波形の信号を出力する。４は塑
性歪波形出力手段４の出力が最大（＝±εp0）と
なつた場合の引張圧縮あるいは圧縮応力の値を測
定する最大引張圧縮測定手段、５は前記の応力測
定手段１、歪測定手段２ならびに最大引張圧縮測
定手段４でのその結果に基づいて見掛けのヤング
率を計算するヤング率計算手段である。また、６
はヤング率計算手段５で計算された見掛けのヤン
グ率と応力測定手段１で測定された応力とに基づ
いて見掛けの弾性歪を計算する弾性歪計算手段、
７は弾性歪計算手段６と塑性歪波形出力手段３と
からの両出力により全歪を決定し、この全歪に対
応する信号を出力する全歪波形決定手段である。
８は全歪波形決定手段７によつて決定された全歪
に対応した荷重を材料に加える試験片荷重制御手
段で、たとえばサーボバルブが適用される。
図である。同図において、符号１は弾塑性領域に
わたつて材料に引張圧縮の繰り返し荷重を加え
て、その引張圧縮の繰り返しサイクル中に材料に
加わる応力を測定する応力測定手段で、たとえば
ロードセルが適用される。また、２は上記の引張
圧縮の繰り返しサイクル中に材料の応力に対応す
る歪みを測定する歪測定手段で、たとえば歪ゲー
ジが適用される。３は予め設定された一定の時間
勾配（＝±ｋ）をもつ塑性歪の波形を与える信号
を出力する塑性歪波形出力手段であつて、本例で
は、第３図の塑性歪−時間線図に示すように、材
料が塑性領域にあるときには弾性歪速度が一定
（＝±ｋ）の三角波形の信号を出力する。４は塑
性歪波形出力手段４の出力が最大（＝±εp0）と
なつた場合の引張圧縮あるいは圧縮応力の値を測
定する最大引張圧縮測定手段、５は前記の応力測
定手段１、歪測定手段２ならびに最大引張圧縮測
定手段４でのその結果に基づいて見掛けのヤング
率を計算するヤング率計算手段である。また、６
はヤング率計算手段５で計算された見掛けのヤン
グ率と応力測定手段１で測定された応力とに基づ
いて見掛けの弾性歪を計算する弾性歪計算手段、
７は弾性歪計算手段６と塑性歪波形出力手段３と
からの両出力により全歪を決定し、この全歪に対
応する信号を出力する全歪波形決定手段である。
８は全歪波形決定手段７によつて決定された全歪
に対応した荷重を材料に加える試験片荷重制御手
段で、たとえばサーボバルブが適用される。
次に、上記構成の引張圧縮繰返試験装置の制御
動作について、第２図に示す応力−歪み線図を参
照して説明する。
動作について、第２図に示す応力−歪み線図を参
照して説明する。
引張圧縮の繰り返し荷重試験を開始するに先立
つて、予め全歪制御によつて第２図の符号
OPQRSTQまでの１サイクル分だけ材料に引張
圧縮荷重を加え、TQ間およびRS間の各除荷領域
における応力σ1，σ2と歪みε1，ε2とを応力測定手
段１と歪み測定手段２によつてそれぞれ測定し、
これらの測定結果に基づいてヤング率計算手段５
によつてそれぞれの見掛けのヤング率E1（＝σ1／
ε1）、E2（＝σ2／ε2）を求める。引き続いて、これ
らの各見掛けのヤング率E1，E2の平均E0＝（E1＋
E2）／２を算出する。そして、この平均された
見掛けのヤング率E0の値が弾性歪計算手段６に
送出される。
つて、予め全歪制御によつて第２図の符号
OPQRSTQまでの１サイクル分だけ材料に引張
圧縮荷重を加え、TQ間およびRS間の各除荷領域
における応力σ1，σ2と歪みε1，ε2とを応力測定手
段１と歪み測定手段２によつてそれぞれ測定し、
これらの測定結果に基づいてヤング率計算手段５
によつてそれぞれの見掛けのヤング率E1（＝σ1／
ε1）、E2（＝σ2／ε2）を求める。引き続いて、これ
らの各見掛けのヤング率E1，E2の平均E0＝（E1＋
E2）／２を算出する。そして、この平均された
見掛けのヤング率E0の値が弾性歪計算手段６に
送出される。
次に、引張圧縮の繰り返し荷重試験が開始され
て、たとえば、第２図において、材料にＱ点から
Ｒ点に向かうような圧縮荷重を加える場合には、
弾性歪計算手段６は、ヤング率計算手段５で既に
算出された上記の平均化された見掛けのヤング率
E0と応力測定手段１で測定されされた応力σと
に基づいて見掛けの弾性歪εe（＝σ／E0）を計算
する。そして、この弾性歪εeの値を次段の全歪波
形決定手段７に送出する。全歪波形決定手段７
は、塑性歪波形出力手段３から与えられる一定の
時間勾配（±ｋ）をもつ塑性歪εpの波形信号と、
弾性歪計算手段６で計算された見掛けの弾性歪εe
とから全歪εt＝εe＋εpを決定する。具体的には、
第２図において、たとえば圧縮荷重下における応
力−歪み線上の任意の点をW1とし、このW1点を
通るε軸に平行な直線が、原点Ｏを通り勾配が見
掛けのヤング率E0の値をもつ直線と交差する点
をW2としたとき、W1点の塑性歪εpは、Ｗ点での
全歪εtからW2点での弾性歪εeを差し引いた値、
すなわちεp＝εt−εeとなる。したがつて、歪測定
手段２で測定される歪みε（＝εt）が弾性歪εeの
値よりも大きい場合（ε≧εe）には、全歪波形決
定手段７からは、応力測定手段１で測定される応
力σと見掛けのヤング率E0から決定される弾性
歪εe（σ／E0）の信号に、塑性歪波形出力手段３
から与えられる一定の時間勾配（圧縮荷重の場合
は−ｋ）をもつ塑性歪εpの信号を加算してこれ
が全歪信号として出力される。このため、歪測定
手段２で測定される歪みε（＝εt）が弾性歪εeの
値を越えた後は、材料は弾性歪速度が一定（＝−
ｋ）の条件で圧縮されることになる。なお、歪測
定手段２で測定される歪みε（＝εt）が弾性歪εe
の値よりも小さい場合（ε＜εe）には、全歪波形
決定手段７からは、弾性歪εe（＝σ／E0）の信号
のみが全歪信号として出力される。その結果、全
歪εtの波形は、第４図の実線に示すようになる。
そして、試験片荷重制御手段８は、この全歪波形
決定手段７からの全歪εtに対応した荷重を材料に
加える。
て、たとえば、第２図において、材料にＱ点から
Ｒ点に向かうような圧縮荷重を加える場合には、
弾性歪計算手段６は、ヤング率計算手段５で既に
算出された上記の平均化された見掛けのヤング率
E0と応力測定手段１で測定されされた応力σと
に基づいて見掛けの弾性歪εe（＝σ／E0）を計算
する。そして、この弾性歪εeの値を次段の全歪波
形決定手段７に送出する。全歪波形決定手段７
は、塑性歪波形出力手段３から与えられる一定の
時間勾配（±ｋ）をもつ塑性歪εpの波形信号と、
弾性歪計算手段６で計算された見掛けの弾性歪εe
とから全歪εt＝εe＋εpを決定する。具体的には、
第２図において、たとえば圧縮荷重下における応
力−歪み線上の任意の点をW1とし、このW1点を
通るε軸に平行な直線が、原点Ｏを通り勾配が見
掛けのヤング率E0の値をもつ直線と交差する点
をW2としたとき、W1点の塑性歪εpは、Ｗ点での
全歪εtからW2点での弾性歪εeを差し引いた値、
すなわちεp＝εt−εeとなる。したがつて、歪測定
手段２で測定される歪みε（＝εt）が弾性歪εeの
値よりも大きい場合（ε≧εe）には、全歪波形決
定手段７からは、応力測定手段１で測定される応
力σと見掛けのヤング率E0から決定される弾性
歪εe（σ／E0）の信号に、塑性歪波形出力手段３
から与えられる一定の時間勾配（圧縮荷重の場合
は−ｋ）をもつ塑性歪εpの信号を加算してこれ
が全歪信号として出力される。このため、歪測定
手段２で測定される歪みε（＝εt）が弾性歪εeの
値を越えた後は、材料は弾性歪速度が一定（＝−
ｋ）の条件で圧縮されることになる。なお、歪測
定手段２で測定される歪みε（＝εt）が弾性歪εe
の値よりも小さい場合（ε＜εe）には、全歪波形
決定手段７からは、弾性歪εe（＝σ／E0）の信号
のみが全歪信号として出力される。その結果、全
歪εtの波形は、第４図の実線に示すようになる。
そして、試験片荷重制御手段８は、この全歪波形
決定手段７からの全歪εtに対応した荷重を材料に
加える。
塑性歪波形出力手段４の出力が最大（＝−εp0）
になると（第２図のＲ点）、圧縮荷重から引張荷
重に代わる。このときの、圧縮応力σ2の値が最大
引張圧縮測定手段４で測定される。そして、Ｒ点
からＳ点に至る除荷領域での歪みε2が歪測定手段
２で測定され、これらの測定値σ2，ε2に基づいて
ヤング率計算手段５によつて見掛けのヤング率
E2＝σ2／ε2が計算される。
になると（第２図のＲ点）、圧縮荷重から引張荷
重に代わる。このときの、圧縮応力σ2の値が最大
引張圧縮測定手段４で測定される。そして、Ｒ点
からＳ点に至る除荷領域での歪みε2が歪測定手段
２で測定され、これらの測定値σ2，ε2に基づいて
ヤング率計算手段５によつて見掛けのヤング率
E2＝σ2／ε2が計算される。
次に、第２図において、Ｓ点からＴ点に向かう
ような引張荷重を加える場合の制御動作は、Ｑ点
からＲ点に圧縮荷重を加える場合と正負の符号が
逆になることを除けば基本的に同じである。そし
て、塑性歪波形出力手段４の出力が最大（＝＋
εp0）になると（第２図のＴ点）、引重荷重から圧
縮荷重に代わる。このときの、引張応力σ1の値が
最大引張圧縮測定手段４で測定される。そして、
Ｔ点からＱ点に至る除荷領域での歪みε1が歪測定
手段２で測定され、これらの測定値σ1，ε1に基づ
いてヤング率計算手段５によつて見掛けのヤング
率E1＝σ1／ε1が計算される。ヤング率計算手段５
は、これらの各見掛けのヤング率E1，E2の平均
E0＝（E1＋E2）／２を算出し、この値を弾性歪計
算手段６に送出する。
ような引張荷重を加える場合の制御動作は、Ｑ点
からＲ点に圧縮荷重を加える場合と正負の符号が
逆になることを除けば基本的に同じである。そし
て、塑性歪波形出力手段４の出力が最大（＝＋
εp0）になると（第２図のＴ点）、引重荷重から圧
縮荷重に代わる。このときの、引張応力σ1の値が
最大引張圧縮測定手段４で測定される。そして、
Ｔ点からＱ点に至る除荷領域での歪みε1が歪測定
手段２で測定され、これらの測定値σ1，ε1に基づ
いてヤング率計算手段５によつて見掛けのヤング
率E1＝σ1／ε1が計算される。ヤング率計算手段５
は、これらの各見掛けのヤング率E1，E2の平均
E0＝（E1＋E2）／２を算出し、この値を弾性歪計
算手段６に送出する。
このようにして、引張圧縮の１サイクルごとに
見掛けのヤング率E0が計算され、この計算結果
が次の１サイクルの引張圧縮の繰り返し荷重を加
える際の見掛けの弾性歪εe（＝σ／E0）の計算に
利用される。
見掛けのヤング率E0が計算され、この計算結果
が次の１サイクルの引張圧縮の繰り返し荷重を加
える際の見掛けの弾性歪εe（＝σ／E0）の計算に
利用される。
なお、第１図の装置は、マイクロコンピユータ
で構成することができるのは勿論である。
で構成することができるのは勿論である。
＜発明の効果＞
本発明によれば、塑性領域に至るまで材料に引
張圧縮の繰り返し荷重を加え、その引張圧縮の繰
り返しサイクル中に材料の歪みと応力から見掛け
のヤング率を求め、この見掛けのヤング率に基づ
いて見掛けの弾性歪を計算する一方、この計算し
た見掛けの弾性歪を越えた時点で一定速度で塑性
歪が変化するように全歪を決定し、この全歪に対
応する荷重を材料に加えるようにしたので、全歪
制御の下で材料に所定の引張圧縮の繰り返し荷重
を加えることができるとともに、この引張圧縮の
繰り返しサイクル中の塑性領域において、弾性歪
速度が一定となるように制御することが可能とな
る。その結果、塑性歪に依存した材料の特性、た
とえば疲労強度や残留応力の影響等を調べること
ができるようになる等の優れた効果が発揮され
る。
張圧縮の繰り返し荷重を加え、その引張圧縮の繰
り返しサイクル中に材料の歪みと応力から見掛け
のヤング率を求め、この見掛けのヤング率に基づ
いて見掛けの弾性歪を計算する一方、この計算し
た見掛けの弾性歪を越えた時点で一定速度で塑性
歪が変化するように全歪を決定し、この全歪に対
応する荷重を材料に加えるようにしたので、全歪
制御の下で材料に所定の引張圧縮の繰り返し荷重
を加えることができるとともに、この引張圧縮の
繰り返しサイクル中の塑性領域において、弾性歪
速度が一定となるように制御することが可能とな
る。その結果、塑性歪に依存した材料の特性、た
とえば疲労強度や残留応力の影響等を調べること
ができるようになる等の優れた効果が発揮され
る。
図面は本発明の実施例を示すもので、第１図は
引張圧縮繰返試験装置の機能ブロツク図、第２図
は応力−歪み線図、第３図は塑性歪−時間線図、
第４図は全歪−時間線図である。 １……応力測定手段、２……歪測定手段、３…
…塑性歪波形出力手段、５……ヤング率計算手
段、６……弾性歪計算手段、７……全歪波形決定
手段、８……試験片荷重制御手段。
引張圧縮繰返試験装置の機能ブロツク図、第２図
は応力−歪み線図、第３図は塑性歪−時間線図、
第４図は全歪−時間線図である。 １……応力測定手段、２……歪測定手段、３…
…塑性歪波形出力手段、５……ヤング率計算手
段、６……弾性歪計算手段、７……全歪波形決定
手段、８……試験片荷重制御手段。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 弾塑性領域にわたつて材料に引張圧縮の繰り
返し荷重を加えて、その引張圧縮の繰り返しサイ
クル中に材料に加わる応力を測定する応力測定手
段と、 前記繰り返しサイクル中に材料の応力に対応す
る歪みを測定する歪測定手段と、 前記両測定手段からの各測定結果に基づいて見
掛けのヤング率を計算するヤング率計算手段と、 このヤング率計算手段で計算された見掛けのヤ
ング率と前記応力測定手段で測定された応力とに
基づいて見掛けの弾性歪を計算する弾性歪計算手
段と、 予め設定された一定の時間勾配をもつ塑性歪の
波形を与える信号を出力する塑性歪波形出力手段
と、 前記弾性歪計算手段と塑性歪波形出力手段とか
らの両出力により全歪を決定し、この全歪に対応
する信号を出力する全歪波形決定手段と、 この全歪波形決定手段によつて決定された全歪
に対応した荷重を材料に加える試験片荷重制御手
段と、 を備えることを特徴とする引張圧縮繰返試験装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17014682A JPS5960242A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 引張圧縮繰返試験装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17014682A JPS5960242A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 引張圧縮繰返試験装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5960242A JPS5960242A (ja) | 1984-04-06 |
| JPH0221740B2 true JPH0221740B2 (ja) | 1990-05-16 |
Family
ID=15899520
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17014682A Granted JPS5960242A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 引張圧縮繰返試験装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5960242A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS617442A (ja) * | 1984-06-21 | 1986-01-14 | Saginomiya Seisakusho Inc | 引張・圧縮材料試験方法 |
-
1982
- 1982-09-29 JP JP17014682A patent/JPS5960242A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5960242A (ja) | 1984-04-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108489641B (zh) | 一种预应力钢绞线应力测量装置及方法 | |
| US7360435B2 (en) | Ultrasonic control of bolt tightening | |
| EP3101408A1 (en) | Pre-strained compostie test coupons | |
| CN105352643A (zh) | 一种传动轴转矩标定方法 | |
| CN106404534A (zh) | 基于变形模量的既有结构混凝土疲劳残余应变测试方法 | |
| JPH0221740B2 (ja) | ||
| CN110375995A (zh) | 一种基于摩擦异响试验台水平方向激振的标定方法 | |
| CN110276089A (zh) | 一种用于悬索桥索夹螺杆的平均轴力的预估方法 | |
| US4165634A (en) | Viscoelastometer and process for measuring viscoelastic properties | |
| Duncan | Test methods for determining hyperelastic properties of flexible adhesives. | |
| JP3447212B2 (ja) | 材料試験機 | |
| US5767415A (en) | Method for non-destructive determination of fatigue limits and fracture toughness in components of various shapes | |
| CN211178306U (zh) | 一种基于在线修正的桥式振弦应变计 | |
| CN103542894A (zh) | 高温变加载速率下钢筋应力、应变测量方法 | |
| CN222733979U (zh) | 瓦片破坏拉力测试机 | |
| CN207215049U (zh) | 消除温度影响的振弦式应变传感器 | |
| CN107003218B (zh) | 用于控制至少部分地由填充弹性体制成的零件的质量的方法 | |
| Ascione et al. | An experimental study on subsequent yield surfaces for metals | |
| CN110146378A (zh) | 一种水泥基材料单轴拉伸测定装置及测定方法 | |
| JPS60151542A (ja) | 材料の低サイクル疲れ試験方法 | |
| JP3173365B2 (ja) | 磁歪効果を利用した応力測定方法 | |
| SU1538096A1 (ru) | Способ определени демпфирующей способности материала | |
| JPS617442A (ja) | 引張・圧縮材料試験方法 | |
| JPS6134440A (ja) | Ｊ↓１ｃ破壊靭性試験方法 | |
| SU1037150A1 (ru) | Способ измерени прочности сцеплени дисперсного наполнител со св зующим |