JPH02217459A - 焼入れ前の浸炭、浸炭窒化又は加熱による金属片の熱処理方法及びその設備 - Google Patents
焼入れ前の浸炭、浸炭窒化又は加熱による金属片の熱処理方法及びその設備Info
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- JPH02217459A JPH02217459A JP1326202A JP32620289A JPH02217459A JP H02217459 A JPH02217459 A JP H02217459A JP 1326202 A JP1326202 A JP 1326202A JP 32620289 A JP32620289 A JP 32620289A JP H02217459 A JPH02217459 A JP H02217459A
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- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/28—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in one step
- C23C8/30—Carbo-nitriding
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
-
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- C21—METALLURGY OF IRON
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- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、金属片の表面硬化をするために、浸炭、浸炭
窒化及び加熱による、焼入れ前の鋼の熱処理に関する。
窒化及び加熱による、焼入れ前の鋼の熱処理に関する。
（従来技術と発明が解決しようとする課題）過去におい
て、鋼の焼入れ前の浸炭、浸炭窒化及び加熱期間中に用
いられ九ガス雰凹気は、大部分が吸熱式のガス発生装置
から得られていた。
て、鋼の焼入れ前の浸炭、浸炭窒化及び加熱期間中に用
いられ九ガス雰凹気は、大部分が吸熱式のガス発生装置
から得られていた。
浸炭用雰囲気の組成の典型的な例は、次のように与えら
れる。
れる。
窒素（Ｎ２） ４０チ
一酸化炭素（ＣＯ） １９チ
二酸化炭素（ＣＯ２） ０．３チ水’Ｊｇ （Ｎ
２） ３５チメタン（ＣＨ４）
ｌチ 水蒸気（Ｎ２０） ０．６チａ素（０２）
ａ跡 浸炭窒化には、同様な雰囲気が使用され、金属に窒素を
加えることができるように、その雰囲気に１アンモニア
（ＮＨｓ）が加えられた。
２） ３５チメタン（ＣＨ４）
ｌチ 水蒸気（Ｎ２０） ０．６チａ素（０２）
ａ跡 浸炭窒化には、同様な雰囲気が使用され、金属に窒素を
加えることができるように、その雰囲気に１アンモニア
（ＮＨｓ）が加えられた。
現在、焼入れ前に鋼の浸炭、浸炭窒化又は加熱をする工
場の多くは、吸熱式発生装置よシはそれらのガスの発生
に工業用ガスを使用している。この場合、Ｎ２混合物、
ＣＨｓＯＨ（メタノール）ある場合にはＣＨ４、浸炭
窒化の場合にはＮＨ３の注入で得られる雰囲気が炉内で
調製される。
場の多くは、吸熱式発生装置よシはそれらのガスの発生
に工業用ガスを使用している。この場合、Ｎ２混合物、
ＣＨｓＯＨ（メタノール）ある場合にはＣＨ４、浸炭
窒化の場合にはＮＨ３の注入で得られる雰囲気が炉内で
調製される。
窒素は、次のようにして得ることができる。
−一般にユーザーから遠くはなれた場所にある低温プラ
ント。この場合は、窒素はガス状（高圧ボンベ）で、又
は液体（液体で貯蔵、使用前に気化）で供給される。
ント。この場合は、窒素はガス状（高圧ボンベ）で、又
は液体（液体で貯蔵、使用前に気化）で供給される。
ＰＳＡの名で知られる吸着式発生装置とか、ガス透過に
よって作動するたとえば１ｒを備えた発生装置とか、低
温の発生源に比べて経済的に有利な、直接顧客のところ
にある非低温プラント。しかし、このプラントは、得ら
れるガスが比較的不純、特に酸素含有量が、一般的に１
１ぼｏ、ｘ４いし５チと比較的高いという理由から問題
がある。
よって作動するたとえば１ｒを備えた発生装置とか、低
温の発生源に比べて経済的に有利な、直接顧客のところ
にある非低温プラント。しかし、このプラントは、得ら
れるガスが比較的不純、特に酸素含有量が、一般的に１
１ぼｏ、ｘ４いし５チと比較的高いという理由から問題
がある。
もし、さらに精製を加えないならば、得られた粗製窒素
は少量の酸素及び痕跡の水を含むので、この用途には不
純である。酸素と水の量を制限するには、発生装置の抽
出″４（得られる窒素流ｔ／処理空気流量）が低められ
るべきで、その生産能力も低められ、窒素の原価を明ら
かに高める。
は少量の酸素及び痕跡の水を含むので、この用途には不
純である。酸素と水の量を制限するには、発生装置の抽
出″４（得られる窒素流ｔ／処理空気流量）が低められ
るべきで、その生産能力も低められ、窒素の原価を明ら
かに高める。
例として、ＰＳＡ式発生装置は、得られるガス中の酸素
含有量に応じて、通常法のような運転データを有してい
る。
含有量に応じて、通常法のような運転データを有してい
る。
酸素濃度（チ） ｓｔｏ、を
生ｉｆ量（ｒｒ′／ｈｒ） １８０ １００
３５しかし、浸炭、浸炭窒化には、Ｎ２− ＣＨｓＯＨ
混合物の代シに用いられる窒素中のほぼ２チの残存酸素
が全く適しており、何故ならば高い濃度は、煤の形成な
しに潜在的な高炭素含有酸を有する雰囲気を得るという
問題を生じ、逆に低い濃度は、吸着式又は透過式発生装
置の経済バランスの興味を少くするからである。
３５しかし、浸炭、浸炭窒化には、Ｎ２− ＣＨｓＯＨ
混合物の代シに用いられる窒素中のほぼ２チの残存酸素
が全く適しており、何故ならば高い濃度は、煤の形成な
しに潜在的な高炭素含有酸を有する雰囲気を得るという
問題を生じ、逆に低い濃度は、吸着式又は透過式発生装
置の経済バランスの興味を少くするからである。
一方、焼入れ前に１浸炭、浸炭窒化及び加熱による鋼、
の処理の大部分は、マツフル炉でない炉、すなわち簡単
な耐火煉瓦の壁を有し、金＠壁又はマツフルのない炉内
で行われるので、炉内の雰囲気が、炉の断熱を構成して
いる耐火煉瓦と直接接触することを想い起こすべきであ
る。
の処理の大部分は、マツフル炉でない炉、すなわち簡単
な耐火煉瓦の壁を有し、金＠壁又はマツフルのない炉内
で行われるので、炉内の雰囲気が、炉の断熱を構成して
いる耐火煉瓦と直接接触することを想い起こすべきであ
る。
ところで、耐火煉瓦は多孔性であり、暮−気に関してス
ポンジとして作用する。
ポンジとして作用する。
そのような炉が操業されると、残存酸素は、Ｃｏ。
Ｎ２０及びＣＯ２に変換される。
追加炭化水素は、窒素中の酸素の存在にもかかわらず、
酸素含有量があまＱ高くない条件では、特に微量のＮ２
０及びＣ０２を保持する。もしそうでなければ、過剰な
追加炭化水素が注入される。なぜならば、それは煤の形
成、不均一な浸炭、ＣＯ含有量の低下を引き起こすから
である。極端な場合には、良好な処理とは明らかに反す
る、潜在的な高炭素含有量を含む雰囲気を得ることが不
可能となるかもしれない。
酸素含有量があまＱ高くない条件では、特に微量のＮ２
０及びＣ０２を保持する。もしそうでなければ、過剰な
追加炭化水素が注入される。なぜならば、それは煤の形
成、不均一な浸炭、ＣＯ含有量の低下を引き起こすから
である。極端な場合には、良好な処理とは明らかに反す
る、潜在的な高炭素含有量を含む雰囲気を得ることが不
可能となるかもしれない。
焼入れ前の鋼の浸炭、浸炭窒化及び加熱に必要な処理サ
イクルの大部分に適合する最高酸素含有量は、＃１ぼ２
％である。この場合、Ｈ２Ｏ及びｃｏ２の残存量は、低
い数値、一般にＨ２Ｏでは０．６％以下に、Ｃ０２では
０．３Ｓ以下に保つことができる。
イクルの大部分に適合する最高酸素含有量は、＃１ぼ２
％である。この場合、Ｈ２Ｏ及びｃｏ２の残存量は、低
い数値、一般にＨ２Ｏでは０．６％以下に、Ｃ０２では
０．３Ｓ以下に保つことができる。
しかしながら、炉内に形成された雰囲気は耐火煉瓦内に
拡散し、炉が連続的に操業するとき、平衡が煉瓦／雰囲
気境界面で達せられる。
拡散し、炉が連続的に操業するとき、平衡が煉瓦／雰囲
気境界面で達せられる。
しかし、炉が操業していない期間には、まだ重大な問題
が残っている。実際、熱処理工場は、比較的長い間たと
えば週末の間、中断されることがますます生じている。
が残っている。実際、熱処理工場は、比較的長い間たと
えば週末の間、中断されることがますます生じている。
この場合、処理雰囲気は、経済的理由ばかりでなく、雰
囲気が潜在的に爆発性があり（水素及びＣＯの高含有量
）、毒性があるので（ＣＯＯ高含有ｔ ）、安全の理由
からも、炉内への注入を明らかに中止せねばならない。
囲気が潜在的に爆発性があり（水素及びＣＯの高含有量
）、毒性があるので（ＣＯＯ高含有ｔ ）、安全の理由
からも、炉内への注入を明らかに中止せねばならない。
一方、炉の温度は、しばしばいくらか下げられる。
雰囲気が炉内に注入されないならば、炉は空気で満たさ
れようとし、空気は耐火煉瓦をとおって拡散する。処理
が再開されるとき、耐火煉瓦内だけでなく炉内に存在す
る空気はフラッシュ（ｆｌｕｓｈ）され々ければならな
い。この作業は長く、それ故経費がかかり、生産に不利
である。それ故、生産していない期間は、炉を空気汚染
から保護する試みが通常されており、この目的のために
炉の開口が閉じられ、少量、一般に公称流量の１／６と
Ｖ３と０間、の窒素が空気の侵入を防ぐ陽圧を維持する
ために、炉内に注入される。
れようとし、空気は耐火煉瓦をとおって拡散する。処理
が再開されるとき、耐火煉瓦内だけでなく炉内に存在す
る空気はフラッシュ（ｆｌｕｓｈ）され々ければならな
い。この作業は長く、それ故経費がかかり、生産に不利
である。それ故、生産していない期間は、炉を空気汚染
から保護する試みが通常されており、この目的のために
炉の開口が閉じられ、少量、一般に公称流量の１／６と
Ｖ３と０間、の窒素が空気の侵入を防ぐ陽圧を維持する
ために、炉内に注入される。
使用窒素が低温の供給源から送られるならば、炉内及び
耐火煉瓦内の残存酸素含有量は、非常にわずかであり、
生産再開への炉のスタート・アップ、いわゆる再調整期
間は、したがって非常に短く、たとえば炉の温度による
が一般に１５分間から数時間である。
耐火煉瓦内の残存酸素含有量は、非常にわずかであり、
生産再開への炉のスタート・アップ、いわゆる再調整期
間は、したがって非常に短く、たとえば炉の温度による
が一般に１５分間から数時間である。
窒素が他の供給源からのもので、後処理ｔｃも適合し、
特に経済的な酸素量、たとえば２チの酸素を含んでいる
ならば、炉の再調整はずっと長くかかり、装置の生産性
に不利益を与える。実際、炉内の雰囲気だけでなく、耐
火煉瓦内に存在する雰囲気もフラッシュする必要がある
。この作業は、煉瓦がスポンジとして作用し、それを通
ってガスを拡散するのが特に困難なので非常に長くなる
。
特に経済的な酸素量、たとえば２チの酸素を含んでいる
ならば、炉の再調整はずっと長くかかり、装置の生産性
に不利益を与える。実際、炉内の雰囲気だけでなく、耐
火煉瓦内に存在する雰囲気もフラッシュする必要がある
。この作業は、煉瓦がスポンジとして作用し、それを通
ってガスを拡散するのが特に困難なので非常に長くなる
。
さらにフラッシュは、炉内に再び注入される処理雰囲気
により公知の要領で行われる。雰囲気は、特に多積の水
素を含有している。非常に小さい分子からなるこのガス
は、非常に急速に拡散するので、耐火煉瓦内に存在する
酸素を水蒸気に変え、こうして生産された水蒸気含有量
は４チにも達する。この４チという水蒸気含有量は、０
．６チより低い数値を必要とする後処理には適合しない
。それ故、水蒸気は化学的に分解され、フラッシュされ
ねばならない。水蒸気のフラッシュは、この極性分子が
固体材料の表面に非常に容易に吸着される性質を有する
ので、常に困難な作業である。−方、耐火煉瓦はその多
孔性のために、非常に太きな比表面積を有している。
により公知の要領で行われる。雰囲気は、特に多積の水
素を含有している。非常に小さい分子からなるこのガス
は、非常に急速に拡散するので、耐火煉瓦内に存在する
酸素を水蒸気に変え、こうして生産された水蒸気含有量
は４チにも達する。この４チという水蒸気含有量は、０
．６チより低い数値を必要とする後処理には適合しない
。それ故、水蒸気は化学的に分解され、フラッシュされ
ねばならない。水蒸気のフラッシュは、この極性分子が
固体材料の表面に非常に容易に吸着される性質を有する
ので、常に困難な作業である。−方、耐火煉瓦はその多
孔性のために、非常に太きな比表面積を有している。
水蒸気の化学的分解は、メタンのような炭化水素との反
応によって行われるが、この反応は非常に遅く、温度が
６００°Ｃ以下のときには１１とんど起こっていないと
も云える。６００°Ｃという温度は、炉の内部とその外
壁との間に、通常の炉で一般に１００６Ｃ以下の大きな
温度差があるので、耐火煉瓦の場合には急速に到達する
。
応によって行われるが、この反応は非常に遅く、温度が
６００°Ｃ以下のときには１１とんど起こっていないと
も云える。６００°Ｃという温度は、炉の内部とその外
壁との間に、通常の炉で一般に１００６Ｃ以下の大きな
温度差があるので、耐火煉瓦の場合には急速に到達する
。
（ｌＩＩＭを解決するための手段）
上記の点を考慮して、本発明は、耐火煉瓦の簡単な壁を
有するね類の炉内の処理雰囲気を構成するのに、窒素、
メタノール、まれにはアンモニアを元にした追加混合ガ
スを用いるような、焼入れ前の浸炭、Ｐｉ炭窒化又は加
熱による金属片の熱処理方法に関するものであり、この
方法では、窒素成分として、吸着式または透過式発生装
置によって空気から分離された粗製窒素を用い、窒素の
純度又は残存酸素含有量は抽出率により定められ、該抽
出率は、操業中にほぼ２チの残存酸素含有量を有する窒
素ガスを発生するように制御され、相当長い間の中断後
の処理の再開は、炉内への窒素の注入をまず行ない、こ
の方法は、フラッシュ用窒素が、それ自体処理に用いら
れる窒素発生装置からの処理流量より明らかに少い流量
で供給され、残存酸素含有緻が０．３チを超えないよう
に、好ましくは０．１％と０．２ ％の間にあるように
低い抽出率に調整されることを特徴としている。
有するね類の炉内の処理雰囲気を構成するのに、窒素、
メタノール、まれにはアンモニアを元にした追加混合ガ
スを用いるような、焼入れ前の浸炭、Ｐｉ炭窒化又は加
熱による金属片の熱処理方法に関するものであり、この
方法では、窒素成分として、吸着式または透過式発生装
置によって空気から分離された粗製窒素を用い、窒素の
純度又は残存酸素含有量は抽出率により定められ、該抽
出率は、操業中にほぼ２チの残存酸素含有量を有する窒
素ガスを発生するように制御され、相当長い間の中断後
の処理の再開は、炉内への窒素の注入をまず行ない、こ
の方法は、フラッシュ用窒素が、それ自体処理に用いら
れる窒素発生装置からの処理流量より明らかに少い流量
で供給され、残存酸素含有緻が０．３チを超えないよう
に、好ましくは０．１％と０．２ ％の間にあるように
低い抽出率に調整されることを特徴としている。
実験は、フラッシュ用窒素中の、はぼ０．３チ又はそれ
以下の、たとえばほぼ０．１ないし０．２−の残存成木
含有量が、十分な水蒸気を生産するように水素と反応で
きず、この水蒸気数は後処理には不適当であることを示
している。
以下の、たとえばほぼ０．１ないし０．２−の残存成木
含有量が、十分な水蒸気を生産するように水素と反応で
きず、この水蒸気数は後処理には不適当であることを示
している。
本発明による方法は、フラッシュ作業用に他のガス源を
必要とせずに、焼入れ前の浸炭、浸炭窒化又は加熱用設
備の稼動率を最低の不利益にとどめる経済的条件下にこ
のフラッシュを確実に行うという二つの利点を有してい
る。
必要とせずに、焼入れ前の浸炭、浸炭窒化又は加熱用設
備の稼動率を最低の不利益にとどめる経済的条件下にこ
のフラッシュを確実に行うという二つの利点を有してい
る。
本発明はまた、焼入れ前の浸炭、浸炭窒化又は加熱しζ
よる金属片の熱処理用設備に関するものであり、この設
備は、非マツフル処理炉、すなわち耐火煉瓦の簡単な壁
を有する炉、焼入れ前の浸炭。
よる金属片の熱処理用設備に関するものであり、この設
備は、非マツフル処理炉、すなわち耐火煉瓦の簡単な壁
を有する炉、焼入れ前の浸炭。
浸炭窒化又は加熱による熱処理用雰囲気をＶ＠製するｆ
ｔ本成分の種々の供給源、流体成分中の窒素成分用に吸
着又は選択浸透によって空気から窒素を分離する発生装
置を有しておシ、この設備は、窒素の抽出率を二つのレ
ベル、すなわち残存成木含有徽はぼ２チの高いレベル及
び残存酸素含有敬０．３ｑ６以下、好マシくは０．Ｌ
％ 、！＝ ０．２ ％との間の低いレベルに調節する
手段によって特徴づけられている。
ｔ本成分の種々の供給源、流体成分中の窒素成分用に吸
着又は選択浸透によって空気から窒素を分離する発生装
置を有しておシ、この設備は、窒素の抽出率を二つのレ
ベル、すなわち残存成木含有徽はぼ２チの高いレベル及
び残存酸素含有敬０．３ｑ６以下、好マシくは０．Ｌ
％ 、！＝ ０．２ ％との間の低いレベルに調節する
手段によって特徴づけられている。
この種の設備の略図的例が添付の図に、次のように示さ
れている。
れている。
通常の操業では、発生装置ｌによって生産され九ガス流
は、流量制限器２．三方弁３．流量計４．第２の三方弁
５．主緩衝タンク６及び第３の三方弁７を経て流れる。
は、流量制限器２．三方弁３．流量計４．第２の三方弁
５．主緩衝タンク６及び第３の三方弁７を経て流れる。
炉を再調整するときのフラッシュ用の減少流量での操業
では、得られたガス流は、流量制限器２．三方弁３．流
量減少器（流量制限器）８、流量計４１三方弁５，７ラ
ツシユガス用補助タンク９．三方弁５及びタンク６を通
る流れを防ぐように調節された三方弁７を経て流れる。
では、得られたガス流は、流量制限器２．三方弁３．流
量減少器（流量制限器）８、流量計４１三方弁５，７ラ
ツシユガス用補助タンク９．三方弁５及びタンク６を通
る流れを防ぐように調節された三方弁７を経て流れる。
蒸発器１１及び減圧器１２を備え丸液体窒素タンクｌＯ
は、供給ラインに流量計４の上流で直接開口し、ピーク
点を平均化及び発生装置停止の場合の救援を保証するの
に役立つ。
は、供給ラインに流量計４の上流で直接開口し、ピーク
点を平均化及び発生装置停止の場合の救援を保証するの
に役立つ。
緩衝タンク６及び９は、使用者によって要求、される流
緻変化、それぞれ通常操業及び減量操業における変化を
吸収するのく用いられる。
緻変化、それぞれ通常操業及び減量操業における変化を
吸収するのく用いられる。
要求される流量が安定しているならば、その必要はない
。
。
三方弁３．５及び７は、
必要に応じて使用者によって手動で操作されても、
適当な装置（タイマー、顧客の負荷検知、−−−−−−
）によって自動的に操作されてもよいことは重要である
。
）によって自動的に操作されてもよいことは重要である
。
前記設備は、タンク６及び９内の通過ａｍがどんなであ
っても、緊急減圧器１２によって即座に大流量を確保す
ることができる。
っても、緊急減圧器１２によって即座に大流量を確保す
ることができる。
１個の減圧器しか使われないのと同様に１個の流量計の
みが用いられ、この流量計が、下流にあるタンク６及び
９による過剰流を防いでいることが確認されている。
みが用いられ、この流量計が、下流にあるタンク６及び
９による過剰流を防いでいることが確認されている。
１個の緩衝タンクのみで十分なことは確認されていたが
、そのときは、発生装置が通常の窒素品質からフラッシ
ュ用窒素品質へと移行するのにほぼ必要な時間の間確実
に緩衝タンクをフラッシュできることが必要である。
、そのときは、発生装置が通常の窒素品質からフラッシ
ュ用窒素品質へと移行するのにほぼ必要な時間の間確実
に緩衝タンクをフラッシュできることが必要である。
炉の再調整期間には、減量操業が発生装置の供給用に少
し少い階の圧縮空気しか必要としないので、通常操業と
比較して過剰の圧縮空気は、何のエネルギー節減効果も
なしに大気中に送られるか、コンプレッサを空回シさせ
る装置を一定間隔で動かして、顕著なエネルギー節減を
はかる。
し少い階の圧縮空気しか必要としないので、通常操業と
比較して過剰の圧縮空気は、何のエネルギー節減効果も
なしに大気中に送られるか、コンプレッサを空回シさせ
る装置を一定間隔で動かして、顕著なエネルギー節減を
はかる。
例として、次の数値が期待できる。
窒素中００２含Ｖ：ａＬ（％） ２
０．ＩＰＳＡ式発生装置の公称流＊ （ｍ／ｈｒ）
１．００ ２５ＰＳＡ式発生装置の公称電力（ＫＷ
） Ｐｎ ９０％Ｐｎ
０．ＩＰＳＡ式発生装置の公称流＊ （ｍ／ｈｒ）
１．００ ２５ＰＳＡ式発生装置の公称電力（ＫＷ
） Ｐｎ ９０％Ｐｎ
図は、本発明の熱処理設備の一例を略図的に示した図で
ある。 １・・・ガス発生装＠、 ２．８・・・流量制限器。 ３、５．７・・・三方弁、４・・・流量計、 ６・・・
主緩衝タンク、 ９・・・補助タンク。 １０・・・液体窒素タンク、ｌ【・・・蒸発器。 １２・・・減圧器。
ある。 １・・・ガス発生装＠、 ２．８・・・流量制限器。 ３、５．７・・・三方弁、４・・・流量計、 ６・・・
主緩衝タンク、 ９・・・補助タンク。 １０・・・液体窒素タンク、ｌ【・・・蒸発器。 １２・・・減圧器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、耐火煉瓦の簡単な壁を有する種類の炉における処理
雰囲気を構成するのに、窒素、メタノール、所望ならば
アンモニアを元にした追加ガス混合物を使用し、窒素成
分は、吸着式又は透過式発生装置によつて得られる空気
から分離された粗製窒素を含み、得られる窒素の純度又
は残存酸素含有量は、抽出率によつて定められ、抽出率
は、操業中にほぼ２％の残存酸素含有量を有する窒素ガ
スを発生するように制御され、相当長い中断後の処理の
再開は、炉内への窒素注入をまず行うような、焼入れ前
の浸炭、浸炭窒化又は加熱による金属片の熱処理方法に
おいて、フラッシュ用窒素が、それ自体処理に用いられ
る発生装置からの処理流量より明らかに少い流量で提供
され、残存酸素含有量が０．３％を超えないように、好
ましくは０．１％と０．２％との間にあるように低い抽
出率に調整されることを特徴とする熱処理方法。 ２、耐火煉瓦の簡単な壁を有する非マツフル炉、浸炭又
は浸炭窒化用熱処理雰囲気を生産するに必要な流体成分
の種々の供給源、流体成分中の窒素成分用に吸着又は選
択透過によつて空気から窒素を分離する発生装置を有す
る、焼入れ前の浸炭、浸炭窒化又は加熱による金属片の
熱処理設備において、窒素の抽出率を二つのレベル、す
なわち残存酸素含有量ほぼ２％の高いレベル及び残存酸
素含有量０．３％以下、好ましくは０．１％と０．２％
との間の低いレベルに調節することを特徴とする熱処理
設備。 ３、吸着又は選択透過により空気を分離する窒素発生装
置（１）が、第１の流量制限器（２）を組み込んだ生産
管路に通じ、次いで三方弁を通つて前記管路に並列な第
２の流量制限器（８）に、さらに緩衝タンク（６）に通
じている請求項２記載の熱処理設備。 ４、第２のタンク（９）が、三方弁（５）及び（７）を
介してタンク（６）に並列に設けられている請求項３記
載の熱処理設備。 ５、流量計（４）が、タンク（６）及び（９）の上流に
設けられている請求項３記載の熱処理設備。 ６、緊急供給装置及び／又はピーク流量測定手段が、液
体窒素タンク（１０）、蒸発器（１１）及びタンク（６
）の上流の主供給管路に開口する減圧器（１２）を有す
る請求項２記載の熱処理設備。
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