JPH02218883A - ロータリー圧縮機及び該圧縮機の芯出し方法 - Google Patents
ロータリー圧縮機及び該圧縮機の芯出し方法Info
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- JPH02218883A JPH02218883A JP4137889A JP4137889A JPH02218883A JP H02218883 A JPH02218883 A JP H02218883A JP 4137889 A JP4137889 A JP 4137889A JP 4137889 A JP4137889 A JP 4137889A JP H02218883 A JPH02218883 A JP H02218883A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はロータリー圧縮機及び該圧縮機の芯出し方法に
関する。
関する。
（従 来 技 術 ）
一般にロータリー圧縮機は、シリンダの上下に組付ける
フロントヘッドとりャヘッドに軸受を介してクランク軸
を回転自由に支持して、該クランク軸の偏心ピンと、該
偏心ピンの外周に挿嵌されるローラとを前記シリンダの
ボアに内装し、前記クランク軸を介して前記ローラを前
記ボア内で偏心回転させることにより、前記シリンダの
吸入孔から冷媒を吸入して圧縮した後、この圧縮冷媒を
シリンダの吐出孔から吐出するようにしている。
フロントヘッドとりャヘッドに軸受を介してクランク軸
を回転自由に支持して、該クランク軸の偏心ピンと、該
偏心ピンの外周に挿嵌されるローラとを前記シリンダの
ボアに内装し、前記クランク軸を介して前記ローラを前
記ボア内で偏心回転させることにより、前記シリンダの
吸入孔から冷媒を吸入して圧縮した後、この圧縮冷媒を
シリンダの吐出孔から吐出するようにしている。
そして以上の圧縮機にあっては、前記クランク軸の外周
面と前記両ヘッドの軸受部内周面との間、及び前記偏心
ピンの外周面とローラの内周面との間に、それぞれ前記
クランク軸及び前記ローラの嵌合代としての一定の許容
隙間が形成されている。
面と前記両ヘッドの軸受部内周面との間、及び前記偏心
ピンの外周面とローラの内周面との間に、それぞれ前記
クランク軸及び前記ローラの嵌合代としての一定の許容
隙間が形成されている。
ところでかかる圧縮機にあっては、前記ローラの外周面
と前記ボアの内周面との間に前記ローラの偏心回転を許
容するための最小隙間を形成する必要があるが、かかる
隙間を形成する方法として、例えば特開昭５９−１４５
３９０号公報に開示されている。
と前記ボアの内周面との間に前記ローラの偏心回転を許
容するための最小隙間を形成する必要があるが、かかる
隙間を形成する方法として、例えば特開昭５９−１４５
３９０号公報に開示されている。
即ち、前記公報に示された方法は、第７図に概略的に示
すごとく、ボア（Ａ）の内周面全周に樹脂ｖＬ膜（Ｂ）
を形成する一方、クランク軸ＣＣ’）を軸受（Ｄ）に対
し、またローラ（Ｅ）を偏心ピン（Ｆ）に対しそれぞれ
接触するまで半径方向同一側に偏心させ、且つ前記ロー
ラ（Ｅ）の外周面と樹脂被膜ＣＢ）を設けた前記ボア（
Ａ）の内周面との間に該ローラ（Ｅ）の偏心回転を許容
する最小隙間（Ｓ）を開けて前記各構成部材を組付けた
後、圧縮機の駆動に伴う前記ローラ（Ｅ）の偏心回転に
より、該ローラ（Ｅ）、を介して前記樹脂被膜ＣＢ）を
部分的に削り、該樹脂液ＩＩ （Ｂ）の内周面と前記ロ
ーラ（Ｅ）の外周面との間に一定の隙間を形成せんとし
ている。
すごとく、ボア（Ａ）の内周面全周に樹脂ｖＬ膜（Ｂ）
を形成する一方、クランク軸ＣＣ’）を軸受（Ｄ）に対
し、またローラ（Ｅ）を偏心ピン（Ｆ）に対しそれぞれ
接触するまで半径方向同一側に偏心させ、且つ前記ロー
ラ（Ｅ）の外周面と樹脂被膜ＣＢ）を設けた前記ボア（
Ａ）の内周面との間に該ローラ（Ｅ）の偏心回転を許容
する最小隙間（Ｓ）を開けて前記各構成部材を組付けた
後、圧縮機の駆動に伴う前記ローラ（Ｅ）の偏心回転に
より、該ローラ（Ｅ）、を介して前記樹脂被膜ＣＢ）を
部分的に削り、該樹脂液ＩＩ （Ｂ）の内周面と前記ロ
ーラ（Ｅ）の外周面との間に一定の隙間を形成せんとし
ている。
（発明が解決しようとする課題）
ところで、前記ボア（Ａ）内には高圧となる圧縮側室と
低圧の吸入側室とが形成されるのであるが、圧縮機の起
動時には圧縮側室の圧力が低いため、前記ローラ（Ｅ）
の前記ボア（Ａ）内周面との接触部位が高圧側に位置す
る場合でも、前記ローラ（Ｅ）及び前記クランク軸（Ｃ
）は遠心力の作用により偏心ピン（Ｆ）の偏心方向に振
れるのに対し、圧縮機が定常運転となり、前記圧縮側室
の圧力が所定圧に上昇して前記遠心力に打ち勝つように
なると、該圧力により、前記ローラ（Ｅ）及び前記クラ
ンク軸（Ｃ）は吸入室側方向に変位するのである。
低圧の吸入側室とが形成されるのであるが、圧縮機の起
動時には圧縮側室の圧力が低いため、前記ローラ（Ｅ）
の前記ボア（Ａ）内周面との接触部位が高圧側に位置す
る場合でも、前記ローラ（Ｅ）及び前記クランク軸（Ｃ
）は遠心力の作用により偏心ピン（Ｆ）の偏心方向に振
れるのに対し、圧縮機が定常運転となり、前記圧縮側室
の圧力が所定圧に上昇して前記遠心力に打ち勝つように
なると、該圧力により、前記ローラ（Ｅ）及び前記クラ
ンク軸（Ｃ）は吸入室側方向に変位するのである。
しかして前記公報に示された発明では、例えば圧縮側室
の圧力が低い圧縮機の起動時において、前記ローラ（Ｅ
）の前記ボア（Ａ）内周面との接触部位が高圧側に位置
する時点で前記樹脂被膜（Ｂ）が必要以上に削りとられ
ることとなり、そのため、圧縮側室の圧力が所定圧に上
昇する定常運転時には、該樹脂液ＩＩ （Ｂ）の内周面
と前記ローラ（Ｅ）の外周面との間に大きな隙間が生じ
て、圧縮側室内のガスが漏れ、圧縮効率の低下を招くと
云うことがわかったのである。
の圧力が低い圧縮機の起動時において、前記ローラ（Ｅ
）の前記ボア（Ａ）内周面との接触部位が高圧側に位置
する時点で前記樹脂被膜（Ｂ）が必要以上に削りとられ
ることとなり、そのため、圧縮側室の圧力が所定圧に上
昇する定常運転時には、該樹脂液ＩＩ （Ｂ）の内周面
と前記ローラ（Ｅ）の外周面との間に大きな隙間が生じ
て、圧縮側室内のガスが漏れ、圧縮効率の低下を招くと
云うことがわかったのである。
本発明は以上の実情に鑑みて開発したもので、目的とす
るところは、圧縮ガスの漏れが少ない圧縮機を提供する
にあり、また耐剥離強度に優れた樹脂被膜をボアの内周
に形成することを目的とし、さらには前記ローラの外周
面と前記ボア内周面との間に、該ローラの偏心回転を許
容する最小隙間とすることの出来る芯出し方法を提供す
ることを目的としている。
るところは、圧縮ガスの漏れが少ない圧縮機を提供する
にあり、また耐剥離強度に優れた樹脂被膜をボアの内周
に形成することを目的とし、さらには前記ローラの外周
面と前記ボア内周面との間に、該ローラの偏心回転を許
容する最小隙間とすることの出来る芯出し方法を提供す
ることを目的としている。
（課題を解決するための手段）
しかして本発明にかかる圧縮機においては、クランク軸
（７）を軸受（５０）（６０）に対し、又、ローラ（８
）を偏心ピン（７０）に対し、それぞれ、軸受隙間（δ
ｃ）並びにピン隙間（δｐ）の許容範囲内で、高圧側回
転位置での前記ローラ（８）の外周と前記シリンダボア
（３）の内周との距離が最も近接するように偏心させ、
この偏心状態で、前記ローラ（８）の外周と前記シリン
ダボア（３）の内周との距離を、前記ローラ（８）のシ
リンダボア（３）に対する組付は並びに回動を許容する
最小隙間（Ｘ）に設定していると共に、前記シリンダボ
ア（３）の内周に、低圧側回転位置での前記ローラ（８
）の外周と前記シリンダボア（３）の内周との間の隙間
を埋める樹脂被膜（９）を形成したのである。
（７）を軸受（５０）（６０）に対し、又、ローラ（８
）を偏心ピン（７０）に対し、それぞれ、軸受隙間（δ
ｃ）並びにピン隙間（δｐ）の許容範囲内で、高圧側回
転位置での前記ローラ（８）の外周と前記シリンダボア
（３）の内周との距離が最も近接するように偏心させ、
この偏心状態で、前記ローラ（８）の外周と前記シリン
ダボア（３）の内周との距離を、前記ローラ（８）のシ
リンダボア（３）に対する組付は並びに回動を許容する
最小隙間（Ｘ）に設定していると共に、前記シリンダボ
ア（３）の内周に、低圧側回転位置での前記ローラ（８
）の外周と前記シリンダボア（３）の内周との間の隙間
を埋める樹脂被膜（９）を形成したのである。
前記樹脂被膜（９）は、硬度の異なる二層の被膜として
、硬質側被膜（９ａ）をシリンダボア（３）の内周面に
、また軟質銅被１！Ｉ（９ｂ）を前記硬質銅被ＩＫ （
９ａ ）の内周面にそれぞれ形成するのが好ましい。
、硬質側被膜（９ａ）をシリンダボア（３）の内周面に
、また軟質銅被１！Ｉ（９ｂ）を前記硬質銅被ＩＫ （
９ａ ）の内周面にそれぞれ形成するのが好ましい。
また以上の圧縮機の芯出し方法としては、クランク軸（
７）を軸受（５０）（６０）に対し、又、ローラ（８）
を偏心ピン（７０）に対し、それぞれ、軸受隙間（δｃ
）並びにピン隙間（δｐ）の許容範囲内で、高圧側回転
位置での前記ローラ（８）の外周と前記シリンダボア（
３）の内周との距離が最も近接するように偏心させ、か
つ、この偏心状態で、前記ローラ（８）の外周と前記シ
リンダボア（３）の内周との距離を、前記ローラ（８）
のシリンダボア（３）に対する組付は並びに回動を許容
する最小隙間（Ｘ）に設定して、前記シリンダボア（３
）に前記ローラ（８）及び偏心ピン部（７０）を組付け
ると共に、前記シリンダボア（３）の低圧側回転域での
内周面に、低圧側回転位置での前記ローラ（８）の外周
と前記シリンダボア（３）の内周との間の距離が最も近
接する場合の最小距離（ｙｍｉｎ）以上の膜厚（ｈ）を
もつ樹脂液ＷＸ Ｃｆ３）を形成し、しかる後、前記ク
ランク軸（７）を回転させて前記樹脂被膜（９）の内周
面を切削仕上げする方法がある。
７）を軸受（５０）（６０）に対し、又、ローラ（８）
を偏心ピン（７０）に対し、それぞれ、軸受隙間（δｃ
）並びにピン隙間（δｐ）の許容範囲内で、高圧側回転
位置での前記ローラ（８）の外周と前記シリンダボア（
３）の内周との距離が最も近接するように偏心させ、か
つ、この偏心状態で、前記ローラ（８）の外周と前記シ
リンダボア（３）の内周との距離を、前記ローラ（８）
のシリンダボア（３）に対する組付は並びに回動を許容
する最小隙間（Ｘ）に設定して、前記シリンダボア（３
）に前記ローラ（８）及び偏心ピン部（７０）を組付け
ると共に、前記シリンダボア（３）の低圧側回転域での
内周面に、低圧側回転位置での前記ローラ（８）の外周
と前記シリンダボア（３）の内周との間の距離が最も近
接する場合の最小距離（ｙｍｉｎ）以上の膜厚（ｈ）を
もつ樹脂液ＷＸ Ｃｆ３）を形成し、しかる後、前記ク
ランク軸（７）を回転させて前記樹脂被膜（９）の内周
面を切削仕上げする方法がある。
（作 用 ）
本発明にかかる圧縮機及び芯出し方法によれば、圧縮機
の定常運転時、前記ローラ（８）の前記ボア（３）内周
面との接触部位が第２図に示すように高圧側回転域に位
置する場合においては、前記圧縮側室（Ｓｌ）の圧力が
前記遠心力に打ち勝ち、該圧力により、前記ローラ（８
）及び前記クランク軸（７）が吸入室側方向（Ｓ２）に
変位して、前記ローラ（８）の外周と前記ボア（３）の
内周との距離が、前記ローラ（８）のボア（３）に対す
る組付は並びに回動を許容する最小隙間（Ｘ）に保たれ
るし、また第５図に示すように前記ローラ（８）の前記
ボア（３）内周面との接触部位が低圧側回転域に位置す
る場合には、前記吸入側室の圧力よりも前記遠心力の方
が打ち勝つので、前記ローラ（８）及び前記クランク軸
（７）が遠心力の作用により偏心ピン（７０）の偏心方
向に振れ、該ローラ（８）外周と、前記ボア（３）にお
ける低圧回転側域の前記樹脂被膜（９）の内周との間の
隙間がほぼＯの状態となって、前記ローラ（８）が偏心
回転するのである。
の定常運転時、前記ローラ（８）の前記ボア（３）内周
面との接触部位が第２図に示すように高圧側回転域に位
置する場合においては、前記圧縮側室（Ｓｌ）の圧力が
前記遠心力に打ち勝ち、該圧力により、前記ローラ（８
）及び前記クランク軸（７）が吸入室側方向（Ｓ２）に
変位して、前記ローラ（８）の外周と前記ボア（３）の
内周との距離が、前記ローラ（８）のボア（３）に対す
る組付は並びに回動を許容する最小隙間（Ｘ）に保たれ
るし、また第５図に示すように前記ローラ（８）の前記
ボア（３）内周面との接触部位が低圧側回転域に位置す
る場合には、前記吸入側室の圧力よりも前記遠心力の方
が打ち勝つので、前記ローラ（８）及び前記クランク軸
（７）が遠心力の作用により偏心ピン（７０）の偏心方
向に振れ、該ローラ（８）外周と、前記ボア（３）にお
ける低圧回転側域の前記樹脂被膜（９）の内周との間の
隙間がほぼＯの状態となって、前記ローラ（８）が偏心
回転するのである。
また前記樹脂被膜（９）を硬度の異なる二層として、硬
質側被膜（９ａ）をシリンダポア（３）の内周面に、軟
質側被膜（９ｂ）を前記硬質側波ＩＩ（９ａ）の内周面
に形成することにより、樹脂被膜（９）の前記ローラ（
８）による切削が容易に行え、しかも樹脂被膜（９）の
前記ボア（３）に対する耐剥離強度もアップする。
質側被膜（９ａ）をシリンダポア（３）の内周面に、軟
質側被膜（９ｂ）を前記硬質側波ＩＩ（９ａ）の内周面
に形成することにより、樹脂被膜（９）の前記ローラ（
８）による切削が容易に行え、しかも樹脂被膜（９）の
前記ボア（３）に対する耐剥離強度もアップする。
（実 施 例 ）
第１図は本発明を適用するロータリー圧縮機を示し、密
閉ケーシング（１）の内部上方にモータ（Ｍ）を配置す
ると共に、該ケーシング（１）の内部下方に圧縮要素（
２）を配置している。
閉ケーシング（１）の内部上方にモータ（Ｍ）を配置す
ると共に、該ケーシング（１）の内部下方に圧縮要素（
２）を配置している。
この圧縮要素（２）は既知のごとく、内部にボア（３）
を形成したシリンダ（４）の上下にフロントヘッド（５
）及びリヤヘッド（６）を組付ける一方、前記モータ（
Ｍ）のロータから下方に延びるクランク軸（７）の下端
部を前記両ヘッド（５）１３）に形成した軸受（５０）
（ＥＩＯ）及びボア（３）に挿通して、該クランク軸（
７）を前記両ヘッド（５）（ｆ３）に回転自由に支持し
ているのであって、また前記クランク軸（７）の下端部
に設けた偏心ピン（７０）を前記シリンダ（４）のボア
（３）に内装して、該偏心ピン（７０）の外周にリング
状のローラ（８）を挿嵌している。
を形成したシリンダ（４）の上下にフロントヘッド（５
）及びリヤヘッド（６）を組付ける一方、前記モータ（
Ｍ）のロータから下方に延びるクランク軸（７）の下端
部を前記両ヘッド（５）１３）に形成した軸受（５０）
（ＥＩＯ）及びボア（３）に挿通して、該クランク軸（
７）を前記両ヘッド（５）（ｆ３）に回転自由に支持し
ているのであって、また前記クランク軸（７）の下端部
に設けた偏心ピン（７０）を前記シリンダ（４）のボア
（３）に内装して、該偏心ピン（７０）の外周にリング
状のローラ（８）を挿嵌している。
また前記シリンダ（４）には、前記ボア（３）内に進退
可能で且つ前記ローラ（８）の外周に接触する方向に付
勢するブレード（４０）を設けると共に、前記シリンダ
（４）における前記ブレード（４０）を挾んだ一側方に
は吸入管（４１）に連通ずる吸入口（４２）を、また他
側方には吐出口（４３）をそれぞれ設けている。
可能で且つ前記ローラ（８）の外周に接触する方向に付
勢するブレード（４０）を設けると共に、前記シリンダ
（４）における前記ブレード（４０）を挾んだ一側方に
は吸入管（４１）に連通ずる吸入口（４２）を、また他
側方には吐出口（４３）をそれぞれ設けている。
しかして以上の構成において図に示す実施例では、第２
図及び第３図に示すごとく、前記クランク軸（７）を軸
受（５０）（６０）に対し、また前記ローラ（８）を前
記偏心ピン（７０）に対しそれぞれ軸受隙間（δｃ）並
びにピン隙間（δｐ）の許容範囲内で、高圧側回転位置
での前記ローラ（８）の外周と前記ボア（３）の内周と
の距離が最も近接するように偏心させるのである。
図及び第３図に示すごとく、前記クランク軸（７）を軸
受（５０）（６０）に対し、また前記ローラ（８）を前
記偏心ピン（７０）に対しそれぞれ軸受隙間（δｃ）並
びにピン隙間（δｐ）の許容範囲内で、高圧側回転位置
での前記ローラ（８）の外周と前記ボア（３）の内周と
の距離が最も近接するように偏心させるのである。
そしてこの偏心状態で、前記ローラ（８）の外周と前記
ボア（３）の内周との距離を、前記ローラ（８）の前記
ボア（３）に対する組付は並びに回動を許容する最小隙
間（Ｘ）に設定した上で、前記ローラ（８）及び偏心ピ
ン部（７０）を前記ボア（３）に組付けるのである。
ボア（３）の内周との距離を、前記ローラ（８）の前記
ボア（３）に対する組付は並びに回動を許容する最小隙
間（Ｘ）に設定した上で、前記ローラ（８）及び偏心ピ
ン部（７０）を前記ボア（３）に組付けるのである。
一方、第４図に示すごとく、前記ボア（３）の低圧側回
転域の内周面には、低圧側回転位置での前記ローラ（８
）の外周と前記ボア（３）の内周との間の距離が最も近
接する場合の最小距離（ｙｍｉｎ）以上の膜厚（ｈ）を
もつ樹脂被膜（９）をあらかじめ形成しておくのであっ
て、図に示す実施例では、かかる樹脂被膜（８）を第４
図から明らかなように前記ボア（３）における高圧側回
転域の内周面まで延設している。
転域の内周面には、低圧側回転位置での前記ローラ（８
）の外周と前記ボア（３）の内周との間の距離が最も近
接する場合の最小距離（ｙｍｉｎ）以上の膜厚（ｈ）を
もつ樹脂被膜（９）をあらかじめ形成しておくのであっ
て、図に示す実施例では、かかる樹脂被膜（８）を第４
図から明らかなように前記ボア（３）における高圧側回
転域の内周面まで延設している。
また図に示す樹脂被膜（９）は、硬度の異なる二層の被
膜からなるのであって、かかる樹脂被膜（９）の前記ボ
ア（３）に対する耐剥離強度を高めるために、まずエポ
キシ系樹脂をバインダーとした硬度の高い樹脂からなる
硬質側被膜（９ａ）を、前記最小距離ｉ（ｙｍｉｎ）以
下の膜圧で前記ボア（３）の内周面に形成した後、該硬
質側被膜（９ａ）の表面にポリアミド系樹脂から成る切
削の容易な軟質側被膜（９ｂ）を形成して、これら硬質
側波＃ｔＸ（９ａ）と軟質側被膜（９ｂ）のトータルし
た膜厚（ｈ）を前記最小距離（ｙｍ ｉ ｎ）よりも若
干厚く形成したのである。
膜からなるのであって、かかる樹脂被膜（９）の前記ボ
ア（３）に対する耐剥離強度を高めるために、まずエポ
キシ系樹脂をバインダーとした硬度の高い樹脂からなる
硬質側被膜（９ａ）を、前記最小距離ｉ（ｙｍｉｎ）以
下の膜圧で前記ボア（３）の内周面に形成した後、該硬
質側被膜（９ａ）の表面にポリアミド系樹脂から成る切
削の容易な軟質側被膜（９ｂ）を形成して、これら硬質
側波＃ｔＸ（９ａ）と軟質側被膜（９ｂ）のトータルし
た膜厚（ｈ）を前記最小距離（ｙｍ ｉ ｎ）よりも若
干厚く形成したのである。
尚、図に示す実施例では、前記樹脂被膜（９）を、前記
ボア（３）の低圧側回転域全域と高圧側回転域のほぼ２
分の１にわたる前記ボア（３）の全周の約４分の３の範
囲にわたって形成しているが、以上の樹脂波ｇ［（９）
は前記ボアの低圧側回転域の半周にのみ形成してもよい
。
ボア（３）の低圧側回転域全域と高圧側回転域のほぼ２
分の１にわたる前記ボア（３）の全周の約４分の３の範
囲にわたって形成しているが、以上の樹脂波ｇ［（９）
は前記ボアの低圧側回転域の半周にのみ形成してもよい
。
しかして以上の圧縮機の駆動により、前記クランク軸（
７）を介して前記ローラ（８）を前記ボア（３）内で偏
心回転させて、前記樹脂被膜（９）の内面を前記ローラ
（８）で切削仕上げするのであって、圧縮機の起動時に
は、前述のごとく、前記ローラ（８）で画成される圧縮
側室（Ｓｌ）の圧力が低いことから、前記ローラ（８）
の前記ボア（３）内周面との接触部位が低圧側回転域に
位置する場合は勿論のこと、前記ローラ（８）の前記ボ
ア（３）内周面との接触部位が高圧側回転域に位置する
場合でも、前記ローラ（Ｅ）及び前記クランク軸（Ｃ）
は遠心力の作用により偏心ピン（Ｆ）の偏心方向に振れ
、前記ローラ（８）は前記ボア（３）内周面に摺接しな
がら偏心回転することとなる。
７）を介して前記ローラ（８）を前記ボア（３）内で偏
心回転させて、前記樹脂被膜（９）の内面を前記ローラ
（８）で切削仕上げするのであって、圧縮機の起動時に
は、前述のごとく、前記ローラ（８）で画成される圧縮
側室（Ｓｌ）の圧力が低いことから、前記ローラ（８）
の前記ボア（３）内周面との接触部位が低圧側回転域に
位置する場合は勿論のこと、前記ローラ（８）の前記ボ
ア（３）内周面との接触部位が高圧側回転域に位置する
場合でも、前記ローラ（Ｅ）及び前記クランク軸（Ｃ）
は遠心力の作用により偏心ピン（Ｆ）の偏心方向に振れ
、前記ローラ（８）は前記ボア（３）内周面に摺接しな
がら偏心回転することとなる。
しかしながら高圧側回転位置のボア（３）内周面はシリ
ンダを構成する金属面が露出しているので、例えローラ
（８）がボア（３）の内周面に接触しても、金属面が露
出している高圧側回転位置の前記ボア（３）内周面は削
り取られることがないのであり、一方、前記ボア（３）
の低圧側回転域内周面では、第５図及び第６図に示すご
とく、前記ローラ（８）が前記ボア（３）における低圧
回転側域に設けた前記樹脂被膜（９）における軟質側被
膜（９ｂ）の内周面を順次切削し、切削完了時点では、
前記ボア（３）における低圧回転側域の前記樹脂被膜（
９）の膜厚が、低圧側回転位置での前記ローラ（８）の
外周と前記ボア（３）の内周との間の距離が最も近接す
る場合の最小用＃（ｙｍｊｎ）とほぼ一致するのである
。
ンダを構成する金属面が露出しているので、例えローラ
（８）がボア（３）の内周面に接触しても、金属面が露
出している高圧側回転位置の前記ボア（３）内周面は削
り取られることがないのであり、一方、前記ボア（３）
の低圧側回転域内周面では、第５図及び第６図に示すご
とく、前記ローラ（８）が前記ボア（３）における低圧
回転側域に設けた前記樹脂被膜（９）における軟質側被
膜（９ｂ）の内周面を順次切削し、切削完了時点では、
前記ボア（３）における低圧回転側域の前記樹脂被膜（
９）の膜厚が、低圧側回転位置での前記ローラ（８）の
外周と前記ボア（３）の内周との間の距離が最も近接す
る場合の最小用＃（ｙｍｊｎ）とほぼ一致するのである
。
しかして圧縮側室（Ｓｌ）の圧力が所定圧に上昇して圧
縮機が定常運転となると、前記ローラ（８）の前記ボア
（３）内周面との接触部位が第２図に示すように高圧側
回転域に位置する場合においては、前記圧縮側室（Ｓｌ
）の圧力が前記遠心力に打ち勝ち、該圧力により、前記
ローラ（８）及び前記クランク軸（７）が吸入室側方向
（Ｓ２）に変位して、前記ローラ（８）の外周と前記ボ
ア（３）の内周との距離が、前記ローラ（８）のボア（
３）に対する組付は並びに回動を許容する最小隙間（Ｘ
）に保たれるし、また前記ローラ（８）の前記ボア（３
）内周面との接触部位が低圧側回転域に位置する場合に
は、前記吸入側室の圧力よりも前記遠心力の方が打ち勝
つので、第５図に示すように、前記ローラ（８）及び前
記クランク軸（７）が遠心力の作用により偏心ピン（７
０）の偏心方向に振れ、該ローラ（８）外周と、前記ボ
ア（３）における低圧回転側域の前記樹脂液ＩＩ （９
）内周との間の隙間がほぼ０の状態となって、前記ロー
ラ（８）が偏心回転することとなるのである。
縮機が定常運転となると、前記ローラ（８）の前記ボア
（３）内周面との接触部位が第２図に示すように高圧側
回転域に位置する場合においては、前記圧縮側室（Ｓｌ
）の圧力が前記遠心力に打ち勝ち、該圧力により、前記
ローラ（８）及び前記クランク軸（７）が吸入室側方向
（Ｓ２）に変位して、前記ローラ（８）の外周と前記ボ
ア（３）の内周との距離が、前記ローラ（８）のボア（
３）に対する組付は並びに回動を許容する最小隙間（Ｘ
）に保たれるし、また前記ローラ（８）の前記ボア（３
）内周面との接触部位が低圧側回転域に位置する場合に
は、前記吸入側室の圧力よりも前記遠心力の方が打ち勝
つので、第５図に示すように、前記ローラ（８）及び前
記クランク軸（７）が遠心力の作用により偏心ピン（７
０）の偏心方向に振れ、該ローラ（８）外周と、前記ボ
ア（３）における低圧回転側域の前記樹脂液ＩＩ （９
）内周との間の隙間がほぼ０の状態となって、前記ロー
ラ（８）が偏心回転することとなるのである。
従って圧縮機の定常運転時、ガス漏れな（前記圧縮側室
（Ｓｌ）内で確実に圧縮することが出来るのである。
（Ｓｌ）内で確実に圧縮することが出来るのである。
尚、第２図から第６図では、本発明を理解し易くするた
めに、前記ローラ（８）の外周と前記ボア（３）の内周
との間の最小隙間（Ｘ）、軸受隙間（δｃ）、ピン隙間
（δｐ）、低圧側回転位置での前記ローラ（８）の外周
と前記ボア（３）の内周との間の距離が最も近接する場
合の最小距離（ｙｍｆｎ）、及び樹脂被膜（θ）の膜厚
（ｈ）を誇張して描いている。
めに、前記ローラ（８）の外周と前記ボア（３）の内周
との間の最小隙間（Ｘ）、軸受隙間（δｃ）、ピン隙間
（δｐ）、低圧側回転位置での前記ローラ（８）の外周
と前記ボア（３）の内周との間の距離が最も近接する場
合の最小距離（ｙｍｆｎ）、及び樹脂被膜（θ）の膜厚
（ｈ）を誇張して描いている。
（発明の効果 ）
以上のごとくロータリー圧縮機の芯出し方法によれば、
ローラ（８）の外周とシリンダボア（３）の内周との距
離を、前記ローラ（８）のボア（３）に対する組付は並
びに回動を許容する最小隙間（Ｘ）に設定すると共に、
前記ボア（３）の内周に、低圧側回転位置での前記ロー
ラ（８）の外周と前記ボア（３）の内周上の間の隙間を
埋める樹脂被膜（９）を形成することが出来るのである
。
ローラ（８）の外周とシリンダボア（３）の内周との距
離を、前記ローラ（８）のボア（３）に対する組付は並
びに回動を許容する最小隙間（Ｘ）に設定すると共に、
前記ボア（３）の内周に、低圧側回転位置での前記ロー
ラ（８）の外周と前記ボア（３）の内周上の間の隙間を
埋める樹脂被膜（９）を形成することが出来るのである
。
また本発明にかかる圧縮機によれば、圧縮機の定常運転
時、前記ローラ（８）の前記ボア（３）内周面との接触
部位が高圧側回転域に位置する場合においては、前記圧
縮側室（Ｓｌ）の圧力が前記遠心力に打ち勝ち、該圧力
により、前記ローラ（８）及び前記クランク軸（７）が
吸入室側方向（Ｓ２）に変位して、前記ローラ（８）の
外周と前記ボア（３）の内周との距離が、前記ローラ（
８）のボア（３）に対する組付は並びに回動を許容する
最小隙間（Ｘ）に保たれるし、前記ローラ（８）の前記
ボア（３）内周面との接触部位が低圧側回転域に位置す
る場合には、前記吸入側室の圧力よりも前記遠心力の方
が打ち勝つので、前記ローラ（８）及び前記クランク軸
（７）が遠心力の作用により偏心ピン（７０）の偏心方
向に振れ、該ローラ（８）外周と、前記ボア（３）にお
ける低圧回転側域の前記樹脂被膜（９）の内周との間の
隙間がほぼＯの状態となって、前記ローラ（８）が偏心
回転するのであって、従って圧縮機の定常運転時におい
て、ガスが漏れることなく前記圧縮側室内で確実に圧縮
することが出来、圧縮効率の優れたものとすることが出
来るのである。
時、前記ローラ（８）の前記ボア（３）内周面との接触
部位が高圧側回転域に位置する場合においては、前記圧
縮側室（Ｓｌ）の圧力が前記遠心力に打ち勝ち、該圧力
により、前記ローラ（８）及び前記クランク軸（７）が
吸入室側方向（Ｓ２）に変位して、前記ローラ（８）の
外周と前記ボア（３）の内周との距離が、前記ローラ（
８）のボア（３）に対する組付は並びに回動を許容する
最小隙間（Ｘ）に保たれるし、前記ローラ（８）の前記
ボア（３）内周面との接触部位が低圧側回転域に位置す
る場合には、前記吸入側室の圧力よりも前記遠心力の方
が打ち勝つので、前記ローラ（８）及び前記クランク軸
（７）が遠心力の作用により偏心ピン（７０）の偏心方
向に振れ、該ローラ（８）外周と、前記ボア（３）にお
ける低圧回転側域の前記樹脂被膜（９）の内周との間の
隙間がほぼＯの状態となって、前記ローラ（８）が偏心
回転するのであって、従って圧縮機の定常運転時におい
て、ガスが漏れることなく前記圧縮側室内で確実に圧縮
することが出来、圧縮効率の優れたものとすることが出
来るのである。
また前記樹脂被膜（９）を硬度の異なる二層として、硬
質側被膜（９ａ）をボア（３）の内周面に、又、軟質側
被膜（９ｂ）を前記硬質側被膜（９ａ）の内周面にそれ
ぞれ形成することにより、膜厚の厚い樹脂被膜（９）の
形成が可能となるのは勿論のこと、ローラ（８）による
樹脂被膜（９）の切削が容易に行えながらしかもこの樹
脂被膜ｔＸ（９）の前記ボア（３）に対する耐剥離強度
を高めることが出来るのである。
質側被膜（９ａ）をボア（３）の内周面に、又、軟質側
被膜（９ｂ）を前記硬質側被膜（９ａ）の内周面にそれ
ぞれ形成することにより、膜厚の厚い樹脂被膜（９）の
形成が可能となるのは勿論のこと、ローラ（８）による
樹脂被膜（９）の切削が容易に行えながらしかもこの樹
脂被膜ｔＸ（９）の前記ボア（３）に対する耐剥離強度
を高めることが出来るのである。
第１図は本発明を適用したロータリー圧縮機の断面図、
第２図〜第６図はロータリー圧縮機の芯出し過程を示す
概略説明図、第７図は従来のロータリー圧縮機の一例を
示す概略説明図である。 （３）・・・・・・ンリンダボア （５０）（６０）・・・・軸受 （７）・・・・・・クランク軸 （７０）・・・・偏心ピン （８）・・・・・・ローラ （９）・・・・・・樹脂被膜 （９ａ）・・・・硬質側被膜 （９ｂ）・・・・軟質側被膜 （δｃ）・・・・軸受隙間 （δｐ）・・・・ピン隙間 第１図 第２図 第６図 第７図
第２図〜第６図はロータリー圧縮機の芯出し過程を示す
概略説明図、第７図は従来のロータリー圧縮機の一例を
示す概略説明図である。 （３）・・・・・・ンリンダボア （５０）（６０）・・・・軸受 （７）・・・・・・クランク軸 （７０）・・・・偏心ピン （８）・・・・・・ローラ （９）・・・・・・樹脂被膜 （９ａ）・・・・硬質側被膜 （９ｂ）・・・・軟質側被膜 （δｃ）・・・・軸受隙間 （δｐ）・・・・ピン隙間 第１図 第２図 第６図 第７図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）シリンダボア（３）に、軸受（５０）（６０）を介
して支持されるクランク軸（７）の偏心ピン（７０）と
、該偏心ピン（７０）の外周に挿嵌されるローラ（８）
とを内装したロータリー圧縮機において、前記クランク
軸（７）を軸受（５０）（６０）に対し、又、前記ロー
ラ（８）を偏心ピン（７０）に対し、それぞれ、軸受隙
間（δｃ）並びにピン隙間（δｐ）の許容範囲内で、高
圧側回転位置での前記ローラ（８）の外周と前記シリン
ダボア（３）の内周との距離が最も近接するように偏心
させ、この偏心状態で、前記ローラ（８）の外周と前記
シリンダボア（３）の内周との距離を、前記ローラ（８
）のシリンダボア（３）に対する組付け並びに回動を許
容する最小隙間（Ｘ）に設定していると共に、前記シリ
ンダボア（３）の内周に、低圧側回転位置での前記ロー
ラ（８）の外周と前記シリンダボア（３）の内周との間
の隙間を埋める樹脂被膜（９）を形成していることを特
徴とするロータリー圧縮機。 ２）樹脂被膜（９）が硬度の異なる二層の被膜からなり
、硬質側被膜（９ａ）をシリンダボア（３）の内周面に
、又、軟質側被膜（９ｂ）を前記硬質側被膜（９ａ）の
内周面にそれぞれ形成している請求項１記載のロータリ
ー圧縮機。 ３）シリンダボア（３）に、軸受（５０）（６０）を介
して支持されるクランク軸（７）の偏心ピン（７０）と
、該偏心ピン（７０）の外周に挿嵌されるローラ（８）
とを内装したロータリー圧縮機の芯出し方法であって、
前記クランク軸（７）を軸受（５０）（６０）に対し、
又、前記ローラ（８）を偏心ピン（７０）に対し、それ
ぞれ、軸受隙間（δｃ）並びにピン隙間（δｐ）の許容
範囲内で、高圧側回転位置での前記ローラ（８）の外周
と前記シリンダボア（３）の内周との距離が最も近接す
るように偏心させ、かつ、この偏心状態で、前記ローラ
（８）の外周と前記シリンダボア（３）の内周との距離
を、前記ローラ（８）のシリンダボア（３）に対する組
付け並びに回動を許容する最小隙間（Ｘ）に設定して、
前記シリンダボア（３）に前記ローラ（８）及び偏心ピ
ン部（７０）を組付けると共に、前記シリンダボア（３
）の低圧側回転域での内周面に、低圧側回転位置での前
記ローラ（８）の外周と前記シリンダボア（３）の内周
との間の距離が最も近接する場合の最小距離（ｙｍｉｎ
）以上の膜厚（ｈ）をもつ樹脂被膜（９）を形成し、し
かる後、前記クランク軸（７）を回転させて前記樹脂被
膜（９）の内周面を切削仕上げすることを特徴とするロ
ータリー圧縮機の芯出し方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1041378A JP2569787B2 (ja) | 1989-02-20 | 1989-02-20 | ロータリー圧縮機及び該圧縮機の芯出し方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1041378A JP2569787B2 (ja) | 1989-02-20 | 1989-02-20 | ロータリー圧縮機及び該圧縮機の芯出し方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02218883A true JPH02218883A (ja) | 1990-08-31 |
| JP2569787B2 JP2569787B2 (ja) | 1997-01-08 |
Family
ID=12606742
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1041378A Expired - Fee Related JP2569787B2 (ja) | 1989-02-20 | 1989-02-20 | ロータリー圧縮機及び該圧縮機の芯出し方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2569787B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012090760A1 (ja) * | 2010-12-27 | 2012-07-05 | ダイキン工業株式会社 | 圧縮機 |
| JP2012137010A (ja) * | 2010-12-27 | 2012-07-19 | Daikin Industries Ltd | 圧縮機 |
| JP2012137011A (ja) * | 2010-12-27 | 2012-07-19 | Daikin Industries Ltd | 圧縮機 |
| US9243634B2 (en) | 2010-12-22 | 2016-01-26 | Daikin Industries, Ltd. | Compressor with sliding member resin layer |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5877195A (ja) * | 1981-10-30 | 1983-05-10 | Toshiba Corp | ロ−タリコンプレツサの軸受調心方法 |
| JPS59145390A (ja) * | 1983-02-08 | 1984-08-20 | Daikin Ind Ltd | 回転圧縮機の芯出方法 |
| JPS61142389A (ja) * | 1984-12-14 | 1986-06-30 | Daikin Ind Ltd | ロ−タリ−圧縮機におけるクランク軸の芯出し方法 |
-
1989
- 1989-02-20 JP JP1041378A patent/JP2569787B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5877195A (ja) * | 1981-10-30 | 1983-05-10 | Toshiba Corp | ロ−タリコンプレツサの軸受調心方法 |
| JPS59145390A (ja) * | 1983-02-08 | 1984-08-20 | Daikin Ind Ltd | 回転圧縮機の芯出方法 |
| JPS61142389A (ja) * | 1984-12-14 | 1986-06-30 | Daikin Ind Ltd | ロ−タリ−圧縮機におけるクランク軸の芯出し方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9243634B2 (en) | 2010-12-22 | 2016-01-26 | Daikin Industries, Ltd. | Compressor with sliding member resin layer |
| WO2012090760A1 (ja) * | 2010-12-27 | 2012-07-05 | ダイキン工業株式会社 | 圧縮機 |
| JP2012137010A (ja) * | 2010-12-27 | 2012-07-19 | Daikin Industries Ltd | 圧縮機 |
| JP2012137011A (ja) * | 2010-12-27 | 2012-07-19 | Daikin Industries Ltd | 圧縮機 |
| US9243635B2 (en) | 2010-12-27 | 2016-01-26 | Daikin Industries, Ltd. | Compressor with different resin hardness layers |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2569787B2 (ja) | 1997-01-08 |
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