JPH0221946B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

本発明はインクジエツト装置に関し、更に詳し
くは記録媒体上に記録する目的でインク粒子を噴
射開口から射出するようにしたインクジエツト装
置に関する。アルフアベツト文字や数字記号を書
くために並列されたインクジエツト列を使用する
ことは或る場合に好都合である。この目的から、
高密度のインクジエツト列を準備することが屡々
望ましいものになる。しかしながら、多くの場
合、斯る配列装置の刺戟素子乃至は変換器群は余
りに嵩高なものとなり、個々のインクジエツトユ
ニツトを配列する密度に過酷な制限が課せられる
ようになる。このような事情から、それらの変換
器群は一般に或る制限された大いさ寸法をもつて
構成されるようになる。このために、インクジエ
ツト室の容積変化発生に必要なエネルギと変位運
動が付与されて、インクジエツト室に形成した噴
射開口からインク粒子を噴出させるようにしてい
る。 また高密度のインクジエツト配列を創作する試
みは整列されたインクジエツトユニツト相互間に
望ましくないクロストーク（漏信）の問題を生ず
ることに留意せねばならない。この問題は少くと
も大部分はインクジエツト配列相互間の間隔が比
較的に接近している結果から生ずる。高密度配列
を達成する努力が払われる設計では、インクジエ
ツト変換器群はインクジエツトユニツト即ちイン
クジエツト室とその噴射開口における流体的構成
部分と緊密な連帯関係を以つて組み込まれる。結
果として、変換器の欠陥よりは遥かに普遍化した
問題となつているインクジエツトユニツト流体系
に生ずるいずれの欠陥も全体装置即ち流体系と変
換器系の両者に跨がる配置処理が必要不可決とな
る。本発明の目的は高密度のインクジエツト整列
構成体を提供することにある。 本発明のもう一つの目的はインクジエツトユニ
ツト相互間に生ずべきクロストークの発生を最小
限に抑制するごときインクジエツト配列装置を提
供することにある。 この発明の更にもう一つの目的は、インクジエ
ツト系変換器群とは無関係にインクジエツトの流
体通路系の配列効率を高める並列されたインクジ
エツト装置を提供することにある。 本発明の他の目的はインクジエツト系に導びか
れるインク供給系における空気の侵入作用とキヤ
ビテーシヨン発生個所を最小限に制限するインク
供給系を提供することである。 更に本発明の他の目的は整列した導波管群を適
切な材料のカプセル内に収納して隣接する流体供
給室間に生ずるクロストークの原因となる撓み振
動を防止することである。以上のような本発明の
目的および他の目的に従えば、一つのインクジエ
ツト装置はインクをインクジエツト室内に導入す
るためのインク導入口と該室からインク粒子を射
出するための噴射開口を有するインクジエツト室
とを具備し、更に該インクジエツト室から離隔し
た位置に１個の変換器が設けられ、上記のインク
ジエツトと変換器間とを中実或は中空状の細長い
音響導波管によつて連結し、更にこの音響導波管
は変換器において発生した音響パルスをインクジ
エツト室に伝えて該変換器の付勢状態に応じてイ
ンクジエツト室の容積を変化しうるようにしたこ
とである。 本発明によれば、音響パルスは次のような挙動
を伴つて導波管に沿つて伝達される。即ち、変換
器が付勢されたとき、変換器の側端部分が変換器
に伝達された電圧によつて定まる量だけ軸方向に
変形を生ずる。もし該変換器の一端部分ががつし
りした背板に一体化されていれば、その他端部は
導波管の接合端に対して移動変位する。次いで該
導波管の接合端は該変換器の端部の移動量に相当
する量だけその方向に向つて駆動されることにな
る。もしその駆動電圧パルスが急激に生ずると
き、即ち電圧が短時間内にその最終電圧値に達す
るときは、導波管の端部がその電圧に対応して急
速に移動変位し、従つて導波管の一部分のみが急
激な運動を起し、導波管の残余部分は静止の状態
に保たれたままである。最初に変形された導波管
端部は押圧作用をうけそして導波管に沿う後続部
分は弾性変形作用を伴なつて弛緩する。この弾性
変形の逐次的変位は最終的には導波管の遠い終端
部分に到達する。この導波管の最終端部分はイン
クジエツト室内の流体に圧縮作用を生ずるので流
体粒子の噴出が噴射開口から発生するようにな
る。本発明において採用された物理的性質は導波
管長に沿つて伝播する波そのものの性質を利用す
るものであつて、押し棒の性質を利用するもので
はない。即ち押し棒の一端が動かされるとき、そ
の他端がこれと一体になつて動かされるような性
質を利用するものではない。 本発明の重要な外観的特長によれば、多数のイ
ンクジエツトユニツトが一つの配列構成となつて
使用されることであり、この場合変換器群相互の
中心間間隔寸法は実質的に噴射開口の相互の軸線
間隔よりも実質的に大きく定められている。この
噴射開口群の間隔に比較して変換器相互の相対的
な間隔を噴射開口群に向つて減小化するようにし
て、それらの導波管が配置されることである。 更に本発明の他の重要な外観的特長によれば、
変換器群の凡てがインクジエツト系配列の最外端
において噴射開口軸線の一方側に配置されている
ことである。 更にもう一つの重要な特徴はそれらの導波管群
の長さが長手方向の軸線に沿つてそれぞれ異なる
長さに定められていることである。 更に重要な特長として、導波管群は先細状に形
成され、変換器から遠い端部に配置された導波管
の直径が変換器端部の直径より実質的に小さいよ
うに形成されたことである。この導波管の先細的
形成は導波管相互の間隔をなお一そう接近化させ
るのに役立ち、それらの導波管密度を更に増大さ
せることができる。 更にまた他の重要な特長として、導波管群の先
細に縮小された端部は管状材料で成形され、これ
によつてインクジエツト室を流体で充満させるた
めの流体供給のインク通路を形成可能にしたこと
である。 なお更に重要な特長として、前記流体供給のイ
ンク通路は流体通路の断面積より一そう小さい断
面となり、これによつてこの部分を通過する流体
の流れを制御するための制限部として機能せしめ
ることができる。 更に他の重要な特長はインクジエツト室には導
波管に連結された１つのダイヤフラムが設けられ
ていて、該ダイヤフラムは変換器の付勢状態に応
じて噴射開口の軸線に平行な少くとも一つの成分
を持つ一つの方向においてダイヤフラムの引込み
と張出し作用が行なわれることである。 更にもう一つの他の重要な特長は、各導波管が
変換器に接合されそして金属製またはセラミツク
製の楔管により変換器端部と導波管端部が共に嵌
合状態に接続されていることである。 最後に重要な特長として、各音響導波管が細長
く形成され、長手方向の軸線に沿う全体寸法長は
該軸線に直交する方向の導波管の寸法よりも遥か
に大きく形成されていることである。 以下、好ましい実施例に従つて本発明を詳細に
説明する。 第１図において一組のインクジエツト列は複数
個のインクジエツトユニツトが一列状態に配置さ
れこれらはインク粒子１２を要求された量だけ非
同期的に射出するように設けられている。インク
ジエツト１０は入口ポート１５と、インク粒子１
２を射出する噴射開口１６を有する噴射室１４を
有する。本発明によれば噴射室１４は電気―機械
変換器１８の付勢条件に応じて膨脹し収縮し、該
変換器は音響導波管２０を介して噴射室１４に接
続されている。更に導波管２０は第２図に示す如
く、実際上前記の噴射室１４の方へ距離d_iだけ実
際に挿入された状態に嵌入されている。更に導波
管２０の取付けにはセラミツク製或は金属製の楔
管２１を用いて変換器に接続されるようにし、こ
れによつてインクジエツト１０は変換器１８の空
間的配置に何等制約を課することなく一そう密接
して整列せしめることが可能になる。特に、噴射
室１４の中心軸線相互間の距離d_cは変換器１８の
中心軸線相互間の距離d_tより実質的に小さく構成
される。これは変換器１８の外形或は大きさに関
係なくインクジエツト列の配列密度の増大化を達
成可能にする。 本発明によれば、音響パルスは次の態様によつ
て導波管に沿い伝達される。即ち変換器１８が電
気的な付勢力をうけると、その端部が軸方向即ち
導波管２０の伸張軸線に平行な方向に変換器１８
に加えられた電圧の大いさに従つて定まる量だけ
変位する。変換器１８の一端はがつしりした背板
に一体化されているから、その他端が導波管２の
接合端に抗して変位移動する。該導波管２０の接
合端はそのとき変換器１８の端部の変位に相当す
る量だけ同方向に駆動される。該駆動パルスが急
激な形状のパルスであれば、即ち電圧が短時間内
に最終値に達するような場合には変換器端部は迅
速に動き、導波管端部は同様にして迅速に動くよ
うになり、導波管２０の一部のみが急激な運動に
追従する。それ故、導波管のその他の部分は静止
状態に保持される。最初に変形された導波管の端
部は弾性的に変形している導波管２０に沿う後続
部分を押圧しそして弛緩状態になる。この弾性変
形の逐次的な変位は最後に導波管２０の遠方端に
到達する。次いで導波管の最終端部分は噴射室１
４内の流体を圧縮するように作用し、こうしてイ
ンク粒子は噴射開口から射出される。本発明に利
用される物理的性質は導波管の長さに添つて伝播
する真正の伝播波の性質にあるものであつて、ピ
ストンの性質つまりピストンロツドの一端が動か
されたときその他端がこれと一体になつて動かさ
れるという性質のものではない。 この発明の外観上からみた重要な特長の一つに
よれば、噴射室１４は導波管２０内の通路２４に
連通し、導波管２０は遠方端２２の流出通路開口
２６で終つている。該流出通路開口２６は導波管
の断面に比して小断面に絞られて形成され噴射開
口１６からは大分離れた位置にあつて、その通路
は漸減してテーパ形状に形成され、斯くして噴射
室１４に対する流入口となる部分において一つの
拘束部を構成する。多分第２図、第２図ａおよび
第２図ｃにおいて最も明瞭に現われていると思う
が、インクは導入口２８を通過し、導波管２０内
のインク通路２４に流入する。導波管２０の残余
部分は金属片或はエポキシカプセル材の如き適切
な物質３０によつて填充されている。 第１図および第２図に示すインクジエツト列の
作動において、導波管２０の遠方端部２２は噴射
開口１６の軸線に平行な少くとも一成分を有する
一方向３２において膨脹し収縮する。勿論その場
合に、上記導波管２０のいずれのものも必ず導波
管２０の端部２２の膨脹、収縮の方向に平行な少
くとも一成分をもつ一方向に延びていることが理
解でき、また第１図に示すようにこれらの導波管
２０は細長く伸張されていることも認められるで
あろう。同図に示すように、該導波管２０は音響
伝播の作用軸線に沿う全体長が該軸線と直交方向
の導波管寸法より遥かに大きく即ち10倍以上長い
ように出来る限り細長く形成するように設計され
る。第１図の導波管２０は実際面から噴射室１４
の内部に向つて嵌合貫入される。噴射室１４の内
部に貫入する導波管２０の部分は導波管２０の外
径寸法とブロツク３４として形成した噴射室１４
の壁との間に精密な許容寸法差が保持されてい
る。上記ブロツク３４はプラスチツクや金属或は
セラミツク等の種々の材料で製作される。 第１ａ図に結びつけて、再び第１図を参照する
に、変換器１８は弾性材料乃至は発泡材料から成
る填充材料内部に埋入されていることが理解で
き、また第１図と第２図に示すように導波管２０
は或る材質の内部にカプセル詰めにさるるか乃至
は填充材料によつて納められる。また第２ｂ図に
示すように、各導波管２０はスリーブ４０によつ
てその周囲を取り囲むようにしてもよい。この場
合該スリーブ４０は導波管２０に生ずる撓み振動
乃至はその共鳴作用を減殺するのに役立つもので
ある。別の実施例においては前述のスリーブ４０
は省略され、その替りに填充材料３８が共鳴振動
を減殺するように使用される。適切な填充材料と
してはエラストマーやポリエチレン或はポリスチ
レン等がある。填充材料３８はエラストマー等か
ら成るガスケツト板４１によつて噴射室壁ブロツ
ク３４から分離して別体に形成される。 上記変換器１８が導波管２０に沿う音響パルス
を伝播するために電気的に付勢されることは今更
言うまでもない。変換器１８に接続された導線は
図示されていないが、このような電気導線が変換
器付勢のために装備されることは自明のことであ
る。 再び第１図と第２図を参照するに、ポンプ４６
に至る通路４４を通して連通している貯溜室４２
からインクが各導波管２０内のインク導入口２８
を通つて流入することは明らかである。該ポンプ
４６は適切に制御された圧力を有するインクを供
給導管４８からインク貯溜室４２に供給する。ポ
ンプ４６によつて行なわれる圧力制御作用は重要
なことである。何故なら、殊にタイプ印書技術に
おいて貯溜室４２と通路４４の内部に著しい液体
の衝撃作用とそれに付随した変化が派生するから
である。第１図に示すように、インクジエツト列
の右側端部は変換器５２の端部と同様にポンプ４
６の端部を塞いでいる脚部材５２を閉込めた掩蓋
５０によつて閉鎖されている。 第１図に示すように、導波管２０のうちのある
ものは噴射室１４に向つて略直線状に延びて形成
される。更に他の導波管は噴射室に向つて屈曲或
は湾曲状をなして形成される。 第３図において、幾分異なる構成の変換器構造
が示されている。詳細にこれを述べると、複数個
の分岐脚１１８ａ乃至１１８ｆを有する一体成形
の変換器１１８が例えば第１図に示す形式の５個
１組のインクジエツト１１０が導波管群１２０を
介して接続されている。この場合においても、ブ
ロツク状変換器１１８の形態はインクジエツトの
配列密度の構想に関する限りにおいて重要なもの
ではない。更に並列インクジエツト１１０の配列
は変換器ブロツク１１８に対向させる部分として
変更可能なものである。図示のように変換器部分
１１８ａ乃至１１８ｆの凡てが該配列の最上列に
配置されたジエツト１１０の噴射開口の軸線Ｘの
一方側に即ち図示では軸線Ｘの下方側に配置され
ている。第３図と第１図に示すインクジエツトの
配列はインクジエツト列１０の一側辺に対して非
対称的な斜配置になつているから、最後の文字の
見透しを良くすることが必要となるプリンタへの
使用には非常に適している。次いで第４図を参照
するに、複数個の変換器２１８とジエツト２１０
が２段配置のヘツド２００の上に設けられてい
る。更にまたこのジエツト群２１０は著しく近接
した間隔をもつて高密度に配置され、しかもその
変換器２１８はより一層十分に相互間隔を離され
て配置され、その結果、導波管２２０は変換器２
１８からインクジエツト２１０の方に向つて扇子
のように縮少し或は収斂形状となる。第５図は第
４図に示された２個ないしそれ以上のインクジエ
ツトヘツド２００がサンドウイツチ状に接合され
たヘツド列を示し、該ヘツド列はヘツドの読取り
機能を倍加することを目的とし、それによつて印
字文字の解像力を向上させるような多列形インク
ジエツト２１０を達成できるものである。第１
図、第３図および第４図に明示するように、導波
管群の全長は変化している。これは導波管群の相
互間も同様であるが変換器群相互間に派生するク
ロストークを最小限度に抑えるため、変換器相互
の距離を出来るだけ分離するためである。 更に第６図と第６ａ図を参照するに、ここには
幾分異なる実施例が示されており、該音響導波管
２０は少し変形された形でインク噴射室１４に接
続されている。特に、噴射開口１６から遠い噴射
室１４の端部には導波管２０に当接している突起
６２を有するダイヤフラム６０が設けられてい
る。インクは制限板６４に隣接して形成された第
６ａ図の制限開口６５を通つて噴射室１４内に流
入する。該制限開口６５は前述した態様で貯溜室
６６に連通する。この目的のために噴射室ブロツ
ク３４はランド部６８が形成され、このランド部
は制限板６４と接合して噴射室１４に前記の制限
開口６５が形成される。第６図に示す実施例の作
動において、変換器からのパルスは該パルスがダ
イヤフラム６０の突起６２に到達する時間に各導
波管２０を伝播し進行する。この伝播パルスは
個々の導波管２０と協動する噴射室１４のダイヤ
フラム６０を内方および外方に変形させて噴射室
の容積を変化しそれによつてインク粒子１２を噴
射開口１６から射出する。それ故、前記ダイヤフ
ラムは突起６２のところで一般には導波管２０の
長手軸線に一致する方向にかつ長手軸線に平行な
方向に膨脹し収縮する。前記噴射室１４を含む前
述の実施例における流体的反応作用は本発明の重
要な目的の一つに従えば導波管２０とは別個に、
ダイヤフラム６２の個所で補正することも可能で
ある。 本発明の種々の実施例に適用される音響導波管
はタングステン、不銹鋼或はチタニウムの如き材
料で製作され、或はセラミツクやガラス繊維の如
き他の硬質材料も使用される。音響導波管の選択
に際しては導波管材料の波動伝達能が音響波に対
し最大でありかつその強度も最大であることが特
に重要である。変換器に関係して作動する導波管
の作動機構は次のように説明することができる。
即ち、一つの電気的パルスが変換器に到達する
と、変換器は先ず収縮してインクの充填作用を行
ない、次いで膨脹する。膨脹サイクルを伴なう前
述の収縮サイクルでは変換器の作用表面に変位を
発生し、このとき該変換器に接触している導波管
端部は上記作用表面に曝らされた状態にある。上
記パルス波形の上昇時間において導波管端部の一
部分は弾性的な圧縮作用を受ける。この最初の圧
縮作用は導波管の材質内に音速に等しい速度を以
つて導波管に沿う一つの圧縮的衝撃波を派生す
る。この衝撃波は例えば2.54cmの鋼製導波管にお
いては略2μsecの時間経過後に導波管の遠方端部
に到達する。斯くして噴射室の容積を変化させイ
ンク粒子を噴射することになる。 前記の変換器に付与された電気的パルス機械的
な衝撃波に変換する場合の物理的変換機構を単一
段励起解析理論或は単一衝撃励起解析理論を用い
て次に説明する。 単一段励起について： 今、一定の力F₀が当初、休止状態にある導波
管に対して時間ｔ＝０において突然に加わるもの
とする。通常使用される運動方程式はつぎのとお
りである。 ｍ・d²x／dt²＋ｃ・dx／dt＋kx＝F₀ ここでｔ＞０である。 この方程式の解は、 ｘ＝F₀／ｋ ＋Ｘ・l^-〓〓^nt・sin（√１−²・ωnt＋） これはｔ＝０において初期条件ｘ＝dx／dt＝０を 満足しなければならぬ。 ここで 従つて、 ただし、ωn＝遷移周波数（ω＝2π） β＝減衰係数（損失） ｔ＝時間（sec.） F₀＝加えられた衝撃力（dyne） ｎ＝質量（gr.） ｋ＝導波管の変形が材料の弾性限界内にある
と仮定したときのばね定数 ｋ＝Ｅ・Ａ／ｌ ここで、Ｅ＝ヤング率（dy）／cm² Ａ＝断面積cm² ｌ＝長さ cm また、ｃ／2m＝βωn、ここにｃは粘性係数であ る。 単位衝撃力による励起解析： 衝撃力Ｉは厳密には実際上達成しえないような
極小短時間に作用する大きな力であると定義す
る。しかしながらこの定義は導波管の作動状態を
理解する上では適切なものであるからこの場合の
仮定は有用である。従つてこの仮定によりΔt→
０においてLimＩ／Δt→∞である。 この衝撃力は変換器端部に隣接する短小質量部
分ｍに或る初速を生ずる。この初速はV₀＝Ｉ／ｍ で、このときの変位量ｘは零に等しいと考えてよ
い。従つて右側が零に等しい変位量であるときの
ｔ＞０に対する微分方程式の解はつぎのとおりで
ある。即ち ｘ＝Ｘ・l^-〓〓^ntsin（√１−²・ωnt−）に関し
てｔ＝０においてdx／dt＝Ｉ／ｍかつｘ＝０ 故に＝０とすれば

【式】 従つて、任意時間ｔにおける変位量ｘは、 このときの極大変位量は

【式】を満す各時間に おいて生ずる。導波管の始端における単一衝撃力
により生ずる運動エネルギは、つぎのとおりであ
る。即ち変換器からうける衝撃力Ｉは導波管の一
部の質量部分を叩き、速度Ｖを生ずる。いま導波
管が初速度V₀をもつものと仮定すると、速度変
化はｍ（Ｖ−V₀）＝Ｉとなる。この両辺に１／２（Ｖ ＋V₀）を掛けると１／２mV²−１／２mV² ₀＝Ｉ〔１／２ （Ｖ−V₀〕となる。もし初速V₀＝０と仮定すれ
ば、 １／２mV²＝１／２Ｉ・Ｖ＝運動エネルギ（C.G.S.単 位） これらの記述は単一の衝撃力がどのような態様
で導波管内に導びかれかたについて一般的に説明
するものである。これに付随して、衝撃力が導波
管に沿つて進行する時に派生する事項についての
解析は次の如くである。一つの機械的な衝撃力の
振巾αが導波管媒体を通して進行するとき時間ｔ
において１個の微粒子が速度ｖと変位位置ｘであ
るとする。このとき初期変位位置ｘにある微粒子
の時間ｔにおける変位置ｂは、 ｂ＝α・sin2π（ｔ／Ｔ−ｘ／λ） ＝α・sin2π（t−ｘ／λ） ここに、Ｔ＝周期（秒） ＝周波数（毎秒） λ＝波長（衝撃波の先端と後続端との間
のパルス巾） α＝粒子の変動振巾 またｖ＝・λかつω＝2πであるから ｂ＝α・sin２／λ（vt−ｘ）＝αsinω（ｔ−ｘ／ｖ
） 従つて粒子速度db／dt＝α・ω・cosω（ｔ−ｘ／ｖ
） ここで層の厚さをdxとし、密度をρとすれば
その質量はρ・dxとなり、該層の運動エネルギ
KEはつぎのとおりである。 dE＝ρdx／２（db／dt）²＝１／２ρdx・α²ω²cos²ω
（ｔ− ｘ／ｖ） ただし、dEは運動エネルギの微小増加分であ
る。従つて全衝撃波系の運動エネルギKEは、 Ｅ＝１／２ρ・α²ω²∫cos²〔ω（ｔ−ｘ／ｖ）〕dx 単位体積当りの衝撃波運動の全エネルギは Ｅ−１／２ρα²ω⁵（＝エネルギ密度） ＝2π²ρ²α^{2 2} 従つて、薄い線材を使用し、変位量を大きくす
ることができ、そしてエネルギが該線材内部から
失なわれない限り大なる変位量の伝達が可能にな
る。衝撃強度Ｉは波頭の単位面積当り単位秒時間
当りの伝達エネルギ量であり、これは（エネルギ
密度Ｅ）×（速度Ｖ）に等しい。 即ちＩ＝１／２ρα²ω²V＝α²ω²・（ρV） 波動媒体内の粒子速度に関し、任意の点におけ
る変動圧縮圧力Ｐはつぎの如くなる。 Ｐ＝ρV・db／dt 故に、Ｐ／db／dt＝ρV＝Ｋ（材料による定数） また、導波管内から外部へ消失するエネルギ損
失はつぎのように計算される。 Ｒ＝R₂−R₁／R₂＋R₁ ここにＲは導波管を取り巻く外界と導波管材料
から反射された両エネルギに相当する。即ちR₁
は導波管材料から反射されたエネルギであり、
R₂は導波管を取巻く外界内に反射されたエネル
ギである。そして R₁＝ρ₁C₁ ただし、ρ₁は導波管材料の密度（gr／cm³） C₁は該材料内の波動速度 鋼に対して、R₁＝ρ₁C₁＝1.9×52×10⁵＝4.1×
10⁶ 空気に対して、R₂＝ρ₂C₂＝0.35×10⁵ ρ₂は導波管を取巻く空気または材料の密度であ
る。 従つて１−Ｒ＝0.0164となり、この事実は単位
長さの導波管から失なわれるエネルギ量が全く小
さいことを示す。 曲げ作用によるエネルギ損失は1944年発行のド
ーバー誌（Dover）掲載のエー・イー・エツチ・
ラブ（A.E.H.Love）氏の数字的弾性理論に関す
る論文中に計算されている。この計算によれば、
もし曲げ半径が導波管材料の振動力の四分の一波
長に等しいかまたはこれより大なる場合には該エ
ネルギの凡てが曲げられた導波管に沿つて伝達さ
れることになると結論されている。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の好ましい一実施例を示すイン
クジエツト配列の断面図、第１．ａ図は第１図の
１ａ―１ａ線に沿つてみた断面図、第２図は第１
図に示すインクジエツト列の部分拡大図、第２．
ａ図は第２図の２ａ―２ａ線に沿つてみた断面
図、第２．ｂ図は第２図の２ｂ―２ｂ線に沿つて
みた断面図、第２．ｃ図は第２図の２ｃ―２ｃ線
に沿つてみた断面図、第３図は本発明の更に他の
実施例の部分的な概略図を示し、第４図は更にも
う一つの別の実施例の部分的な概略図、第５図は
本発明の別の実施例の部分的な概略図、第６図は
本発明の更にもう一つの別の実施例の部分断面図
であり、第６．ａ図は第６図における６ａ―６ａ
線に沿つてみた断面図である。 １０…インクジエツトユニツト群、１２…噴射
インク粒子、１４…噴射室、１６…噴射開口、１
８…変換器、２０…音響導波管、２８…インク導
入口、４２…インク貯溜室、４６…インク供給ポ
ンプ、４８…インク供給導管、６０…ダイヤフラ
ム、６２…突起。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ インクを受け取るためのインク入口ポート
   と、インク滴を射出するための出口オリフイスと
   を有した一つのインクジエツト室、 電気制御信号を長手方向の音響的収縮及び圧縮
   に変換する一つの変換器、 前記変換器に音響的に連結された後端と、イン
   ク入口ポートを介してインクジエツト室にプラン
   ジヤ作動するように挿入された前端とを具備する
   ロツド状音響導波管、 前記ロツド状音響導波管の前端に近接配置され
   るインク供給室、 を具備し、前記ロツド状音響導波管の前端はイン
   ク供給通路を具備し、該インク供給通路はインク
   ジエツト室に開口する前端オリフイスと、インク
   供給室に開口する壁面オリフイスとを形成するイ
   ンクジエツト装置。 ２ 前記ロツド状音響導波管の前端はインク供給
   室を介して延びている特許請求の範囲１に記載の
   装置。 ３ 前記インク供給通路の前端オリフイスはイン
   ク入口ポートより小さな寸法を持つている特許請
   求の範囲１に記載の装置。 ４ ロツド状音響導波管はその軸線にそつて湾曲
   している特許請求の範囲１に記載の装置。 ５ 各々がインクを受け取るためのインク入口ポ
   ートと、インク滴を射出するための出口オリフイ
   スとを有した複数のインクジエツト室、 電気制御信号を長手方向の音響的収縮及び圧縮
   に変換する複数の変換器、 各々が前記変換器に音響的に連結された後端
   と、インク入口ポートを介してインクジエツト室
   にプランジヤ作動するように挿入された前端とを
   具備する複数のロツド状音響導波管、 前記ロツド状音響導波管の前端に近接配置され
   る一つのインク供給室、 を具備し、前記ロツド状音響導波管の各前端はイ
   ンク供給通路を具備し、該インク供給通路は対応
   のインクジエツト室に開口する前端オリフイス
   と、一つのインク供給室に開口する壁面オリフイ
   スとを形成するインクジエツト列。 ６ 複数のロツド状音響導波管は長さが相違して
   いる特許請求の範囲５に記載のインクジエツト
   列。 ７ 複数のロツド状導波管は複数のインクジエツ
   ト室に向かつて収束している特許請求の範囲５に
   記載のインクジエツト列。 ８ 複数のインクジエツト室は複数の変換器より
   も接近して位置している特許請求の範囲７に記載
   のインクジエツト列。 ９ 複数の変換器はその全てが複数のインクジエ
   ツト室の片側に位置している特許請求の範囲７に
   記載のインクジエツト列。