JPH02220746A - Ｔｉ含有極低炭素鋼の連続鋳造用モールドパウダ - Google Patents
Ｔｉ含有極低炭素鋼の連続鋳造用モールドパウダInfo
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- JPH02220746A JPH02220746A JP3828689A JP3828689A JPH02220746A JP H02220746 A JPH02220746 A JP H02220746A JP 3828689 A JP3828689 A JP 3828689A JP 3828689 A JP3828689 A JP 3828689A JP H02220746 A JPH02220746 A JP H02220746A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、Ｔｉ含有極低炭素鋼の連続鋳造に際し鋳型に
添加する鋳片表面欠陥を少くするモールドパウダに関す
るものである。
添加する鋳片表面欠陥を少くするモールドパウダに関す
るものである。
〈従来の技術〉
Ｔｉ含有極低炭素鋼の連続鋳造鋳片の表面にＣａＴｉＯ
３の析出を伴うモールドパウダの巻き込みなどの表面欠
陥を防止する手段として、■ＣａＯに換えてＢａＯを配
合して、８ａｄ／５ｉｆｔの比を限定する、■ＴＪａＯ
ｒ ５ＩＯｘ＋ ＣａＯの総重量比およびＣａｂ／Ｓｉ
ｎｇを特徴する特開昭６１−１７６４５１号、同５６−
９１９９７６号、同５７−１４２７６２号各公報参照）
、０表面欠陥の少ない鋼の連続鋳造用湯面保護剤として
、アルカリ金属イオンの代わりに物性調整剤としてＭｇ
Ｏ，ＴｉＪ、 ＭｎＯを配合する（特開昭Ｇｏ−１２７
０５４号公報参照）技術などがある。しかし、これらは
、欠陥部にＣａＴｉＯ３が析出した場合の対策であり、
その場合以外には適応できないという問題があった。
３の析出を伴うモールドパウダの巻き込みなどの表面欠
陥を防止する手段として、■ＣａＯに換えてＢａＯを配
合して、８ａｄ／５ｉｆｔの比を限定する、■ＴＪａＯ
ｒ ５ＩＯｘ＋ ＣａＯの総重量比およびＣａｂ／Ｓｉ
ｎｇを特徴する特開昭６１−１７６４５１号、同５６−
９１９９７６号、同５７−１４２７６２号各公報参照）
、０表面欠陥の少ない鋼の連続鋳造用湯面保護剤として
、アルカリ金属イオンの代わりに物性調整剤としてＭｇ
Ｏ，ＴｉＪ、 ＭｎＯを配合する（特開昭Ｇｏ−１２７
０５４号公報参照）技術などがある。しかし、これらは
、欠陥部にＣａＴｉＯ３が析出した場合の対策であり、
その場合以外には適応できないという問題があった。
〈発明が解決しようとする課題〉
ｊｉ含有極低炭素鋼の連続鋳造鋳片の表面にモールドパ
ウダの噛み込みや巻き込み起因欠陥を防止するのに従来
の対策技術では前述の問題があったので、本発明は、特
にモールドパウダの巻き込み欠陥部にＣａＴｌＯｓが析
出されない場合の鋳片の表面欠陥を減少するような連続
鋳造用モールドパウダを捷供するためになされたもので
ある。
ウダの噛み込みや巻き込み起因欠陥を防止するのに従来
の対策技術では前述の問題があったので、本発明は、特
にモールドパウダの巻き込み欠陥部にＣａＴｌＯｓが析
出されない場合の鋳片の表面欠陥を減少するような連続
鋳造用モールドパウダを捷供するためになされたもので
ある。
く課題を解決するための手段〉
本発明は、化学組成が重量でＣ：５０ｐｐｍ以下、Ｔｉ
：０、ｌＯ％以下＋Ｍ：０．０３％〜０．０８％、 Ｎ
：３０ｐｐ曽以下０：５０ｐｐｍ以下、５１．Ｍｎ、
Ｎｂ、 Ｂを含み残部Ｆｅとその地下可避的不純物を含
むＴｉ含有橿低炭素溶鋼を連続鋳造する際に使用するモ
ールドパウダであって、化学組成が！ｌｌｆｆ１でＳｉ
ｎ、 ： ２５％以下、 ＦｅＯ＋ＦｅｘＯｓ ：０．
５％以下、 ＭｎＯ： ０．２％以下、 ｒｉｏ、
： ５〜１０％ｎ、ｏ、 ： １０％以上、 ｆｉＪ
ｔＯ＋ ： １０％以下、Ｆ−：１０％以下、 Ｎａ
＝Ｏ： １５％以下、ＭｇＯ：１０％以下、 ＣａＯ／
ＳｉＯｘ ： ０．９〜１．３でありかつ１０％以下
の炭素粉を含むＴｉ含有極低炭素鋼の連続鋳造用モール
ドパウダである。
：０、ｌＯ％以下＋Ｍ：０．０３％〜０．０８％、 Ｎ
：３０ｐｐ曽以下０：５０ｐｐｍ以下、５１．Ｍｎ、
Ｎｂ、 Ｂを含み残部Ｆｅとその地下可避的不純物を含
むＴｉ含有橿低炭素溶鋼を連続鋳造する際に使用するモ
ールドパウダであって、化学組成が！ｌｌｆｆ１でＳｉ
ｎ、 ： ２５％以下、 ＦｅＯ＋ＦｅｘＯｓ ：０．
５％以下、 ＭｎＯ： ０．２％以下、 ｒｉｏ、
： ５〜１０％ｎ、ｏ、 ： １０％以上、 ｆｉＪ
ｔＯ＋ ： １０％以下、Ｆ−：１０％以下、 Ｎａ
＝Ｏ： １５％以下、ＭｇＯ：１０％以下、 ＣａＯ／
ＳｉＯｘ ： ０．９〜１．３でありかつ１０％以下
の炭素粉を含むＴｉ含有極低炭素鋼の連続鋳造用モール
ドパウダである。
〈発明をなすに至った経過及び作用〉
連続鋳造したＴｉ含有極低炭素鋼の鋳片表面に認められ
るモールドパウダの噛み込み１巻き込みの欠陥部には、
白色に変色していた結晶質の析出が認められる部分があ
ったが、その欠陥部を１ｌｌＥしたところ、そこにはＣ
ａＴｉＯｓが検出されなかった。
るモールドパウダの噛み込み１巻き込みの欠陥部には、
白色に変色していた結晶質の析出が認められる部分があ
ったが、その欠陥部を１ｌｌＥしたところ、そこにはＣ
ａＴｉＯｓが検出されなかった。
また、鋳造に使用しているモールドパウダ組成の経時変
化を調査したところ、次の４つの反応が生じていること
が判明した。
化を調査したところ、次の４つの反応が生じていること
が判明した。
ｉ）、 ４ ・ｓｏｌ （／Ｖ） ＋３ （ＳｉＯり
−２（八１ｔＯｓ ） ＋ ３ （Ｓｉ）ｉ
ｉ）、 （Ｔｉ） ＋（Ｓｉｆｔ） ＝ （Ｔｉｌｔ
） ＋（Ｓｉ）ｉｉ）、 介在物としてのＭ！０．の
モールドパウダ中への濃化 ｉｖ）、 り、 ｉｉ）の反応においては易還元性
の（Ｆｅｄ）、 （ＭｎＯ）等の低級酸化物でも（Ｓｔ
ｏｗ）と同様な反応が起こる。
−２（八１ｔＯｓ ） ＋ ３ （Ｓｉ）ｉ
ｉ）、 （Ｔｉ） ＋（Ｓｉｆｔ） ＝ （Ｔｉｌｔ
） ＋（Ｓｉ）ｉｉ）、 介在物としてのＭ！０．の
モールドパウダ中への濃化 ｉｖ）、 り、 ｉｉ）の反応においては易還元性
の（Ｆｅｄ）、 （ＭｎＯ）等の低級酸化物でも（Ｓｔ
ｏｗ）と同様な反応が起こる。
一方、Ｔｉ含有極低炭素鋼の薄鋼板の表面欠陥はモール
ドパウダに起因しており、これは鋳造時のモールドパウ
ダと強い相関を示す、即ち、組成がＣ： ５０ｐｐｍ
以下、 Ｔｌ ： ０．１０％以下、／Ｖ：０．０３％
〜０．０８％、 Ｎ ：３０ｐｐｍ以下、 Ｏ：５
０ｐｐａ＋以下とＳｌ、Ｍｎ、Ｎｂ。
ドパウダに起因しており、これは鋳造時のモールドパウ
ダと強い相関を示す、即ち、組成がＣ： ５０ｐｐｍ
以下、 Ｔｌ ： ０．１０％以下、／Ｖ：０．０３％
〜０．０８％、 Ｎ ：３０ｐｐｍ以下、 Ｏ：５
０ｐｐａ＋以下とＳｌ、Ｍｎ、Ｎｂ。
Ｂを含み残部Ｆｅとその地下可避的不純物を含む溶鋼か
ら鋳造された鋳片に発生する表面欠陥は、鋼中〔Ｔｉ〕
とモールドパウダ中の（Ｓｉｎｇ） 、 （ＭｎＯ）
、 （ＦｅＯｏｒ ｐｅｓｏｓ）等の易還元性物質と反
応して、モールドパウダ中の（ＴｉＯ□）が濃化し、表
面欠陥が起こることがわかった。
ら鋳造された鋳片に発生する表面欠陥は、鋼中〔Ｔｉ〕
とモールドパウダ中の（Ｓｉｎｇ） 、 （ＭｎＯ）
、 （ＦｅＯｏｒ ｐｅｓｏｓ）等の易還元性物質と反
応して、モールドパウダ中の（ＴｉＯ□）が濃化し、表
面欠陥が起こることがわかった。
従って、モールドパウダ中の易還元性物質を極力減じて
前記ｉｉ）の反応を権力制御する必要がある。そのため
のモールドパウダの化学組成は、５ＩＯＲＦ ２５％以
下＋ ＦｅＯ十Ｐｅｇ’ｓ ： ０−５％以下、Ｍｎ
Ｏ：０．２％以下、Ｔｉ（ｈ：５〜ｌＯ％、 ｎｔｏｓ
： １０％以上。
前記ｉｉ）の反応を権力制御する必要がある。そのため
のモールドパウダの化学組成は、５ＩＯＲＦ ２５％以
下＋ ＦｅＯ十Ｐｅｇ’ｓ ： ０−５％以下、Ｍｎ
Ｏ：０．２％以下、Ｔｉ（ｈ：５〜ｌＯ％、 ｎｔｏｓ
： １０％以上。
ＣａＯ／５ｌｏｔ ： ０．９〜１．３であることが望
まれる。
まれる。
以下に数値の限定理由を詳細に説明する。
一般にモールドパウダに要求されている機能として次の
点が挙げられる。
点が挙げられる。
■モールド内溶鋼の温度低下防止、■ｔ′ａｇ中から浮
上するへ！□Ｏ５等の介在物の吸収、■鋳片と鋳型壁と
の潤滑、■溶鋼の鋳型への流入後、凝固の際の結晶化防
止。
上するへ！□Ｏ５等の介在物の吸収、■鋳片と鋳型壁と
の潤滑、■溶鋼の鋳型への流入後、凝固の際の結晶化防
止。
これらの目的を達成するため、従来から連続鋳造に用い
られるモールドパウダとしてはＣａＯ−Ｓ ｉＯ＊
／Ｖ！０３を主成分としてＮａ”Ｆ−、ＭｇＯを加え、
更に、溶融特性を制御するものとしてＣを適当量配合し
たものが用いられていた。これらのことをベースに本発
明における組成の限定理由を各組成ごとに説明する。
られるモールドパウダとしてはＣａＯ−Ｓ ｉＯ＊
／Ｖ！０３を主成分としてＮａ”Ｆ−、ＭｇＯを加え、
更に、溶融特性を制御するものとしてＣを適当量配合し
たものが用いられていた。これらのことをベースに本発
明における組成の限定理由を各組成ごとに説明する。
・Ｃａ０ＺＳｉＯ。
モールドパウダにおいてＣａＯ／５ｉ０２は粘度ηと反
比例する関係にあり前記■のためにはＣａＯ／ＳｉＯ２
の値は大きい方が望ましいし、また前記■からもＣａｂ
／ Ｓｔｏｗは大きい方が望ましい、これらの点からＣ
ａｂ／Ｓｉ島の値の下限は０．９以上が望ましい。
比例する関係にあり前記■のためにはＣａＯ／ＳｉＯ２
の値は大きい方が望ましいし、また前記■からもＣａｂ
／ Ｓｔｏｗは大きい方が望ましい、これらの点からＣ
ａｂ／Ｓｉ島の値の下限は０．９以上が望ましい。
一方、前記■から上限が決定されるがＣａＯ／５ｉ０２
と結晶化との関係を示す第１図から上限を１．３とした
。
と結晶化との関係を示す第１図から上限を１．３とした
。
・（Ｓｉｆｔ） 、（ＦｅＯ）＋（ＦｅｘＯｓ）、（Ｍ
ｎＯ）本発明者らは、前記ｉｉ）の反応工程をより詳細
かつ定量的に知るため第１表に示した組成のＴｉ含有極
低炭素鋼の連ｖｔ鋳造に第２表に示した組成の各種モー
ルドパウダを用いて実機実験を行い、鋳造中のモールド
内から溶融パウダをサンプリングして、その組成変化を
調べ、その結果を第２１２Ｉに示した。Ｔ：Ｏｘの吸収
速度と（Ｓｉｆｔ）との間には、高度の相関が認められ
た。このことは、モールドパウダ中の（Ｓｉ（ｈ）が多
くなると前記ｉｉ）の反応により（ｒｉｏｔ）が多く住
成し、これがモールドパウダ中に吸収されることを示し
ている。更に、鋳造後の鋳片表面品質とモールドパウダ
中の（Ｓｌｏｚ）’ｌとの関係を調べ第２図に品質上満
足できる範囲を示したが、この図から鋳片品質上許容で
きる鋳片をえるためには、モールドパウダ組成は、望ま
しくは、（ＳＩＯｉ）が２５％以下＋ （Ｆｅｄ） ＋
（ＰｅｘＯｚ）が０．５％以下。
ｎＯ）本発明者らは、前記ｉｉ）の反応工程をより詳細
かつ定量的に知るため第１表に示した組成のＴｉ含有極
低炭素鋼の連ｖｔ鋳造に第２表に示した組成の各種モー
ルドパウダを用いて実機実験を行い、鋳造中のモールド
内から溶融パウダをサンプリングして、その組成変化を
調べ、その結果を第２１２Ｉに示した。Ｔ：Ｏｘの吸収
速度と（Ｓｉｆｔ）との間には、高度の相関が認められ
た。このことは、モールドパウダ中の（Ｓｉ（ｈ）が多
くなると前記ｉｉ）の反応により（ｒｉｏｔ）が多く住
成し、これがモールドパウダ中に吸収されることを示し
ている。更に、鋳造後の鋳片表面品質とモールドパウダ
中の（Ｓｌｏｚ）’ｌとの関係を調べ第２図に品質上満
足できる範囲を示したが、この図から鋳片品質上許容で
きる鋳片をえるためには、モールドパウダ組成は、望ま
しくは、（ＳＩＯｉ）が２５％以下＋ （Ｆｅｄ） ＋
（ＰｅｘＯｚ）が０．５％以下。
（ＭｎＯ）が０．５％以下（０，２％以下）であるべき
であることがわかる、また、一般に（Ｐｅａ） 、 （
ＭｎＯ）等の遷移元素はモールドパウダ凝固時の結晶化
を著しく促進することからも極力含有しないことが好ま
しい。
であることがわかる、また、一般に（Ｐｅａ） 、 （
ＭｎＯ）等の遷移元素はモールドパウダ凝固時の結晶化
を著しく促進することからも極力含有しないことが好ま
しい。
・ＴｉＯｘ
結晶析出を生じない最も広いＴｉｅ、含有範囲が５％以
上、 １０％以下であることが第１図から明らかであり
、ＴｉＯｘの範囲を５〜１０％と限定する。
上、 １０％以下であることが第１図から明らかであり
、ＴｉＯｘの範囲を５〜１０％と限定する。
・Ｂ、０゜
Ｔｉ含有鋼の連続鋳造に用いるモールドパウダ中にｎｔ
Ｌを配合するのは、モールドパウダ中の（Ｓ１０、）を
減じたために（Ｓｉｎｇ）の代替として用いるためであ
り、５ＩＯｘを２５％以下としたので、ｈＯｌを１θ％
以上とする。具体的にはパウダの凝固温度を下げてＭ、
０．介在物と（ＴＩＯ，）の溶解能を増加し、さらに結
晶化（Ｉｆｆ向を抑制する点にある。
Ｌを配合するのは、モールドパウダ中の（Ｓ１０、）を
減じたために（Ｓｉｎｇ）の代替として用いるためであ
り、５ＩＯｘを２５％以下としたので、ｈＯｌを１θ％
以上とする。具体的にはパウダの凝固温度を下げてＭ、
０．介在物と（ＴＩＯ，）の溶解能を増加し、さらに結
晶化（Ｉｆｆ向を抑制する点にある。
また八ｌｘ’ｓ 、 Ｆ−、Ｍａｔｅ、 ＭｇＯ等は
、先に述べた様に、モールドパウダーの物性（凝固温度
、ｔ８融温度、粘度）を連続鋳造設備毎に操業を安定さ
せる様に調整すべく適量添加されるものであり、数値限
定理由は、通常の連続鋳造操業範囲のものとした。
、先に述べた様に、モールドパウダーの物性（凝固温度
、ｔ８融温度、粘度）を連続鋳造設備毎に操業を安定さ
せる様に調整すべく適量添加されるものであり、数値限
定理由は、通常の連続鋳造操業範囲のものとした。
〈実権例〉
以下に、本発明による効果を明確にするため第３表に示
す組成の従来モールドパウダと本発明モールドパウダを
同一条件下で用いた時の冷延鋼板のモールドパウダ性欠
陥による不良率を比較し、その結果を第４表に示した。
す組成の従来モールドパウダと本発明モールドパウダを
同一条件下で用いた時の冷延鋼板のモールドパウダ性欠
陥による不良率を比較し、その結果を第４表に示した。
この連続鋳造の条件は、つぎのとおりである。
溶鋼組成は、第１表のとおり、鋳造速度：１．５ｇ／ｍ
ｉｎ＋鋳造温度；タンデイシュ中で１５６０”ｃ、モー
ルドパウダの消費Ｍｌ ： ０．４５ｋｇ／ｌｏｎ。
ｉｎ＋鋳造温度；タンデイシュ中で１５６０”ｃ、モー
ルドパウダの消費Ｍｌ ： ０．４５ｋｇ／ｌｏｎ。
第４表から明らかなように本発明により製品（自動車用
冷延ｔ＋ｉｉ＋板）のモールドパウダ性表面欠陥による
不良率がｌ／１０に減少し、製品品質向上や歩留り向上
が図られた。
冷延ｔ＋ｉｉ＋板）のモールドパウダ性表面欠陥による
不良率がｌ／１０に減少し、製品品質向上や歩留り向上
が図られた。
〈発明の効果〉
以上に示したように、本発明のモールドパウダを用いる
ことによってＴｌ含有極低炭素鋼に多発していた鋳片の
モールドパウダー性表面欠陥を減少させることが可能と
なり、冷延ｍａｖｉの歩留り向上や鋳片手入れコストの
削減を達成することができた。
ことによってＴｌ含有極低炭素鋼に多発していた鋳片の
モールドパウダー性表面欠陥を減少させることが可能と
なり、冷延ｍａｖｉの歩留り向上や鋳片手入れコストの
削減を達成することができた。
第１図はモールドパウダのＣａＯ／Ｓｉ島値、（↑１０
り！１と凝固時の結晶化度の関係を示す特性図、第２図
はモールドパウダの（Ｓｌｏｚ）ＩＩと（Ｔｉ０２）吸
収速度と鋳片の表面性状などのの関係を示す特性図であ
る。
り！１と凝固時の結晶化度の関係を示す特性図、第２図
はモールドパウダの（Ｓｌｏｚ）ＩＩと（Ｔｉ０２）吸
収速度と鋳片の表面性状などのの関係を示す特性図であ
る。
Claims (1)
- 化学組成が重量でＣ：５０ｐｐｍ以下、Ｔｉ：０．１０
％以下、Ｍ：０．０３％〜０．０８％、Ｎ：３０ｐｐｍ
以下、Ｏ：５０ｐｐｍ以下、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｂ、Ｂを含
み残部Ｆｅとその他不可避的不純物を含むＴｉ含有極低
炭素溶鋼を連続鋳造する際に使用するモールドパウダで
あって、化学組成が重量でＳｉＯ＿２：２５％以下、Ｆ
ｅＯ＋Ｆｅ＿２Ｏ＿３：０．５％以下、ＭｎＯ：０．２
％以下、ＴｉＯ＿２：５〜１０％、Ｂ＿２Ｏ＿３：１０
％以上、Ａｌ＿２Ｏ＿３：１０％以下、Ｆ＾−：１０％
以下、Ｎａ＿２Ｏ：１５％以下、ＭｇＯ：１０％以下、
ＣａＯ／ＳｉＯ＿２：０．９〜１．３であり、かつ１０
％以下の炭素粉を含むＴｉ含有極低炭素鋼の連続鋳造用
モールドパウダ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3828689A JPH02220746A (ja) | 1989-02-20 | 1989-02-20 | Ｔｉ含有極低炭素鋼の連続鋳造用モールドパウダ |
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|---|---|---|---|
| JP3828689A JPH02220746A (ja) | 1989-02-20 | 1989-02-20 | Ｔｉ含有極低炭素鋼の連続鋳造用モールドパウダ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02220746A true JPH02220746A (ja) | 1990-09-03 |
Family
ID=12521066
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3828689A Pending JPH02220746A (ja) | 1989-02-20 | 1989-02-20 | Ｔｉ含有極低炭素鋼の連続鋳造用モールドパウダ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02220746A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1989
- 1989-02-20 JP JP3828689A patent/JPH02220746A/ja active Pending
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