JPH02223619A - 内燃機関のシリンダ注油装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は内燃機関、特に大型ディーゼル機関のシリンダ
注油装置に関する。

（従来の技術） 内燃機関、特に大型ディーゼル機関のシリンダライナ内
面の潤滑方法としては、該シリンダライナに穿設された
注油孔より強制的に注油する方法が従来より広く用いら
れている。

第１９図は舶用ディーゼル機関用シリンダライナ注油装
置の従来の例を示す。

図において、１はピストン、２は該ピストン１が内部を
往復摺動するシリンダライナ、３は逆止弁が内蔵されシ
リンダライナ２の外側から取付けられている注油棒、７
は注油器９と注油棒３とを接続する注油管である。前記
注油器９は、シリンダライナ２に夫々設けられた複数個
の注油孔へ注・油棒３を介して油を圧送するため、複数
のプランジャポンプが組み込まれている。該プランジャ
ポンプの各プランジャの駆動は、これに内蔵されたカム
（図示せず）により行われる。ＩＯＡは前記カムを備え
た駆動軸で、クランク角の定時刻に注油する形式であり
、歯車、チェノ等を介してクランり軸により駆動される
。この駆動軸１０Ａが回転するとクランク角の定時期に
注油器９内のカムがプランジャを突き上げ、これＫより
加圧された油は注油管７を経て注油棒３へ至り、逆止弁
を開いて注油孔よりシリンダライナ２内へ供給される。

第１９図においてθｄはプランジャの吐出期間で、ピス
トン１が注油孔を通過する上死点（ＴＤＣ）前６時に吐
出が完了する。シリンダ内に供給された油はピストン１
の上昇に伴い該ピストンｌにより上方へかき上げられて
シリンダライナ２の内面へ展開、拡散され、ピストン１
とシリンダライナ２との摺動面を潤滑する。

（発明が解決しようとする課題） 前述した従来の注油装置は、クランク軸に連動するカム
の回転により駆動される形式であるため、機関運転条件
に対応させて注油時期を変更し、有効な潤滑を図ること
ができなかった。また、上記に起因する潤滑不良を防止
するために、必要量より多めの油を注油しなければなら
なかった。

本発明の目的は、従来の注油装置の上記不具合を解消す
るために、機関の運転条件に応じて注油時期を自在に変
更することが可能であり、かつ必要最小限の潤滑油の注
油が可能なシリンダ注油装置を提供することＫある。

（ｌ１題を解決するための手段） 注油タイミングと注油量をそれぞれ独立に制御し、機関
の運転状態に見合りた最適の条件でシリンダライナとピ
ストンリングを潤滑する。また、従来の注油機と異なり
、潤滑油を蓄圧する。

注油棒および分配器の間に電気・油圧制御弁を配し、機
関の運転状態をもとに、最適な注油タイミングと注油量
を計算するコントローラの出力で、電気・油圧制御弁を
駆動し、狙った目標条件に一致する様に自動制御する。

（作用） 前記の蓄圧式シリンダ注油制御システムは、ピストンの
１サイクル内で、注油棒からの潤滑油吐出タイミング、
即ち注油タイミン７を任意のクランク角に合せて制御で
きることから、トップリング前、リング間、ボトムリン
グ前注油等に合致させた高速応答の潤滑が出来る。

また制御弁の開度と蓄圧油の圧力を選択制御することに
より、１回の注油量が任意に制御出来る。

従って、機関の運転状態に応じた潤滑条件の最適化を予
めプログラムしておけば、注油タイミングと注油量の自
動制御が可能で、ピストンリングとシリンダライナの摩
耗、低減が極小化でき、かつ高価なシリンダ油の消費量
も低減できる。

（第１実施例） 第１実施例を第１図乃至第９図に基づいて説明する。

図中、１００は注油装置部であり、同装置部１００は、
油タンク１１０中のシリンダ潤滑油をこし器１２０を通
して吸上げ、こし器１４０、逆止弁１５０、アキュムレ
ータ切換弁１７５を介してアキュムレータ１７０へ蓄え
しめる電動ポンプ１３０、電動ポンプ１３０によって吸
い上げられた潤滑油の油圧が異常に上昇した際、ＩＴＪ
ＭＩ油を油タンク１１０へ逃がす安全弁１６０、アキュ
ムレータ１７０へ蓄えられた加圧油の注油管７への流入
を制御する元弁１８０、逆上弁１８５、アキュムレータ
１７０から分配弁８を介して注油棒３へ送られる潤滑油
量を制御する注油制御弁５、アキュムレータ１７０の潤
滑油を油タンク１１０ヘバイパスし潤滑油を循環させる
暖機用制御弁４、潤滑油を暖めるヒータ１１１、ピスト
ン１、シリンダ２よりなる。また、３１０はアキュムレ
ータ１７０のガス圧を検出するガス圧検出器、３２０は
アキュムレータ１７０内の潤滑油圧力を検出する圧力検
出器、３３０は潤滑油温度を検出する油温検出器、３４
０は機関のクランク角へを検出するクランク角検出器、
３５０は機関の回転数０８を検出する回転数検出器、３
６０は潤滑条件、起動指令、バイノス指令等の入力部、
３７０はアキュムレータ１７０のガス圧の異常時に警報
を発する警報部である。

２００は注油制御部で、アキュムレータ１７０内のｉ滑
油圧力を設定圧力と比較する圧力比較部２０５、電動ポ
ンプに対し駆動指令を発する駆動指令部２１０、筒内圧
力Ｐ２を求めるＰ２演算部２１５、使用するアキュムレ
ータ１７０を選択する選択部２２０、注油終了タイミン
グθ０を求めるθ。演算部２２５、　注油開始及び終了
タイミングθａ、θ８を補正する補正部２３０、機関ク
ランク角θに、θ０と一致するか否かを判定するタイミ
ンメ判定部２３５、油温を設定温度と比較する油溜比較
部２４０、ヒータ１１に対し加熱指令を発する加熱指令
部２４５、ガス圧を設定圧力と比較するガス圧比較部２
５０、アキュムレータ切換弁１７５に対して切換指令を
発する切換指令部２５５、元弁１８０．暖機用制御弁４
、注油制御弁５に対して各々に開閉指令を発する開閉指
令部２６０゜２６５　、２７０、潤滑条件が入力される
記憶部２７５よりなり、上述した各検出器及び入力部３
６０からの入力信号に基づき上記注油装置部１００に対
し各種指令を出力するものである。

次に、本実施例の作用について、運転時及びバイパス時
の場合に分けて説明する。なお、簡単のため１気筒、１
注油制御弁の場合について説明する。

最初に運転時の動作について、第１図及び第２図を用い
て説明すると、まず、運転開始に先立ち、注油棒３、分
配弁８、注油制御弁５０組合せ、配置状況から選定され
る注油開始タイミングθＢ（後述する。）、負荷Ｌ（α
１１８ｍ）に対応する注油量Ｑ。

負荷り及びクランク角θ、に対応する筒内圧力Ｐ２、各
７キエムレータ１７０に対する設定圧力Ｐｓｅｔｓ有効
差圧ＰＬ（注油される潤滑油圧力が筒内圧力より所定以
上高くなるように設定された圧力。）、補正角Δθ３．
Δθｅ（注油制御弁５から注油棒３までの吐出遅れ。）
が入力部３６０から記憶部２７５に入力される。（ｓｔ
ｏｐｌ） ここで、Ｑ　＊　Ｐｚ　ｅ　Ｐｓｋ　Ｋついて詳細に説
明すると、注油量Ｑは、負荷りの変化に対し、第３図に
示すような最適値に予め設定された関数Ｑ＝ｆｘ　（ｎ
ｅ）であり、筒内圧力Ｐ２は、負荷し及びクランク角θ
にの値により決定される関数Ｐ２＝ｆ２（ｎ８．θｋ）
である（筒内圧力Ｐｚ−負荷り、クランク角θに％性を
第３，４図に示す）。また、設定圧力Ｐｓｋ（ｋ＝１〜
１．アキュムレータ１７０−１Ｋ対応。）は、第５図に
示すよ５に、負荷りに対し段階的に設定されるアキュム
レータ１７０の蓄圧圧力である。

上記潤滑条件が入力されると、圧力比較部２０５は、記
憶部２７５に入力された各設定圧力Ｐｓｋと、圧力検出
器３２０かも検出されたアキュムレータ１７０油圧とを
各々比較し、設定圧力と対応するアキュムレータ１７０
油圧とが一致していない場合は、駆動指令部２１０より
電動ポンプ１３０に対し駆動指令を出力させるとともに
、切換指令部２５５より各アキュムレータ切換弁１７５
に対し切換え指令（蓄圧経路）を出力させることＫより
て、各アキュムレータ１７０油圧を設定圧力にさせる。

（ｓｔｏｐ　２）そして、機関停止状態において、入力
部３６０より起信指令が開閉指令部２６０に対して入力
されると、開閉指令部２６０は元弁１８０に対し開弁指
令を出力し、元弁１８０を開弁させ（ｓｔｅｐ　３，４
）、注油準備を完了する。

そして、機関が回転を開始すると、まずＰ２演算部２１
５が、記憶部２７５よりｆ２．θ８、回転数検出器３５
０よりｎｅを入・力七ｒＣＰｚを算出しく５ｔｏｐ５）
、選択部２２０は求められたＰｚ及び記憶部２７５内の
ＰｓｋｔＰＬＫ基づいて、Ｐｓｋ≧Ｐ２＋　ＰＬに設定
されているアキュムレータ１７０の中で最小の圧力であ
るアキュムレータ番号を選択して、開閉指令部２５５へ
与える。開閉指令部２５５はこの７キユムレータ１７０
に対応するアキュムレータ切換弁１７５に対し切換指令
を出力し注油経路に切換えさせる。（ｓｔｏｐ　６）一
方、θ０演算部２２５は、記憶部２７５よりｆｌ、θ８
、回転数検出器３５０よりｎ。を入力して、ｎ、におけ
る最適注油量Ｑを求めると同時に、Ｐ２液算部２１５で
求められたＰ２、選択部２２０で選択されたＰｓｋを入
力して、以下の演算によって注油終了タイミングθ０を
算出する。（ｓｔｅｐ７） （ここで、Ａは通路断面積、μは流量係数２ｇは重力加
速度ｒは比重であり、予めセットされている。） 補正部２３０は、求められたθ８及び記憶部２７５ｍθ
８．Δθ８．Δθ８より以下の通り注油開始、終了タイ
ミングを補正する。（ｓｔｅｐ８）θ８＝θ８＋Δθ８
．θｏ′＝θ。＋Δθ８そして、タイミング判定部２３
５は、この補正された注油開始、終了タイミングとクラ
ンク角検出器３４０で検出されたクランク角θにとが一
致するか否かを判定し、この判定結果に基づき、開閉指
令部２７０は、θに＝θ８′の時開弁指令を、θに＝０
８′の時閉弁指令を注油制御弁５に出力し開閉させる。

（５ｔｏｐ　９〜１２　） この結果、注油制御弁５が開弁している間に（θ８′〜
θ、／　＞、最適に設定された注油量Ｑの潤滑油がシリ
ンダ２へ注油されることになる。

機関が停止しｎ＝ｏを切換指令部２５５及び開閉指令部
２６０が検知すると（ｓｔｅｐ　１３）、両指令部は各
々アキュムレータ切換弁１７５、元弁１８０に閉弁指令
を出力して両弁１７５　、１８０を閉弁（アキュムレー
タ切換弁１７５はドレン経路）させて、注油動作を終了
させる。（５ｔｏｐ　１４） ｓｔｏｐ　１３においてｎ　％　Ｏの場合は、５ｔｏｐ
　５　Ｋもどり注油動作を続けるが、アキュムレータ１
７０の設定圧力Ｐｓｋが数パターｙ程度と少ない場合や
機関がなだらか運転されるような場合には、アキュムレ
ータ１７０の選択変更が少ないので、ｎが設定以上とな
りた場合のみ５ｔｅｐ　５へもどすようＫし、ｎが設定
以下の場合は５ｔｏｐ　９へもどすようにする方がよい
。

また、あるアキュムレータ１７０からの注油が続けられ
ている間にも、圧力比較部２０５は対応する設定圧力Ｐ
ｓｋと圧力検出器３２０の検出器とを比較し、両者が一
致するよう電動ポンプ１３０を駆動させ潤滑油を補給し
ている。

また、ｎ＝Ｑとなりアキュムレータ１７０内の潤滑油が
ト９レンされた際、ガス圧比較部２５０は、圧力検出器
３２０の出力がゼロの時のガス圧検出器３１０の出力値
を、予めストアされている基準値と比較し、規定値内に
ある場合は良、それ以外は不良と判断し、該アキュムレ
ータ１７０を使用しないように警報を発する。

次に、バイメス時の動作について説明する。バイノセス
運転は、エンジンの冷態時起動に先立って潤滑油を早期
に所定温度まで暖めるために行われるもので、これは潤
滑油の粘度を下げて注油量の精度を向上させる上で重要
な作用をするものである。

第１図中の入力部３６０よりパイ、４ス指令が油温比較
部２４０に与えられると、油温比較部２４０は油圧検出
器３３０の出力値を予めストアされている暖機油温と比
較し、これよりも低い結果が得られた場合には、駆動指
令部２１０より電動ポンプ１３０に対し駆動指令を出力
させ、開閉指令部２６０，２６５及び２７０より元弁１
８５、暖機用制御弁４及び注油制御弁５に対し各々閉、
開、閉指令を出力させるとともに、加熱指令部２４５よ
りヒータ１１に対し加熱指令を出力させる。

これ釦よって、ｌ１ｌｆｖ！油は油タンク１１０→電動
ポンプ１３０→元弁１８０→注油棒７→暖機用制御弁４
→油タンク１１０の経路を循環しつつ、ヒータ１１１に
より暖められる。

次に上述の注油棒３２分配弁８．注油制御弁５０組合せ
・配置状況と噴射開始タイミングθ８について説明する
と、注油棒３９分配弁８．制御弁５の組合せとは、第６
図に示すように、１シリンダにつき配される制御弁５の
数、分配弁８に連結する注油棒３の数、分配弁８の有無
により区別されるものであり、配置とは、注油棒３がシ
リンダ２軸方向に１段配されているか２段配されている
かによって区別されるものである。またθ８とは第７図
に示すよう罠、上死点ＴＤＣからのクランク角を示すも
のである。

ここで、注油棒３２分配弁８．制御弁５０組合せ・配置
状況から設定されるθ８について第８図に基づいて説明
する。第８図（ａ）は第６図（ｂ）の組合せのものを１
段に、第８図（ｂ）は第６図（ｂ）の組合せのものを２
段に配置した例を示しており、例えば、ＴＤＣの前後で
注油を行なう場合、　θ８は以下のように設定される。

まず、第８図（ａ）の場合は注油棒３−１．３−２が１
段であるため、ＴＤＣの前後に注油棒３−１．３−２の
両方から注油する必要が生じるので、制御弁５−１．５
−２へはその両方に同一のθ８１（ＴＤＣ前の噴射開始
タイミング）、θ５２（ＴＤＣ後の噴射開始タイミング
）が与えられる。第８図（ｂ）の場合は、注油棒３−１
．　３−２が上下二段に分けられているため、ＴＤＣ前
に注油棒３−１からＴＤＣ後に注油棒３−２からそれぞ
れ注油すればよいので、制御弁５−１へはθＩ３１のみ
、制御弁５−２へはθ８２のみが与えられる。

このときの注油状況を第９図に示す。尚、具体的なθ５
１＋θ８２の値は、　ピストン１の上死点しはルと注油
棒３の取付はレベルから決定される。

なお、θ８工とθ８２の時点における筒内圧力Ｐ２が異
なる場合には、高い方の筒内圧力をアキュムレータ１７
０の選択に用いればよい。

（第２実施例） 第２実施例を第１０図乃至第１８図に基づいて説明する
。

０１は油圧ポンプ、０２はストレーナ、　０３はリザー
バ、０４はリリーフ弁、０５は高圧フィルタ、０６はチ
エツク弁、０７は電動機又はカム軸、０８は圧力制御コ
ントローラ、０９は切換電磁弁、１０−１〜１０−には
アキュムレータ切換電磁弁（ｋは蓄圧のレイル数を示す
）、ｎ−１〜１１−にはアキュムレータ、１２−１〜１
２−には油圧検出器、１３−１〜１３−にはガス圧検出
器、１４−１〜１４−には元弁、１５−、−１５−には
チエツク弁、１６は吐出ポート、Ｉは電気・油圧制御弁
、２１はバイパス弁、ｎは潤滑油分配弁、乙は注油棒で
ある。

（１）高圧潤滑油発生と潤滑油蓄圧装置の作用を第１０
図により説明する。

潤滑油のリザーバ０３からストレーナ０２を介して油圧
ポンプ０１で潤滑油を高圧吐出する。電動機（又はカム
軸）０７を油圧ポンプ駆動の動力とし、高圧吐出油はリ
リーフ弁０４を安全弁として高圧フィルタ０５とチエツ
ク弁０６を通して、切換電磁弁０９で選択したアキュム
レータ切換電磁弁１０−ｋを更に通し、アキュムレータ
１１−ｋに蓄圧される。アキュムレータ１１−にの蓄圧
油は油圧検出器１２−にとアキュムレータのガス圧検出
器１３−ｋ　を圧力制御コントローラ０８にフィードバ
ックされ、油圧ポンプ０１の斜板角等をドライブするこ
とでポンプ吐出量を変えて規定の圧力値の範囲内でチャ
ージされる。

元弁１４−ｎは使用時に開弁し、逆流しない様チエツク
弁１５−ｎを介して、吐出ボート１６に出力する。

（２）　　電気・油圧制御弁、潤滑油分配弁及び注油棒
の作用を第１１図乃至第１４図により説明する。

第１０図の吐出ボート１６の高圧回路を通し、電気・油
圧制御弁頭の高圧ポートに接続し、シリンダ注油制御用
コントローラ（図示せず）の出力信号で開弁動作させ、
潤滑油分配弁部に潤滑油を供給する。これは注油棒乙の
数だけ均等に分配され、各注油棒部に供給され、シリン
ダライナとピストンリングの潤滑油として作用する。ｎ
はシリンダ数、ｒは気筒あたりの注油棒数（エレメント
数）を示す（第１１図）。

第１２図、第１３図は、注油棒るをシリンダライナの上
下に配置した形式のシリンダライナに適用するシステム
例を示す。

上段と下段の注油棒るを群として、タイミングを違えて
制御する。各群の作用は、上記第１０図の説明と同じで
ありここでは省略する。

第１４図は、注油棒部をシリンダライナに個別に配置し
又潤滑性能を高めるシステム例を示す。

注油棒の注油タイミングと注油量を個別に制御するもの
で、電気・油圧制御弁Ｉと注油棒ｎが１対１で結合され
る。

（３）暖機用バイパス弁の作用を第１１図、第１２図に
より説明する。

潤滑油は比較的粘度の高い油を使用することから、機関
起動時のシリンダライナ等温度が低い時は、潤滑油温度
をも均一し、粘度分を補正した制御の他に、予め暖機用
のパイ、ｅス弁２１を開弁して油温を適正値にアップし
た後に定常状態と同じに最初から制御する時に用いる。

（４）　　シリンダ注油制伺用コントローラの制御フロ
ーを第１５図乃至第１７図により説明する。

なお、第１５図の制御フローは第１１図の構成に対応し
、第１６図は第１２図に、第１７図は第１４図にそれぞ
れ対応する。

（ａ）　　潤滑条件設定は、θ８Ｊ：１サイクル中の注
油タイミング数をｊとし、ＴＤＣかもの吐出開始タイミ
ング角。

θａｊ：　ｊタイミングにおける注油量。

Ｐｚｏｊ　：０８１時の筒内αガス圧力（理論目標値）
。

Ｐｓｋ　：潤滑油の蓄圧圧力で、上記Ｐｚｏｊより大き
く確実に注油棒に差圧が立ち注油できる圧力を選択する
。

（ｂ）　　機関状態量取込みは、θ：クランク角、Ｎ８
二回転数、ＴＯｐ＝トップマーク、（Ｃ）　　潤滑条件
取込みは、θＬ：代表注油棒の潤滑油吐出タイミング、
ＰＬ：その時の注油棒入力圧力、 （ｄ）　　最適化演算は、上記（ａ）　、　（ｂ）の設
定、取込み値をもとに、最適化のための計算式を用いて
、吐出開始タイミングに対し、吐出完了タイミングθ８
；を演算する。

（ｅ）　　１備シリンダ出力設定は、吐出開始タイミン
グθ８Ｊ、吐出完了タイミングθ。Ｊに対し、機関の状
態量をもとに電気・油圧制御弁から注油棒までの吐出遅
れを予め特性として求めておき、これを補正した出力と
して、θ二ｊ＝θｓｊ−Δθｓｊ　、／ｅｊ　＝θｅｊ
−Δθｅｊ　　を計算する。

（ｆ）１シリンダ出力設定は、基準シリンダ出力設定値
をもとに、クランク角の違い分を補正して出力する。

ダ８１ｊ　＝θ′ＢＪ　＋Δθ土　、　　θ２１Ｊ　＝
θ′ｅＪ　＋　Δθ１（ｇ）　　注油棒制御タイミング
は、（ｒ）で計算した出力を電気・油圧制御弁に出力す
る。

（ｈ）　　蓄圧圧力設定は、最適化演算の解が求まる範
囲内で、最小の田カレンジＰｓｈを選び、蓄圧エネルギ
ーのロスを最小とする。（蓄圧圧力は図１でステップ的
に変化する例を表現しているが、連続可変の圧力設定方
式でもかまわない） （１）警報出力は、潤滑油設定目標と実動作点にエラー
を生じた場合に警報を出す。

実動作点は、＋１８清条件取込み値を使用し、比較する
。

（５）動作説明 第１８図（ａ）は、負荷ＬＫ対する注油量Ｑａ　、　ｆ
！Ｒ内圧力Ｐｚ蓄圧圧力Ｐａの関係を示す。

（ｂ）はクランク角θｋＶＣ対する筒内圧力Ｐ２の変化
と、ＴＤＣからの潤滑油吐出開始タイミングθｓｊと吐
出完了タイミングθ。Ｊ及び注油期間θｄｊ（＝θｅｊ
−θｓｔ）のうち、１サイクル中に１回注油即ちｊ＝１
の場合を示す。

（ｃ）は、ｊ＝２で、上段と下段の注油棒で各々１回吐
出した場合を示す。

（ｄ）は、ｊ＝４で、電気・油圧制御弁と注油棒が１対
になりだ第１７図の場合を示す。

（発明の効果） 本発明による内燃機関のシリンダ注油装置は、互いに異
なる複数の設定圧力に潤滑油をチャージする複数のアキ
ュムレータと、アキュムレータ内にチャージされた潤滑
油のシリンダへの供給を制御する注油制御弁と、潤滑条
件及び運転条件に基づいて注油に使用するアキエムレー
タを選択して該アキュムレータと注油制御弁とを連通さ
せるとともに、潤滑条件、運転条件及び設定された注油
開始タイミングに基づいて注油終了タイミングを算出し
てクランク角が注油開始タイミングと一致した時に開弁
指令を、またクランク角が注油終了タイミングと一致し
た時に閉弁指令を注油制御弁に対して出力する制御装置
とよりなることにより、次の効果を有する。

シリンダ油の注油タイミングと注油量が任意に変更でき
るように構成されているので、機関の運転状態に応じて
最適の注油方法を選択することができる。

これにより、ピストンリングとシリンダライナの摩耗を
低減できるとともに、高価なシリンダ油の消費量を減少
させることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例におけるシリンダ注油装置
の構成図、第２図は運転時の動作説明図、の組合せ説明
図、第７図は注油タイミング説明図、第８図は注油棒の
配置説明図で、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図、第９
図は第７図と同様な注油タイミング説明図である。第１
０図は本発明の第２実施例における１１ｉｌ滑油蓄圧の
構成図、第１１図は第１０図の実施例における電気・油
圧制御弁から注油棒までの構成図、第１２図は他の実施
例における第１１図と同様な構成図、第１３図は注油棒
のシリンダライチにおける配置例を示し、（−は横断面
図、（ｂ）は縦断面図である。第１４図は更忙他の実施
例における第１１図と同様な構成図、第１５図は本発明
の第２実施例におけるシリンダ注油制御用コントローラ
の制御フ四−図、第１６図、第１７図は他の実施例の制
御フロー図、第１８図（ａ）（ｂ）は本発明の第２実施
例における作動説明図、第１８図（ｃ）（ｄ）は他の実
施例における動作説明図、第１９図は従来装置の構成図
、第ｍ図は第１９図における注油タイミングを示す。 ｌ・・・ピストン、　　　　　２・・・シリンダ。 ３・・・注油棒、１００・・・注油装置部。 １３０・・・電動ポンプ、１７０・・・アキュムレータ
。 １７５・・・アキュムレータ切換弁、２００・・・注油
制御部。 ３１０　、・・ガス圧検出器、３２０・・・ガス圧検出
器。 ３４０・・・クランク角検出器、３５０・・・回転数検
出器。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 　互いに異なる複数の設定圧力に潤滑油をチャージする
   複数のアキュムレータと、アキュムレータ内にチャージ
   された潤滑油のシリンダへの供給を制御する注油制御弁
   と、潤滑条件及び運転条件に基づいて注油に使用するア
   キュムレータを選択して該アキュムレータと注油制御弁
   とを連通させるとともに、潤滑条件、運転条件及び設定
   された注油開始タイミングに基づいて注油終了タイミン
   グを算定して、クランク角が注油開始タイミングと一致
   した時に開弁指令を、またクランク角が注油終了タイミ
   ングと一致した時に閉弁指令を注油制御弁に対して出力
   する制御装置とよりなることを特徴とする内燃機関のシ
   リンダ注油装置。