JPH0222454A - 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具の製造法 - Google Patents
表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具の製造法Info
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- JPH0222454A JPH0222454A JP17018688A JP17018688A JPH0222454A JP H0222454 A JPH0222454 A JP H0222454A JP 17018688 A JP17018688 A JP 17018688A JP 17018688 A JP17018688 A JP 17018688A JP H0222454 A JPH0222454 A JP H0222454A
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- coating layer
- titanium
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
- C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
- C22C29/067—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds comprising a particular metallic binder
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- Chemical Vapour Deposition (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、被覆層の基体表面に対する付着強度が著し
く高く、かつ被覆層自体も一段と高い硬さを有し、すぐ
れた耐摩耗性を示す表面被覆炭化タングステン（以下Ｗ
Ｃで示す）超超硬合金製切削工具の製造法に関するもの
である。
く高く、かつ被覆層自体も一段と高い硬さを有し、すぐ
れた耐摩耗性を示す表面被覆炭化タングステン（以下Ｗ
Ｃで示す）超超硬合金製切削工具の製造法に関するもの
である。
従来、例えば特公昭５９−４３２４６号公報に記載され
るように、 鋼や鋳鉄、八ΩやＡ２合金、さらにプリント基板などの
穴明は加工や旋削加工などの切削に、ミニチュアドリル
やドリル、さらにエンドミルやスローアウェイチップな
どとして、 結合相形成成分としてのＣｏ、Ｎｉ、およびＦｅのうち
の１種以上：４〜１５％、 を含有し、さらに必要に応じて、 分散相形成成分としてのＴｉ、Ｔａ、Ｎｂ、およびＷの
炭化物、窒化物、および炭窒化物、並びにこれらの２種
以上の固溶体（ただしＷの窒化物と炭窒化物は除き、以
下、これら全体を（ＴＩ。
るように、 鋼や鋳鉄、八ΩやＡ２合金、さらにプリント基板などの
穴明は加工や旋削加工などの切削に、ミニチュアドリル
やドリル、さらにエンドミルやスローアウェイチップな
どとして、 結合相形成成分としてのＣｏ、Ｎｉ、およびＦｅのうち
の１種以上：４〜１５％、 を含有し、さらに必要に応じて、 分散相形成成分としてのＴｉ、Ｔａ、Ｎｂ、およびＷの
炭化物、窒化物、および炭窒化物、並びにこれらの２種
以上の固溶体（ただしＷの窒化物と炭窒化物は除き、以
下、これら全体を（ＴＩ。
Ｔａ、Ｎｂ、Ｗ）Ｃ−Ｎで示す）のうちの１種以上二０
．５〜３０％、 を含有し、残りが同じく分散相形成成分としてのＷＣと
不可避不純物からなる組成（以上重量％、以下％は重量
％を示す）を有するＷＣＣ超超硬合金基体表面に、物理
蒸着法や化学蒸着法を用いて、周期律表の４ａ、５ａ、
および６ａ族の金属の炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸
化物、および炭窒酸化物、並びに酸化アルミニウムのう
ちの１８の単層または２種以上の複層からなる被覆層を
０．５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆Ｗ
ＣＣ超超硬合金製切削工具広く実用に供されている。
．５〜３０％、 を含有し、残りが同じく分散相形成成分としてのＷＣと
不可避不純物からなる組成（以上重量％、以下％は重量
％を示す）を有するＷＣＣ超超硬合金基体表面に、物理
蒸着法や化学蒸着法を用いて、周期律表の４ａ、５ａ、
および６ａ族の金属の炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸
化物、および炭窒酸化物、並びに酸化アルミニウムのう
ちの１８の単層または２種以上の複層からなる被覆層を
０．５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆Ｗ
ＣＣ超超硬合金製切削工具広く実用に供されている。
しかし、近年の切削の高速化および省力化に伴い、高速
切削や、高送りおよび高切込みなどの重切削を余儀無く
されつつあるが、上記の従来表面被覆ＷＣＣ超超硬合金
製切削工具おいては、ＷＣＣ超超硬合金基体表面対する
被覆層の付着強度が十分満足するものでないために、こ
れを高速切削や重切削などの苛酷な条件で用いると被覆
層に剥離が生じ、この剥離が原因で摩耗が著しく促進さ
れるようになることから、短かい使用寿命しか示さない
のが現状である。
切削や、高送りおよび高切込みなどの重切削を余儀無く
されつつあるが、上記の従来表面被覆ＷＣＣ超超硬合金
製切削工具おいては、ＷＣＣ超超硬合金基体表面対する
被覆層の付着強度が十分満足するものでないために、こ
れを高速切削や重切削などの苛酷な条件で用いると被覆
層に剥離が生じ、この剥離が原因で摩耗が著しく促進さ
れるようになることから、短かい使用寿命しか示さない
のが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記の
従来表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工具着目し、被覆
層の基体表面に対する付着強度を向上せしめるべく研究
を行なった結果、 被覆層を、炭化チタン、窒化チタン、炭窒化チタン、炭
酸化チタン、窒酸化チタン、および炭窒酸化チタン（以
下、それぞれＴｉＣ，ＴｉＮ。
従来表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工具着目し、被覆
層の基体表面に対する付着強度を向上せしめるべく研究
を行なった結果、 被覆層を、炭化チタン、窒化チタン、炭窒化チタン、炭
酸化チタン、窒酸化チタン、および炭窒酸化チタン（以
下、それぞれＴｉＣ，ＴｉＮ。
Ｔ１ＣＮ、ＴｉＣ０，ＴｉＮ０．およびＴ ｉ ＣＮＯ
で示し、これら全体を、ＴｉＣ−Ｎ−０で示す）のうち
のいずれか１種からなる単層に限定すると共に、その厚
さを平均層厚で０．１〜１．５μｍと相対的に薄くしだ
状態で、これにイオン注入処理を施して、イオン注入成
分を前記被覆層を通して上記基体表面部内まで滲透させ
てやると、前記被覆層の基体表面に対する付着強度が著
しく向上するようになるばかりでなく、前記被覆層自体
もイオン注入成分の存在によって一段と硬さが向上する
ようになり、苛酷な条件下での切削にも被覆層が剥離す
ることがなくなり、すぐれた耐摩耗性を著しく長期に亘
って発揮するという知見を得たのである。
で示し、これら全体を、ＴｉＣ−Ｎ−０で示す）のうち
のいずれか１種からなる単層に限定すると共に、その厚
さを平均層厚で０．１〜１．５μｍと相対的に薄くしだ
状態で、これにイオン注入処理を施して、イオン注入成
分を前記被覆層を通して上記基体表面部内まで滲透させ
てやると、前記被覆層の基体表面に対する付着強度が著
しく向上するようになるばかりでなく、前記被覆層自体
もイオン注入成分の存在によって一段と硬さが向上する
ようになり、苛酷な条件下での切削にも被覆層が剥離す
ることがなくなり、すぐれた耐摩耗性を著しく長期に亘
って発揮するという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、 結合相形成成分としてのＣｏ、Ｎｉ、およびＦｃのうち
の１種以上：４〜１５％、 を含有し、さらに必要に応じて、 分散相形成成分としての（Ｔｉ 、 Ｔａ 、 ＮｂＷ
）Ｃ−Ｎのうちの１種以上＝０．５〜３０％、を含有し
、残りが同じく分散相形成成分としてのＷＣと不可避不
純物からなる組成を有するＷＣＣ超超硬合金基体表面に
、ＴｉＣ−Ｎ・０のうちのいずれか１種からなる単層の
被覆層を形成してなる表面波ｇｗｃ基超硬合金製切削工
具（こ、上記被覆層の厚さを平均層厚で０．１〜１．５
ｍと相対的に薄くした状態で、イオン注入処理を施し
、イオン注入成分を上記被覆層を通して上記基体の表面
部まで滲透させることによって、上記被覆層の上記基体
表面に対する密着性の向上、並びに上記被覆層自体の硬
さ向上をはかる表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工具製
造法に特徴を有するものである。
て、 結合相形成成分としてのＣｏ、Ｎｉ、およびＦｃのうち
の１種以上：４〜１５％、 を含有し、さらに必要に応じて、 分散相形成成分としての（Ｔｉ 、 Ｔａ 、 ＮｂＷ
）Ｃ−Ｎのうちの１種以上＝０．５〜３０％、を含有し
、残りが同じく分散相形成成分としてのＷＣと不可避不
純物からなる組成を有するＷＣＣ超超硬合金基体表面に
、ＴｉＣ−Ｎ・０のうちのいずれか１種からなる単層の
被覆層を形成してなる表面波ｇｗｃ基超硬合金製切削工
具（こ、上記被覆層の厚さを平均層厚で０．１〜１．５
ｍと相対的に薄くした状態で、イオン注入処理を施し
、イオン注入成分を上記被覆層を通して上記基体の表面
部まで滲透させることによって、上記被覆層の上記基体
表面に対する密着性の向上、並びに上記被覆層自体の硬
さ向上をはかる表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工具製
造法に特徴を有するものである。
つぎに、この発明の表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工
具製造法において、上記の通りに数値限定した理由を説
明する。
具製造法において、上記の通りに数値限定した理由を説
明する。
（ａ） 基体における結合相形成成分の含有量これら
の成分には、分散相と強固に結合し、基体の強度および
靭性を向上させる作用があるが、その含有量が４％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量
が１５％を越えると、基体の耐摩耗性が低下するように
なることから、その含有量を４〜１５％と定めた。
の成分には、分散相と強固に結合し、基体の強度および
靭性を向上させる作用があるが、その含有量が４％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量
が１５％を越えると、基体の耐摩耗性が低下するように
なることから、その含有量を４〜１５％と定めた。
（ｂ） 基体における（Ｔｉ、Ｔａ、Ｎｂ、Ｗ）Ｃ−
Ｎの含有量 これらの成分には、基体の硬さを高めて、耐摩耗性を向
上させる作用があるので、必要に応じて含有させるが、
その含有量が０．５％未満では所望の耐摩耗性向上効果
が得られず、一方その含有量が３０％を越えると基体の
靭性が低下するようになることから、その含有量を０．
５〜３０％と定めた。
Ｎの含有量 これらの成分には、基体の硬さを高めて、耐摩耗性を向
上させる作用があるので、必要に応じて含有させるが、
その含有量が０．５％未満では所望の耐摩耗性向上効果
が得られず、一方その含有量が３０％を越えると基体の
靭性が低下するようになることから、その含有量を０．
５〜３０％と定めた。
（ｅ） 被覆層の平均層厚
その平均層厚が０．１−未満では、被覆層形成による耐
摩耗性向上効果が十分に現われず、一方その平均層厚が
１．５−を越えると、現在のイオン注入技術ではイオン
注入成分を１．５庫を越えてそれ以上の深さまで注入す
ることは困難であり、したがって、イオン注入成分を被
覆層を通して基体表面部内まで滲透させることができず
、この結果被覆層自体の硬さは向上するようになるが、
基体表面に対する被覆層の付着強度の改善はなされない
ことから、その平均層厚を０．１〜１．５ｍと定めた。
摩耗性向上効果が十分に現われず、一方その平均層厚が
１．５−を越えると、現在のイオン注入技術ではイオン
注入成分を１．５庫を越えてそれ以上の深さまで注入す
ることは困難であり、したがって、イオン注入成分を被
覆層を通して基体表面部内まで滲透させることができず
、この結果被覆層自体の硬さは向上するようになるが、
基体表面に対する被覆層の付着強度の改善はなされない
ことから、その平均層厚を０．１〜１．５ｍと定めた。
つぎに、この発明の方法を実施例により具体的に説明す
る。
る。
原料粉末として、いずれも１〜５，５虜の範囲内の平均
粒径を有するＷＣ粉末、３種の（Ｔ１．Ｔａ。
粒径を有するＷＣ粉末、３種の（Ｔ１．Ｔａ。
Ｎｂ、Ｗ）Ｃ−Ｎ粉末、すなわち、いずれも重量比で、
Ｔ ｉ Ｃ／ＷＣ−３０／７０の（Ｔｉ、Ｗ）Ｃ粉末、
Ｔ ｉ Ｃ／ＴａＣ／ＷＣ＝３０／２０１５０の（Ｔｉ
、Ｔａ。
Ｔ ｉ Ｃ／ＷＣ−３０／７０の（Ｔｉ、Ｗ）Ｃ粉末、
Ｔ ｉ Ｃ／ＴａＣ／ＷＣ＝３０／２０１５０の（Ｔｉ
、Ｔａ。
Ｗ）粉末、Ｔ ｉ Ｃ／ Ｔ ｉ Ｎ／Ｔ ａ Ｃ／Ｎ
ｂ Ｃ／Ｗ Ｃ−１５／１５／２７／ ３ ／４０の
（Ｔｉ、Ｔａ、Ｎｂ、Ｗ）ＣＮ粉末、Ｃｏ粉末、Ｎ１粉
末、およびＦｅ粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞ
れ第１表に示される配合組成に配合し、ボールミルにて
７２時時間式混合し、乾燥した後、１０ｔｏｎ／ｃｄの
圧力にて圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を５ Ｘ
１Ｏ−２ｔｏｒｒの真空中、１３８０〜１５００℃の範
囲内の温度で焼結して実質的に配合組成と同一の成分組
成を有するＷＣＣ超超硬合金基体製造し、引続いて物理
蒸着装置であるイオンブレーティング装置を用い、第１
表に示される組成および平均層厚を有する被覆層をそれ
ぞれ前記ＷＣＣ超超硬合金基体表面に形成し、ついでこ
れに同じく第１表に示される条件でイオン注入処理を施
すことにより本発明法１〜１２を実施し、直径＝１龍を
有する本発明表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製ミニチュアド
リル以下本発明被覆超硬ミニチュアドリルという）をそ
れぞれ製造した。
ｂ Ｃ／Ｗ Ｃ−１５／１５／２７／ ３ ／４０の
（Ｔｉ、Ｔａ、Ｎｂ、Ｗ）ＣＮ粉末、Ｃｏ粉末、Ｎ１粉
末、およびＦｅ粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞ
れ第１表に示される配合組成に配合し、ボールミルにて
７２時時間式混合し、乾燥した後、１０ｔｏｎ／ｃｄの
圧力にて圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を５ Ｘ
１Ｏ−２ｔｏｒｒの真空中、１３８０〜１５００℃の範
囲内の温度で焼結して実質的に配合組成と同一の成分組
成を有するＷＣＣ超超硬合金基体製造し、引続いて物理
蒸着装置であるイオンブレーティング装置を用い、第１
表に示される組成および平均層厚を有する被覆層をそれ
ぞれ前記ＷＣＣ超超硬合金基体表面に形成し、ついでこ
れに同じく第１表に示される条件でイオン注入処理を施
すことにより本発明法１〜１２を実施し、直径＝１龍を
有する本発明表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製ミニチュアド
リル以下本発明被覆超硬ミニチュアドリルという）をそ
れぞれ製造した。
つぎに、この結果得られた本発明被覆超硬ミニチュアド
リル、および上記のイオン注入処理を施さない状態の表
面被覆ＷＣＣ超超硬合金製ミニチュアドリルこれは従来
表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製ミニチュアドリル相当する
ので、以下従来被覆超硬ミニチュアドリルという）につ
いて、被削材：厚さ１．６ｍｍを有するガラスエポキシ
樹脂（Ｇ１０相当）の３枚重ね積層板、切削速度： ２
５０ ｍ／ｍｉｎ 。
リル、および上記のイオン注入処理を施さない状態の表
面被覆ＷＣＣ超超硬合金製ミニチュアドリルこれは従来
表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製ミニチュアドリル相当する
ので、以下従来被覆超硬ミニチュアドリルという）につ
いて、被削材：厚さ１．６ｍｍを有するガラスエポキシ
樹脂（Ｇ１０相当）の３枚重ね積層板、切削速度： ２
５０ ｍ／ｍｉｎ 。
送 リ： ０．０７關／ｒｅｖ。
切削油剤コなし、
の条件で穴明は加工試験を行ない、使用寿命に至るまで
の穴加工数を測定すると共に、試験後の被覆層の剥離の
有無を観察した。なお、使用寿命は加工穴径に１±０．
０５ｍｍのバラツキが生じた時点をもって定めた。これ
らの結果を第１表に示した。
の穴加工数を測定すると共に、試験後の被覆層の剥離の
有無を観察した。なお、使用寿命は加工穴径に１±０．
０５ｍｍのバラツキが生じた時点をもって定めた。これ
らの結果を第１表に示した。
また、第１表には試験前のヌープ硬さをそれぞれ示した
。
。
第１表に示される結果から、本発明法１〜１２によって
製造された本発明被覆超硬ミニチュアドリルは、いずれ
も被覆層の基体表面に対する密着性にすぐれ、かつ高硬
度を有するので、被覆層に剥離現象が発生することなく
、すぐれた耐摩耗性を示し、長期に亘っての使用が可能
であるのに対して、イオン注入処理が施されていない従
来被覆超硬ミニチュアドリルは、いずれも被覆層の基体
表面への密着性が十分強固なものでなく、硬さも相対的
に低いことと含まって、被覆層に剥離が発生し、十分な
耐摩耗性が得られないことから、相対的に著しく低い使
用寿命しか示さないことが明らかである。
製造された本発明被覆超硬ミニチュアドリルは、いずれ
も被覆層の基体表面に対する密着性にすぐれ、かつ高硬
度を有するので、被覆層に剥離現象が発生することなく
、すぐれた耐摩耗性を示し、長期に亘っての使用が可能
であるのに対して、イオン注入処理が施されていない従
来被覆超硬ミニチュアドリルは、いずれも被覆層の基体
表面への密着性が十分強固なものでなく、硬さも相対的
に低いことと含まって、被覆層に剥離が発生し、十分な
耐摩耗性が得られないことから、相対的に著しく低い使
用寿命しか示さないことが明らかである。
上述のように、この発明の方法によれば、被覆層の基体
表面への付着強度が、被覆層を通して基体表面部内まで
滲透したイオン注入成分によって著しく向上し、さらに
被覆層自体の硬さもイオン注入成分の存在によって一段
と高められた表面被覆超硬合金製切削工具を製造するこ
とができ、したがってこれを高速切削や重切削などの苛
酷な条件下で用いても被覆層に剥離が発生することなく
、すぐれた耐摩耗性を著しく長期に亘って発揮するので
ある。
表面への付着強度が、被覆層を通して基体表面部内まで
滲透したイオン注入成分によって著しく向上し、さらに
被覆層自体の硬さもイオン注入成分の存在によって一段
と高められた表面被覆超硬合金製切削工具を製造するこ
とができ、したがってこれを高速切削や重切削などの苛
酷な条件下で用いても被覆層に剥離が発生することなく
、すぐれた耐摩耗性を著しく長期に亘って発揮するので
ある。
出願入量 三菱金属株式会社
Claims (2)
- （１）結合相形成成分としてのＣｏ、Ｎｉ、およびＦｅ
のうちの１種以上：４〜１５重量％、 を含有し、残りが分散相形成成分としての炭化タングス
テンと不可避不純物からなる組成を有する炭化タングス
テン基超硬合金基体の表面に、炭化チタン、窒化チタン
、炭窒化チタン、炭酸化チタン、窒酸化チタン、および
炭窒酸化チタンのうちのいずれか１種からなる単層の被
覆層を形成してなる表面被覆炭化タングステン基超硬合
金製切削工具に、 上記被覆層の厚さを平均層厚で０．１〜１．５μｍと相
対的に薄くした状態で、イオン注入処理を施し、イオン
注入成分を上記被覆層を通して上記基体の表面部まで滲
透させることによって、上記被覆層の上記基体表面に対
する密着性の向上、並びに上記被覆層自体の硬さ向上を
はかることを特徴とする表面被覆炭化タングステン基超
硬合金製切削工具の製造法。 - （２）結合相形成成分としてのＣｏ、Ｎｉ、およびＦｅ
のうちの１種以上：４〜１５重量％、 を含有し、さらに、 分散相形成成分としてのＴｉ、Ｔａ、Ｎｂ、およびＷの
炭化物、窒化物、および炭窒化物、並びにこれらの２種
以上の固溶体（ただしＷの窒化物と炭窒化物は除く）の
うちの１種以上：０．５〜３０重量％、 を含有し、残りが分散相形成成分としての炭化タングス
テンと不可避不純物からなる組成を有する炭化タングス
テン基超硬合金基体の表面に、炭化チタン、窒化チタン
、炭窒化チタン、炭酸化チタン、窒酸化チタン、および
炭窒酸化チタンのうちのいずれか１種からなる単層の被
覆層を形成してなる表面被覆炭化タングステン基超硬合
金製切削工具に、 上記被覆層の厚さを平均層厚で０．１〜１．５μｍと相
対的に薄くした状態で、イオン注入処理を施し、イオン
注入成分を上記被覆層を通して上記基体の表面部まで滲
透させることによって、上記被覆層の上記基体表面に対
する密着性の向上、並びに上記被覆層自体の硬さ向上を
はかることを特徴とする表面被覆炭化タングステン基超
硬合金製切削工具の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17018688A JPH0222454A (ja) | 1988-07-08 | 1988-07-08 | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17018688A JPH0222454A (ja) | 1988-07-08 | 1988-07-08 | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0222454A true JPH0222454A (ja) | 1990-01-25 |
Family
ID=15900280
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17018688A Pending JPH0222454A (ja) | 1988-07-08 | 1988-07-08 | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0222454A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999010551A1 (en) * | 1997-08-27 | 1999-03-04 | Kennametal Inc. | A PICK-STYLE TOOL WITH A CERMET INSERT HAVING A Co-Ni-Fe-BINDER |
| WO1999010552A1 (en) * | 1997-08-27 | 1999-03-04 | Kennametal Inc. | A ROTARY EARTH STRATA PENETRATING TOOL WITH A CERMET INSERT HAVING A Co-Ni-Fe-BINDER |
| WO1999010553A1 (en) * | 1997-08-27 | 1999-03-04 | Kennametal Inc. | A CUTTING INSERT OF A CERMET HAVING A Co-Ni-Fe-BINDER |
| WO1999010550A1 (en) * | 1997-08-27 | 1999-03-04 | Kennametal Inc. | An elongate rotary machining tool comprising a cermet having a co-ni-fe-binder |
| US7732066B2 (en) | 2001-12-26 | 2010-06-08 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Surface-coated machining tools |
| CZ305378B6 (cs) * | 2000-12-22 | 2015-08-26 | Seco Tools Ab | Vložka řezného nástroje obsahující podklad z tvrdokovu a povlak |
| JP2016098393A (ja) * | 2014-11-20 | 2016-05-30 | 日本特殊合金株式会社 | 超硬合金 |
| WO2018167534A1 (en) * | 2017-03-15 | 2018-09-20 | University Of The Witwatersrand, Johannesburg | Ion implanted hardmetal cemented carbide cold sprayed coatings |
-
1988
- 1988-07-08 JP JP17018688A patent/JPH0222454A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999010551A1 (en) * | 1997-08-27 | 1999-03-04 | Kennametal Inc. | A PICK-STYLE TOOL WITH A CERMET INSERT HAVING A Co-Ni-Fe-BINDER |
| WO1999010552A1 (en) * | 1997-08-27 | 1999-03-04 | Kennametal Inc. | A ROTARY EARTH STRATA PENETRATING TOOL WITH A CERMET INSERT HAVING A Co-Ni-Fe-BINDER |
| WO1999010553A1 (en) * | 1997-08-27 | 1999-03-04 | Kennametal Inc. | A CUTTING INSERT OF A CERMET HAVING A Co-Ni-Fe-BINDER |
| WO1999010550A1 (en) * | 1997-08-27 | 1999-03-04 | Kennametal Inc. | An elongate rotary machining tool comprising a cermet having a co-ni-fe-binder |
| AU735278B2 (en) * | 1997-08-27 | 2001-07-05 | Kennametal Inc. | An elongate rotary machining tool comprising a cermet having a CO-NI-FE-binder |
| CN1092241C (zh) * | 1997-08-27 | 2002-10-09 | 钴碳化钨硬质合金公司 | 含钴－镍－铁粘结剂的金属陶瓷制成的刀片 |
| CZ305378B6 (cs) * | 2000-12-22 | 2015-08-26 | Seco Tools Ab | Vložka řezného nástroje obsahující podklad z tvrdokovu a povlak |
| US7732066B2 (en) | 2001-12-26 | 2010-06-08 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Surface-coated machining tools |
| JP2016098393A (ja) * | 2014-11-20 | 2016-05-30 | 日本特殊合金株式会社 | 超硬合金 |
| WO2018167534A1 (en) * | 2017-03-15 | 2018-09-20 | University Of The Witwatersrand, Johannesburg | Ion implanted hardmetal cemented carbide cold sprayed coatings |
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