JPH0222501Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 産業上の利用分野 この考案は、自動車等のクラッチ装置に使用さ
れるクラツチデイスクに関する。

従来の技術 最近、エンジンの出力軸側の駆動系に生ずる捩
り共振に伴うこもり音や車両の加減速時の振動を
効果的に防止するものとして、作動流体をダンパ
ー装置として用いたクラツチデイスクが提案され
ている（例えば、特公昭59−34895号公報）。この
クラツチデイスクは、互いに相対回動可能に連結
された入力部材と出力部材との間に配設されるダ
ンパー装置を、ダンパーシートを両端に固着した
弾性筒体と、この弾性筒体の内部を２つの中空室
に隔成すべく、前記出力部材に固定された仕切板
とから構成し、前記２つの中空室内には、作動流
体を封入するとともに、前記仕切板には、２つの
中空室間で行われるべき作動流体の置換流動に流
通抵抗を与えるオリフイスを形成した構成として
ある。

このような構成を有する従来のクラツチデイス
クによれば、入力部材と出力部材との間に円周方
向の捩れが生じ、この捩れに伴つて一方のダンパ
ーシート側の中空室が急激に圧縮されると、その
圧縮に伴う一方の中空室内の急激な圧力上昇を、
仕切板に設けたオリフイスによつて徐々に他方の
中空室にリリースすることができ、そのため、駆
動系のトルク変動を有効に減衰させることができ
る。

考案が解決しようとする問題点 ところで、前記仕切板に設けたオリフイスで得
られる減衰力は、ある粘度をもつ作動流体の流通
抵抗で得られるのであるが、この作動流体の粘度
はその作動流体の流体温によつて変化する。した
がつて、例えば、作動流体の流体温が低下する
と、作動流体の粘度が高まり、それに伴つて前記
減衰力が増大して、過大なダンピング量が発生す
る場合があつた。

問題点を解決するための手段 このような従来の問題点を解決するため、この
考案は、出力部材に形成した出力側アームまたは
入力部材に形成した入力側アームのいずれか一方
に、相隣合う流体室間を連通する連通路を形成す
るとともに、この連通路に臨んで、前記各流体室
のいずれの流体室内の過大圧力にも作用して、こ
の連通路を開いて、過大な減衰力の発生を防止す
る減衰力調整弁を設けた構成としてある。

作 用 このような構成を有するこの考案は、複数の流
体室内に封入されている作動流体の流体温の低下
した状態で入力部材と出力部材との間に相対回動
が生じ、隣合う流体室の一方の流体室に過大圧力
が発生すると、この過大圧力に応動して、出力部
材に形成した出力側アームまたは入力部材に形成
した入力側アームのいずれか一方に形成された減
衰力調整弁が前記連通路を開き、オリフイスを介
して各流体室間を置換流動すべき作動流体の一部
を、この連通路を通じてバイパス通過させること
により、オリフイスのみを通過することによる過
大な減衰力の発生を防止するように作用する。

実施例 以下、この考案の実施例を図面に基づいて説明
する。

第１ａ図はこの考案に係るクラツチデイスクの
一実施例を示す一部破砕正面図、第１ｂ図は第１
ａ図における−線断面である。

第１ａ図及び第１ｂ図に示すように、この実施
例に係るクラツチデイスクは、内周に出力軸結合
部たるスプライン結合部１を有するとともに、外
周に半径方向外方に突出するフランジ部２を有す
る出力部材３と、前記フランジ部２の外周側を囲
繞してその内部に液密空間Ｓを形成するカバー部
４を有する、前記出力部材３と相対回動可能な入
力部材５とを、この入力部材５の円周方向等間隔
位置において半径方向内方にそれぞれ突出する入
力側アーム６……と前記フランジ部２の円周方向
等間隔位置において半径方向外方にそれぞれ突出
する出力側アーム７……との間に配設された、弾
性体である圧縮ばね９……によつて相対回動可能
に連結してある。前記液密空間Ｓ内部はこれら入
力側アーム６……と出力側アーム７……とによつ
て区画され、入力部材５及び出力部材３の相対回
動によつてその容積が増減する流体室８……が形
成されており、この流体室８……の内部にはシリ
コンオイル等の作動流体が封入されている。ま
た、相対回動時に相互に容積が増減して対をなす
流体室８……間、この実施例では全ての隣合う流
体室８……間すなわち前記入力部材５の内周と前
記出力側アーム７……の外周との間、及び前記入
力側アーム６……の内周と出力部材３に形成した
出力側アーム７……の外周との間には、各流体室
８……間で行われるべき作動流体の置換流動に流
通抵抗を与えるためのオリフイス１０ａ，１０ｂ
……がそれぞれ形成されている。

前記入力部材５は、前記フランジ部２の両側位
置に対向して配設された一対のドライブプレート
５ａ，５ｂと、これらドライブプレート５ａ，５
ｂの内部に、回り止め部６ｂ……を介して嵌着さ
れたバツクプレート５ｃとから形成されている。
前記一対のドライブプレート５ａ，５ｂはその外
周部においてクツシヨニングプレート１１……と
ともにクツシヨニングリベツト１２……によつて
一体的に結合されている。前記バツクプレート５
ｃは、各ドライブプレート５ａ，５ｂの内周面に
沿う環状部５ｄと、この環状部５ｄの円周方向等
間隔位置において内方に突出する３個の入力側ア
ーム６……とから形成されており、入力側アーム
６は、前記環状部５ｄ側から半径方向内方に向つ
て細くなる略くさび状となつている。一方、出力
部材３に形成した出力側アーム７……は、前記各
入力側アーム６……の間に位置しており、半径方
向外方に向つて広がる扇形形状となつている。こ
れら入力側アーム６……及び出力側アーム７……
間に配設された各圧縮ばね９……は、同芯上に配
置された大小２つの圧縮ばね９ａ，９ｂから形成
されており、各圧縮ばね９……の両端は、前記入
力側アーム６……及び出力側アーム７……にそれ
ぞれ形成したばね受け面６ａ，７ａ……に弾接さ
れている。また、前記出力側アーム７……には、
相隣合う流体室８，８間を連通する第１、第２の
２つの連通路１３，１３が形成されており、第１
の連通路１３に臨んだ位置には、前記相隣合う流
体室８，８のいずれか一方の流体室８に生ずる過
大圧力で前記第１の連通路１３を開いて、過大な
減衰力の発生を防止する第１の減衰力調整弁１４
が設けられていると共に、第２の連通路１３に臨
んだ位置には、他方の流体室８に生ずる過大圧力
で、前記第２の連通路１３の開いて、過大な減衰
力の発生を防止する第２の減衰力調整弁１４が設
けられている。この減衰力調整弁１４……は、前
記連通路１３を開閉するため、その連通路１３，
１３内に摺動可能に嵌挿されたチエツクボール１
４ａと、このチエツクボール１４ａにて前記連通
路１３を閉塞する方向に所定のばね力をもつて付
勢するスプリング１４ｂとから構成されている。
このスプリング１４ｂの一端は、スプリングスト
ツパー部材１４ｃにて保持されている。また、前
記一対のドライブプレート５ａ，５ｂ間、及び一
対のドライブプレート５ａ，５ｂと出力部材３に
形成したハブ部３ａとの間には、各流体室８……
内に封入されている作動流体が外部に漏洩するの
を防止するため、シールリング１５ａ及びシール
部材１５ｂがそれぞれ介装されている。なお、第
１ｂ図中、１６は作動流体の注入排出口１７を閉
塞する盲栓、１８は前記クツシヨニングプレート
１１に、フエーシングリベツト１９……により取
付けられた環状のフリクシヨンフエーシング、２
０は出力部材３と入力部材５とを互いに円滑に回
動させるため、出力部材３に形成したハブ部３ａ
と各ドライブプレート５ａ，５ｂの中心孔側部分
との間に配設した軸受である。

次に、このような構成を有するこの実施例に係
るクラツチデイスクの作用について説明する。

まず、エンジンからの駆動トルクにより、出力
部材３に対し入力部材５が円周方向に回動する
と、この入力部材５を構成しているバツクプレー
ト５ｃに形成した入力側アーム６……が同じ方向
に回動することになる。したがつて、これら入力
側アーム６……の両側に配設されている２つの圧
縮ばね９，９のうち、一方の圧縮ばね９が各入力
側アーム６……によつて圧縮される。そのため、
前記駆動トルクは一方の圧縮ばね９……を介して
出力部材３に伝達される。このとき、前記駆動ト
ルクの変動トルクは、一方の各圧縮ばね９…のば
ね反力により吸振される。これと同時に、各オリ
フイス１０ａ，１０ｂ……を通る作動流体の流動
抵抗により減衰されることとなる。すなわち、出
力部材３に対し入力部材５が円周方向に急激に回
動すると、出力部材３に形成した各出力側アーム
７……によつて隔成された２つの流体室８……の
うち、前記一方の圧縮ばね９が配設された一方の
流体室８内の圧力は急激に上昇する一方、他方の
圧縮ばね９が配設された他方の流体室８内の圧力
は急激に降下することとなるので、これらの差圧
により、一方の流体室８内の作動流体は、前記出
力側アーム７……の外周と入力部材５の内周との
間、及び前記入力側アーム６……の内周と出力部
材３に形成したフランジ部２の外周との間にそれ
ぞれ形成された狭小な各オリフイス１０ａ，１０
ｂ……内を通つて、他方の流体室８内に、所望の
流通抵抗をもつて置換流入する。そのため、その
ときに生ずる作動流体のエネルギ損失により、出
力部材３に対する入力部材５の回転方向の振動が
減衰されることとなる。

この場合、各流体室８……内に封入されている
作動流体の流体温が低下し、それに伴つて作動流
体の粘度が高まると、その作動流体が各オリフイ
ス１０ａ，１０ｂ内を通る際に生ずるエネルギ損
失は増大し、それに伴つて減衰力が増大すること
となる。即ち、作動流体の粘度が所定値以上に高
まると、各流体室８内に過大な圧力が発生し、過
大なダンピング量が生ずるおそれがある。

しかし、この実施例では、出力側アーム７に減
衰力調整弁１４が設けられているので、一方の流
体室８に過大な圧力が生ずると、この一方の流体
室８の過大圧力とこの流体室８よりも低圧の他方
の流体室８の圧力との圧力差で、チエツクボール
１４ａがスプリング１４ｂのばね力に抗して移動
し、前記連通路１３を圧力差に応じて開口する。
そのため、過大圧力が生じている側の一方の流体
室８から低圧側の他方の流体室８内に置換流入す
る作動流体は、オリフイス１０ａ，１０ｂのほか
に、前記連通路１４ｂをも通ることとなるので、
オリフイス１０ａ，１０ｂのみを通過することに
よる過大な減衰力の発生が防止され、したがつ
て、過大なダンピング量が生ずるのを未然に防止
することができる。また、相隣合う各流体室８…
…間の圧力差に応じてチエツクボール１４ａを所
要量移動させ、所要の開口面積をもつて連通路１
３を開口させることができるので、作動流体の温
度変化に伴う粘度変化に拘らず、略一定の減衰特
性を保持することができる。したがつて、加減速
時における車両のいわゆるガクガク振動を未然に
防止することができる。

次に、第２ａ図及び第２ｂ図はこの考案の他の
実施例を示す要部破砕正面図及び第２ａ図におけ
る−線断面図である。

この実施例では、出力部材３に形成した出力側
アーム７に、相隣合う流体室８……間を連通する
連通路２３が形成され、この連通路２３に臨んだ
位置に、各流体室８……に生ずる過大圧力で、こ
の連通路２３を開いて過大な減衰力の発生を防止
する減衰力調整弁２４が設けられている。この減
衰力調整弁２４は、前記出力側アーム７の外周に
形成した半径方向溝２４ａ内に、半径方向に出没
可能に嵌挿されたチエツク弁２４ｂと、このチエ
ツク弁２４ｂにて前記連通路２３を閉塞する方向
に所定のばね力をもつて付勢するスプリング２４
ｃとから構成されている。

このように構成した場合にも、前記各実施例の
場合と同様、各流体室８……内に封入されている
作動流体の粘度が所定以上に高くなり、一方の流
体室８に過大圧力が発生すると、この過大圧力に
より、減衰力調整弁２４を構成しているチエツク
弁２４ｂの頭部側が押圧され、そのためそのチエ
ツク弁２４ｂがスプリング２４ｃのばね力に抗し
て半径方向内方に向つて移動するので、連通路２
３が前記過大圧力に応じた分、開口する。したが
つて、一方の流体室８に過大圧力が発生しても、
入力部材５に形成した入力側アーム６……の内周
と出力部材３に形成したフランジ部２の外周との
間に形成したオリフイス１０ｂ……のほかに、前
記連通路２３内をも通つて作動流体を、過大圧力
の一方の流体室８……から低圧の他方の流体室８
……内に流すことができるので、作動流体のエネ
ルギ損失を少なく抑えることができ、したがつ
て、過大な減衰力の発生を防止することができ
る。

なお、前記出力側アーム７には、チエツク弁２
４ｂが収容配置された半径方向溝２４ａと軸方向
に摺動可能なシール部材２５が収容配置されたシ
ール室２６とを連通するための空気抜き通路２７
が形成されているので、チエツク弁２４ｂが半径
方向溝２４ａ内を半径方向内方に没入したとき、
そのチエツク弁２４ｂの進入体積分だけその半径
方向溝２４ａ内の空気をシール室２６側に排出す
ることができる。そのため、チエツク弁２４ｂを
半径方向溝２４ａ内で半径方向内方に容易に没入
動作させることができる。

次に、第３ａ図及び第３ｂ図は、この考案のそ
の他の実施例を示す要部破砕正面図及び第３ａ図
における−線断面図である。

この実施例では、入力部材５に形成した入力側
アーム６に、相隣合う流体室８……間を連通する
連通路３３が形成され、この連通路３３に臨んだ
位置に、各流体室８……に生ずる過大圧力で、こ
の連通路３３を開いて過大な減衰力の発生を防止
する減衰力調整弁３４が設けられている。この減
衰力調整弁３４は、前記入力側アーム６の外周に
形成した半径方向溝３４ａ内に、半径方向に出没
可能に嵌挿されたチエツク弁３４ｂと、このチエ
ツク弁３４ｂにて前記連通路３３を閉塞する方向
に所定のばね力をもつて付勢するスプリング３４
ｃとから構成されている。

このように構成した場合でも、前記各実施例の
場合と同様、各流体室８……内に封入されている
作動流体の粘度が高くなり、それに伴つて一方の
流体室８に過大圧力が発生すると、この過大圧力
により、減衰力調整弁３４を構成しているチエツ
ク弁３４ｂがスプリング３４ｃのばね力に抗して
半径方向内方に向つて移動するので、連通路３３
が前記過大圧力に応じた分、開口する。したがつ
て、一方の流体室８に過大圧力が発生しても、出
力部材３に形成した出力側アーム７……の外周と
入力部材５の外周との間に形成したオリフイス１
０ａのほかに、前記連通路３３をも通つて作動流
体を、過大圧力の一方の流体室８……から低圧の
他方の流体室８……内に流すことができるので、
過大な減衰力の発生を防止することができる。

なお、入力側アーム６及び出力側アーム７に
は、各流体室８内に封入されている作動流体の温
度変化に伴う体積変化を補償する体積変化補償部
３５が設けられており、例えば作動流体の温度上
昇に伴つて作動流体自身が熱膨張したとき、前記
体積変化補償部３５を構成している中空弾性体３
５ａがその熱膨張分、収縮して体積補償するよう
になつているが、この中空弾性体３５ａが収容配
置されている貫通孔３５ｂと前記半径方向溝３４
ａとの間には、空気抜き孔３６が形成されている
ので、チエツク弁３４ｂが半径方向溝３４ａ内を
半径方向内方に向つて没入したとき、そのチエツ
ク弁３４ｂの進入体積分だけ、その半径方向溝３
４ａ内の空気を、前記貫通孔３５ｂ内に排出する
ことができ、そのため、チエツク弁３４ｂを半径
方向内方に向つて円滑に没入動作させることがで
きる。

次に、第４ａ図及び第４ｂ図はこの考案のさら
にその他の実施例を示す要部破砕正面図及び第４
ａ図における−線断面図である。

この実施例では、出力部材３に形成した出力側
アーム７に、相隣合う流体室８……間を連通する
連通路４３が形成され、この連通路４３に臨んだ
位置に、各流体室８……に生ずる過大圧力で、こ
の連通路４３を開いて過大な減衰力の発生を防止
する減衰力調整弁４４が設けられている。この減
衰力調整弁４４は、前記出力側アーム７の外周に
形成した半径方向溝４４ａ内に、半径方向に出没
可能に嵌挿されたチエツク弁４４ｂと、このチエ
ツク弁４４ｂにて前記連通路４３を閉塞する方向
に所定のばね力をもつて付勢するスプリング４４
ｃとから構成されており、このチエツク弁４４ｂ
の略中央部には、前記連通路４３と連通可能な連
絡孔４４ｄが幅方向に貫通形成されている。

このように構成した場合にも、前記各実施例の
場合と同様、各流体室８……内に封入されている
作動流体の粘度が所定以上に高くなり、一方の流
体室８に過大圧力が発生すると、この過大圧力に
より、減衰力調整弁４４を構成しているチエツク
弁４４ｂの頭部側が押圧され、そのためそのチエ
ツク弁４４ｂがスプリング４４ｃのばね力に抗し
て半径方向内方に向つて移動するので、チエツク
弁４４ｂに形成した連絡孔４４ｄと出力側アーム
７に形成した連通路４３とが互いに所定の開口面
積をもつて合致する。したがつて、出力部材３と
入力部材５との間に形成されたオリフイス１０
ａ，１０ｂのほかに、前記連通路４３及び連絡孔
４４ｄを通つて、過大圧力の一方の流体室８……
から低圧の他方の流体室８……内に作動流体を流
入させることができるので、過大な減衰力の発生
を防止することができる。

なお、第４ｂ図に示すように、出力部材３に形
成したフランジ部２と軸受を兼ねるシール部材１
５ｃ，１５ｃとの間には、空気室２６が形成され
ているが、この空気室２６と前記半径方向溝４４
ａとの間には、空気抜き孔４５が形成されている
ので、チエツク弁４４ｂが半径方向溝４４ａ内を
半径方向内方に向つて没入したとき、そのチエツ
ク弁４４ｂの進入体積分だけ、その半径方向溝４
４ａ内の空気を、前記空気室２６内に排出するこ
とができ、そのため、チエツク弁４４ｂを半径方
向内方に向つて円滑に没入動作させることができ
る。

次に、第５ａ図はこの考案のさらにその他の実
施例を示す要部破砕正面図である。

この実施例では、入力部材５に形成した入力側
アーム６に、相隣合う流体室８……間を連通する
連通路５３，５３が形成され、この連通路５３，
５３に臨んだ位置に、各流体室８……に生ずる過
大圧力で、この連通路５３，５３を開いて過大な
減衰力の発生を防止する減衰力調整弁５４が設け
られている。この減衰力調整弁５４は、前記入力
側アーム６の略中央部に形成した円周方向孔５４
ａ内に、移動可能に嵌挿された筒状部材５４ｂ
と、この筒状部材５４ｂを軸方向両側から付勢す
るスプリング５４ｃとから構成されている。前記
筒状部材５４ｂは各連通路５３，５３を開閉制御
するようになつており、この筒状部材５４ｂに
は、各流体室８……間で行われるべき作動流体の
置換流動に流通抵抗を与えるオリフイス５４ｄが
形成されている。また、前記円周方向孔５４ａの
両端開口部には、各スプリング５４ｃ，５４ｃの
一端を保持するストツパー部材５４ｅ，５４ｅが
固着されている。

このように構成した場合も、前記各実施例の場
合と同様な作用、効果が得られる。すなわち、各
流体室８……内に封入されている作動流体の粘度
が所定以上に高くなり、一方の流体室８に過大圧
力が発生すると、この一方の流体室８の圧力と他
方の流体室８の圧力との圧力差により、第５ｂ図
に示すように、筒状部材５４ｂが一方のスプリン
グ５４ｃのばね力に抗して円周方向孔５４ａ内を
移動するので、この筒状部材５４ｂによりいまま
で閉塞されていた各連通路５３，５３が所定の開
口面積をもつて開口する。したがつて、筒状部材
５４ｂに形成したオリフイス５４ｄのほかに、各
連通路５３，５３及び円周方向孔５４ａを通つ
て、一方の流体室８から他方の流体室８内に作動
流体を流入させることができるので、過大な減衰
力の発生を防止することができる。また、この実
施例の場合は、作動流体の粘度に応じて筒状部材
５４ｂの移動量を変えることができるので、この
筒状部材５４ｂにより開閉制御される各連通路５
３，５３の開口面積を連続的に増減変化させるこ
とができる。したがつて、作動流体の粘度の大小
に拘わらず、略一定の減衰抵抗を得ることができ
る。

考案の効果 以上の説明から明らかなように、この考案によ
れば、流体室を隔成する、出力部材に形成した出
力側アームまたは入力部材に形成した入力側アー
ムのいずれか一方に、相隣合う流体室間を連通す
る連通路を形成するとともに、この連通路に臨ん
で、前記各流体室のいずれの流体室内の過大圧力
にも作用して、この連通路を開いて過大な減衰力
の発生を防止する減衰力調整弁を設けているの
で、前記各流体室内に封入されている作動流体の
温度の低下に伴つてその作動流体の粘度が所定以
上に高まつた場合でも、前記減衰力調整弁の働き
により、過大な減衰力の発生を未然に防止するこ
とができる。したがつて、過大なダンピング量の
発生を未然に防止することができる。

【図面の簡単な説明】

第１ａ図はこの考案に係るクラツチデイスクの
一実施例を示す一部破砕正面図、第１ｂ図は第１
ａ図における−線断面図、第２ａ図及び第２
ｂ図はこの考案の他の実施例を示す要部破砕正面
図及び第２ａ図における−線断面図、第３ａ
図及び第３ｂ図はこの考案のその他の実施例を示
す要部破砕正面図及び第３ａ図における−線
断面図、第４ａ図及び第４ｂ図はこの考案のさら
にその他の実施例を示す要部破砕正面図及び第４
ａ図における−線断面図、第５ａ図はこの考
案のさらにその他の実施例を示す要部破砕正面
図、第５ｂ図は一方の流体室の過大圧力で筒状部
材が移動させられている状態を示す破砕正面図で
ある。 １……スプライン結合部、２……フランジ部、
３……出力部材、４……カバー部、５……入力部
材、６……入力側アーム、７……出力側アーム、
８……流体室、９……弾性体（圧縮ばね）、１０
ａ，１０ｂ，５４ｄ……オリフイス、１３，２
３，３３，４３，５３……連通路、１４，２４，
３４，４４，５４……減衰力調整弁。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 弾性体を介して相対回動可能に連結された入力
   部材と出力部材との間に形成される液密空間を、
   出力部材のフランジ部から半径方向外方に突出さ
   せた出力側アームと入力部材の内周から半径方向
   内方に延びる入力側アームとで区画して、これら
   入力部材及び出力部材の相対回動によつてその容
   積が増減する流体室を形成し、この流体室内には
   作動流体を封入する一方、相互に容積が増減して
   対をなす流体室間をオリフイースを介して連通さ
   せてなるクラツチデイスクにおいて、前記出力側
   アームまたは前記入力側アームのいずれか一方
   に、相隣合う前記流体室間を連通する連通路を形
   成するとともに、この連通路に臨んで、前記各流
   体室のいずれの流体室内の過大圧力にも作用し
   て、この連通路を開いて、過大な減衰力の発生を
   防止する減衰力調整弁を設けたことを特徴とする
   クラツチデイスク。