JPH02225644A - 連続焼鈍によって製造された局部延性に優れた非時効焼付硬化性冷延鋼板 - Google Patents
連続焼鈍によって製造された局部延性に優れた非時効焼付硬化性冷延鋼板Info
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- JPH02225644A JPH02225644A JP4620989A JP4620989A JPH02225644A JP H02225644 A JPH02225644 A JP H02225644A JP 4620989 A JP4620989 A JP 4620989A JP 4620989 A JP4620989 A JP 4620989A JP H02225644 A JPH02225644 A JP H02225644A
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- rolled steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はＩＦ鋼（Ｉｎｔｅｒｓｔｊｔｌａｌ Ａｔｏｍ
ｓ ＦｒｅｅＳｔｅｅｌ ・以下ＩＦ鋼と称する）（
製鋼で炭素を極く低いレベルである数ｐＩ）Ｉまで低下
させ、さらに炭素と親和力の強いＴ１やＮｂを添加して
鋼中の固溶炭素及び窒素を完全になくした鋼）によらず
に、通常の炭素レベルの低次１キルド鋼を用いて、箱焼
鈍材なみの非時効性と局部延性を兼ね備え、さらに焼付
硬化性（以下ＢＨ性と称する）を有する、連続焼鈍によ
るＪＩＳ −Ｇ３１４１第３Ｆ！深絞り用冷延鋼板「記
号５ＰＣＥＪに係わる。
ｓ ＦｒｅｅＳｔｅｅｌ ・以下ＩＦ鋼と称する）（
製鋼で炭素を極く低いレベルである数ｐＩ）Ｉまで低下
させ、さらに炭素と親和力の強いＴ１やＮｂを添加して
鋼中の固溶炭素及び窒素を完全になくした鋼）によらず
に、通常の炭素レベルの低次１キルド鋼を用いて、箱焼
鈍材なみの非時効性と局部延性を兼ね備え、さらに焼付
硬化性（以下ＢＨ性と称する）を有する、連続焼鈍によ
るＪＩＳ −Ｇ３１４１第３Ｆ！深絞り用冷延鋼板「記
号５ＰＣＥＪに係わる。
（従来の技術）
連続焼鈍による５ＰＣＥ級の製造はもっばらＩＦ鋼によ
っていた。このＩＦｊ％は特公昭４４１１１０８６号公
報記載の発明を基本とし、最近では多くの改善・改良発
明がなされている。しかし、ＩＦ鋼は製鋼での真空脱ガ
ス処理に長時間を要し経済的には従来法である箱焼鈍Ａ
ｆｌギルド鋼より劣るという状況であり、製鋼設備にも
大きな制約が必要となる。またＢＨ性の付与がきわめて
困難となる。ＩＦ鋼によらず通常のへΩギルド鋼で連続
焼鈍５ＰＣＥ級を製造することも試みられたが、耐歪時
効性と局部延性に劣るという二つの基本的な聞届があり
、使用されるに到っていない。
っていた。このＩＦｊ％は特公昭４４１１１０８６号公
報記載の発明を基本とし、最近では多くの改善・改良発
明がなされている。しかし、ＩＦ鋼は製鋼での真空脱ガ
ス処理に長時間を要し経済的には従来法である箱焼鈍Ａ
ｆｌギルド鋼より劣るという状況であり、製鋼設備にも
大きな制約が必要となる。またＢＨ性の付与がきわめて
困難となる。ＩＦ鋼によらず通常のへΩギルド鋼で連続
焼鈍５ＰＣＥ級を製造することも試みられたが、耐歪時
効性と局部延性に劣るという二つの基本的な聞届があり
、使用されるに到っていない。
（発明が解決しようとする課題）
歪時効に対しては近年、連続焼鈍の冷却・過時効処理を
適正化することで固溶炭素を低減させ時効を抑制するこ
とを目的とした多くの発明がなされている。そして、プ
レス成形品の外観品質を損なうストレッチャーストレイ
ンを防ぐには、時効指数（以下ＡＩと称する）を３）ｃ
ｇｆ／−以下とする必要があることは一般に良く知られ
ている。
適正化することで固溶炭素を低減させ時効を抑制するこ
とを目的とした多くの発明がなされている。そして、プ
レス成形品の外観品質を損なうストレッチャーストレイ
ンを防ぐには、時効指数（以下ＡＩと称する）を３）ｃ
ｇｆ／−以下とする必要があることは一般に良く知られ
ている。
一方、連続焼鈍のような短時間の過時効処理により歪時
効の原因となる固溶炭素を十分析出させるには、析出サ
イトとなる炭化物を粒内に多く分布させた方が有利にな
る。しかし高橋等（ＴｈｅＭｅＬａｌｌｕｒｇｌｃａｌ
５ｏｃｉｅｔｙ ｏｒ＾ＩＭＥ、 １９８２． ｐ５
１）、細谷等（Ｔｈｅ Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｌｃａｌ
５ｏｃｌｅｔｙ ｏｆ ＡＩＭＥ。
効の原因となる固溶炭素を十分析出させるには、析出サ
イトとなる炭化物を粒内に多く分布させた方が有利にな
る。しかし高橋等（ＴｈｅＭｅＬａｌｌｕｒｇｌｃａｌ
５ｏｃｉｅｔｙ ｏｒ＾ＩＭＥ、 １９８２． ｐ５
１）、細谷等（Ｔｈｅ Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｌｃａｌ
５ｏｃｌｅｔｙ ｏｆ ＡＩＭＥ。
１９８４、 ｐ８１）及び特公昭５９−５９８３２号に
よれば粒内炭化物密度の増加は降伏強度（ＹＰ）を増加
させ、延性を低下させることを明らかにしている。従っ
て、非時効でかつ加工性に優れた冷延鋼板は現実的には
適度の固溶炭素量と粒内炭化物密度を有する必要がある
。
よれば粒内炭化物密度の増加は降伏強度（ＹＰ）を増加
させ、延性を低下させることを明らかにしている。従っ
て、非時効でかつ加工性に優れた冷延鋼板は現実的には
適度の固溶炭素量と粒内炭化物密度を有する必要がある
。
歪時効の原因となる固溶炭素は、プレス成形後の焼付塗
装により材料を硬化させ、パネルの耐プント性を向上さ
せる利点も持っているので、適量の固溶炭素量を残存さ
せることによりストレッチャーストレインが発生せずか
つ高いＢＨ性が確保されることが最も望ましい。しかし
従来のＩＦ鋼もしくは箱焼鈍によるＡＮギルド鋼は残存
固溶炭素が殆どゼロであるので完全非時効であるものの
ＢＨ性の付与がきわめて困難であった。
装により材料を硬化させ、パネルの耐プント性を向上さ
せる利点も持っているので、適量の固溶炭素量を残存さ
せることによりストレッチャーストレインが発生せずか
つ高いＢＨ性が確保されることが最も望ましい。しかし
従来のＩＦ鋼もしくは箱焼鈍によるＡＮギルド鋼は残存
固溶炭素が殆どゼロであるので完全非時効であるものの
ＢＨ性の付与がきわめて困難であった。
局部延性に外しては従来その評疵指標が明確でなく、通
常の引張試験における延性では評価することができず、
また局部延性に影響を及ぼす材料因子も明確でなかった
。
常の引張試験における延性では評価することができず、
また局部延性に影響を及ぼす材料因子も明確でなかった
。
しかしながら本発明者らの研究の結果から、従来不明瞭
であった局部延性の評価法としてＡ、 Ｋ。
であった局部延性の評価法としてＡ、 Ｋ。
Ｇ７１ＯＳＨの提案によるＬＣＨｏ（Ｍｅｔ、 Ｅｎｇ
、 Ｑｕａｒｔ、。
、 Ｑｕａｒｔ、。
１５ （１９７５） ５３）が、後述するように有効で
あることが判明した（試験法はほぼ＾、 Ｋ、 Ｃｌｌ
０８ＩＩの提案にそっているが、具体的には実施例１を
参照。）。
あることが判明した（試験法はほぼ＾、 Ｋ、 Ｃｌｌ
０８ＩＩの提案にそっているが、具体的には実施例１を
参照。）。
また非時効性と加工性を両立させ、かつＢＨ性を確保す
るには、粒内炭化物密度と固溶炭素量のバランスを最適
化することが最も基本となる技術であることも明らかと
なった。従って、本発明は粒内炭化物密度と固溶炭素量
の制御により、非時効性とＢＨ性を兼ねそなえ、かつ従
来の連続焼鈍によるＡＤキルド鋼板の局部延性に劣ると
いう欠点を克服した深絞り用冷延鋼板を提供するもので
ある。
るには、粒内炭化物密度と固溶炭素量のバランスを最適
化することが最も基本となる技術であることも明らかと
なった。従って、本発明は粒内炭化物密度と固溶炭素量
の制御により、非時効性とＢＨ性を兼ねそなえ、かつ従
来の連続焼鈍によるＡＤキルド鋼板の局部延性に劣ると
いう欠点を克服した深絞り用冷延鋼板を提供するもので
ある。
（課題を解決するための手段）
本発明の要旨は、重量％でＣ：０．００８〜０．０２５
％、Ｍｎ：０．０５〜０．２０％、Ｓ ：０．００４〜
０．０１５％、酸可溶Ａｌ：０．０３〜０．１５％を含
有し、不純物としてＰを０．０１２％以下、Ｎを０．０
０３０％以下とし、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
る鋼を、通常の熱間圧延を行い続いて冷延一連続焼鈍−
調質圧延を行って得た鋼板（帯）であって、固溶炭素量
を５ ｐｐ１以下、２ ｐｐｍ以上とし、粒内炭化物密
度（ρ。
％、Ｍｎ：０．０５〜０．２０％、Ｓ ：０．００４〜
０．０１５％、酸可溶Ａｌ：０．０３〜０．１５％を含
有し、不純物としてＰを０．０１２％以下、Ｎを０．０
０３０％以下とし、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
る鋼を、通常の熱間圧延を行い続いて冷延一連続焼鈍−
調質圧延を行って得た鋼板（帯）であって、固溶炭素量
を５ ｐｐ１以下、２ ｐｐｍ以上とし、粒内炭化物密
度（ρ。
コ／−）を時効指数（Ａ Ｉ 、 ｋｇ ｆ ／ｓｊ）
の関数である次式の範囲とし、 ｏ ≦（−０，１９４１ＸＡ Ｉ ＋３．８１ｔ３１）
ｘ１０５． カッρ≦（−０，Ｂ４Ｌ５Ｘ Ａ ｌ
＋４．８０４１１） Ｘ １０５時効処理後（１００℃
×１ｈ）の降伏強度（ＹＰ）が１９）ｃｇ ｆ ／−以
下、局部延性の指標であるＬＤ！−１゜が３０．９ｍｍ
以上で、２〜５ｋｇｆ／ｍｍ２の焼付硬化能を有する冷
延鋼板にある。
の関数である次式の範囲とし、 ｏ ≦（−０，１９４１ＸＡ Ｉ ＋３．８１ｔ３１）
ｘ１０５． カッρ≦（−０，Ｂ４Ｌ５Ｘ Ａ ｌ
＋４．８０４１１） Ｘ １０５時効処理後（１００℃
×１ｈ）の降伏強度（ＹＰ）が１９）ｃｇ ｆ ／−以
下、局部延性の指標であるＬＤ！−１゜が３０．９ｍｍ
以上で、２〜５ｋｇｆ／ｍｍ２の焼付硬化能を有する冷
延鋼板にある。
（作 用）
まず本発明のＣ，Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｎの各成分につ
いて数値限定をした理由について述べる。
いて数値限定をした理由について述べる。
Ｃの下限は時効性の観点から制限される。すなわち過時
効析出にあたっては析出の駆動力を増すためＣの過飽和
度を増す必要があるがＣ含有量が少ないといくら焼鈍後
急冷を施してもＣの過飽和度は増大しない。この意味で
はＣは０．０１）ＩＩ％以上とする必要がある。またＣ
の上限は加工性により制限され０．０２５％以上とする
と目的とする加工性が得られない。Ｍｎの下限及びＳの
上限はＦｅＳ生成防止の観点から制限される。すなわち
Ｍｎ／Ｓの比が小さいとＳはＦｅＳとなって析出しこれ
が熱間脆性をもたらす。そのためＭｎは０．０５％以上
、Ｓは０．０１５％以下とする必要がある。一方、Ｓの
下限は適当なＭｎＳ確保のため制限される。
効析出にあたっては析出の駆動力を増すためＣの過飽和
度を増す必要があるがＣ含有量が少ないといくら焼鈍後
急冷を施してもＣの過飽和度は増大しない。この意味で
はＣは０．０１）ＩＩ％以上とする必要がある。またＣ
の上限は加工性により制限され０．０２５％以上とする
と目的とする加工性が得られない。Ｍｎの下限及びＳの
上限はＦｅＳ生成防止の観点から制限される。すなわち
Ｍｎ／Ｓの比が小さいとＳはＦｅＳとなって析出しこれ
が熱間脆性をもたらす。そのためＭｎは０．０５％以上
、Ｓは０．０１５％以下とする必要がある。一方、Ｓの
下限は適当なＭｎＳ確保のため制限される。
すなわちＭｎＳは粒内に析出するセメンタイトの析出サ
イトであり、ＭｎＳを適当に分散させることにより、セ
メンタイトの核発生密度を適度に高め炭素の拡散距離を
短くし拡散に要する時間を短くして非時効化を促進する
。このためＳは０．００４％以上とする。またＭｎの上
限は加工性の観点から０．１５％以下とする必要がある
。ＡｌｌはＡＩＮ析出を促進するために０．０３％以上
とする必要があるがあまり多すぎると鋼を硬化にし、ま
たｒ値を劣化させるので０，１５％以下とする必要があ
る。
イトであり、ＭｎＳを適当に分散させることにより、セ
メンタイトの核発生密度を適度に高め炭素の拡散距離を
短くし拡散に要する時間を短くして非時効化を促進する
。このためＳは０．００４％以上とする。またＭｎの上
限は加工性の観点から０．１５％以下とする必要がある
。ＡｌｌはＡＩＮ析出を促進するために０．０３％以上
とする必要があるがあまり多すぎると鋼を硬化にし、ま
たｒ値を劣化させるので０，１５％以下とする必要があ
る。
Ｐ及びＮは加工性の観点からそれぞれ０．０１２％。
０．００２０％以下とする必要がある。
次に、固溶炭素量とＢＨ性の関係を調べるために種々の
固溶炭素量を有する材料のＢＨ性を調べた。その結果を
第１図に示す。ストレッチャーストレインの観点からＡ
Ｉ≦３ｋｇｆ／−とする必要があるが、このためには残
存固溶炭素量を５ ｐｐｍ以下にする必要がある。一方
下限はＢＨにより制限され、２）ｃｇｆ／−以上のＢＨ
を付与するには残存固溶炭素量を２ ｐｐｍ以上とする
必要がある。
固溶炭素量を有する材料のＢＨ性を調べた。その結果を
第１図に示す。ストレッチャーストレインの観点からＡ
Ｉ≦３ｋｇｆ／−とする必要があるが、このためには残
存固溶炭素量を５ ｐｐｍ以下にする必要がある。一方
下限はＢＨにより制限され、２）ｃｇｆ／−以上のＢＨ
を付与するには残存固溶炭素量を２ ｐｐｍ以上とする
必要がある。
以上の条件を満足させながら、最大５ ｋｇ ｆ ／ｍ
ｍ２のＢＨを付与することが可能であることが第１図か
られかる。
ｍ２のＢＨを付与することが可能であることが第１図か
られかる。
従来不明瞭であった低炭素Ａｌキルド鋼の連続焼鈍材に
おける局部延性問題とは種々の観点から詳細に検討した
結果、実際のプレス現場で生じる平面歪破断であり、こ
れが破断の多くを占めることが判明した。従って、局部
延性とは、平面歪状態における延性を意味し、平面歪状
態では拡散くびれと局部くびれがほぼ同時に発生し、こ
れは材料にとって最も厳しい変形状態である。しかし、
平面歪変形下の延性は、通常の引張試験では平面歪状態
が得られないので評価できない。
おける局部延性問題とは種々の観点から詳細に検討した
結果、実際のプレス現場で生じる平面歪破断であり、こ
れが破断の多くを占めることが判明した。従って、局部
延性とは、平面歪状態における延性を意味し、平面歪状
態では拡散くびれと局部くびれがほぼ同時に発生し、こ
れは材料にとって最も厳しい変形状態である。しかし、
平面歪変形下の延性は、通常の引張試験では平面歪状態
が得られないので評価できない。
このような平面歪変形下の延性の評価法として、Ａ、
Ｋ、 ＧＨＯ８ＨＩ７）提案によるＬＤＨｏに注目して
、これが最も簡便でかつ有効であることがわかった。そ
こで本発明では局部延性の評価指標としてＬＤＨを採用
した。次にＬＤＨｏの支配因子を調べた。その結果を第
２，３図に示す。第２図はＡＩ及び固溶炭素量とＬＤＨ
ｏの関係を時効処理（１００℃×１ｈ）前後について調
べたものである。
Ｋ、 ＧＨＯ８ＨＩ７）提案によるＬＤＨｏに注目して
、これが最も簡便でかつ有効であることがわかった。そ
こで本発明では局部延性の評価指標としてＬＤＨを採用
した。次にＬＤＨｏの支配因子を調べた。その結果を第
２，３図に示す。第２図はＡＩ及び固溶炭素量とＬＤＨ
ｏの関係を時効処理（１００℃×１ｈ）前後について調
べたものである。
第３図は固溶炭素ＩをＯｐｐｍとし炭化物密度を連続的
に変化させた材料について、ＬＤＨｏと炭化物密度の関
係を調べたものである。尚、固溶炭素量は内部摩擦法に
より、炭化物密度は１００００倍の抽出レプリカ電子顕
微鏡写真により決定した。これらの結果より、ＬＤ）ｉ
ｏは歪時効と粒内炭化物密度により著しく劣化すること
が判明した。
に変化させた材料について、ＬＤＨｏと炭化物密度の関
係を調べたものである。尚、固溶炭素量は内部摩擦法に
より、炭化物密度は１００００倍の抽出レプリカ電子顕
微鏡写真により決定した。これらの結果より、ＬＤ）ｉ
ｏは歪時効と粒内炭化物密度により著しく劣化すること
が判明した。
一方、連続焼鈍のような短時間の過時効処理により固溶
炭素を十分析出させるには、析出サイトとなる炭化物を
粒内に多く分布させた方が有利になる。しかし粒内炭化
物密度が過度に存在すると、降伏点（Ｙ Ｐ）が上昇し
ＬＤＨｏが低下する。また固溶炭素の析出が不十分だと
歪時効によりＹＰが上昇しＬＤＨｏが低下する。従って
固溶炭素量と粒内炭化物密度を適度に制御する必要があ
る。
炭素を十分析出させるには、析出サイトとなる炭化物を
粒内に多く分布させた方が有利になる。しかし粒内炭化
物密度が過度に存在すると、降伏点（Ｙ Ｐ）が上昇し
ＬＤＨｏが低下する。また固溶炭素の析出が不十分だと
歪時効によりＹＰが上昇しＬＤＨｏが低下する。従って
固溶炭素量と粒内炭化物密度を適度に制御する必要があ
る。
そこでこの条件を明らかにするために、第４図に示すよ
うな熱処理により種々の固溶炭素量、粒内炭化物密度を
有する材料を調整した。第４図の熱処理（Ａ）では、急
冷終点温度（ＴＥ）を低下させるに従い粒内炭化物密度
が増加し、過時効時間（ｔＯＡ）を長くするほど固溶炭
素量が減少する。
うな熱処理により種々の固溶炭素量、粒内炭化物密度を
有する材料を調整した。第４図の熱処理（Ａ）では、急
冷終点温度（ＴＥ）を低下させるに従い粒内炭化物密度
が増加し、過時効時間（ｔＯＡ）を長くするほど固溶炭
素量が減少する。
また第４図の（Ｂ）では、ＴＥを低下させるに従い粒内
炭化物密度が増加し、ｔＯＡを長くするほど固溶炭素量
が減少する。このようにして得られた試料について、調
質圧延直後及び時効処理後（１００℃×１ｈ）にＬＤＨ
ｏ試験及び引張試験を行い、第５図に示すような結果を
得た。第５図は、供試材の固溶炭素量、粒内炭化物密度
に対し時効処理後（１００℃Ｘ１ｈ）のＬＤＨｏ及びｙ
ｐを示したものである。その結果、次の条件を満足すれ
ば時効処理後もＹＰ≦１９ｋｇＥ／ｓＪ（箱焼鈍による
Ａ、９ギルド鋼の上限）、ＬＤＨｏ≧３０．９■嘗（箱
焼鈍によるｌギルド鋼の平均）を満足することが判明し
た。
炭化物密度が増加し、ｔＯＡを長くするほど固溶炭素量
が減少する。このようにして得られた試料について、調
質圧延直後及び時効処理後（１００℃×１ｈ）にＬＤＨ
ｏ試験及び引張試験を行い、第５図に示すような結果を
得た。第５図は、供試材の固溶炭素量、粒内炭化物密度
に対し時効処理後（１００℃Ｘ１ｈ）のＬＤＨｏ及びｙ
ｐを示したものである。その結果、次の条件を満足すれ
ば時効処理後もＹＰ≦１９ｋｇＥ／ｓＪ（箱焼鈍による
Ａ、９ギルド鋼の上限）、ＬＤＨｏ≧３０．９■嘗（箱
焼鈍によるｌギルド鋼の平均）を満足することが判明し
た。
ストレッチャーストレインの観点から時効指数（ＡＩ）
を３ ｋｇ ｆ ／ ｄ以下とし、形状凍結性（Ｙ Ｐ
、 ｋｇ ｆ ／ｍＪ）と局部延性（Ｌ Ｄ ＨＯ、Ｉ
菖）の観点から粒内炭化物密度（ρ、コ／−）をρ≦（
−０，１９４１ＸＡ Ｉ ＋３．８８３１） Ｘｌ０５
（１）ρ≦（−０，８４１５ＸＡ Ｉ ＋４．８０４１
１） Ｘｌ０５（２）に制御する。
を３ ｋｇ ｆ ／ ｄ以下とし、形状凍結性（Ｙ Ｐ
、 ｋｇ ｆ ／ｍＪ）と局部延性（Ｌ Ｄ ＨＯ、Ｉ
菖）の観点から粒内炭化物密度（ρ、コ／−）をρ≦（
−０，１９４１ＸＡ Ｉ ＋３．８８３１） Ｘｌ０５
（１）ρ≦（−０，８４１５ＸＡ Ｉ ＋４．８０４１
１） Ｘｌ０５（２）に制御する。
従来の連続焼鈍によるＡｊ７キルド鋼においては、この
ような固溶炭素量及び粒内炭化物密度のバランスの最適
化がなされていないため、上記のようなρの範囲は使用
されるに到ってない。従って本発明は、固溶炭素量及び
粒内炭化物密度のバランスを最適化した、従来製造が不
可能とされていた連続焼鈍によるＡｊｌギルド深絞り用
冷延鋼板であり、さらにＩＦ鋼もしくは箱焼鈍Ａ１ギル
ド鋼ではその付与が困難であるＢＨ性を有する冷延鋼板
である。
ような固溶炭素量及び粒内炭化物密度のバランスの最適
化がなされていないため、上記のようなρの範囲は使用
されるに到ってない。従って本発明は、固溶炭素量及び
粒内炭化物密度のバランスを最適化した、従来製造が不
可能とされていた連続焼鈍によるＡｊｌギルド深絞り用
冷延鋼板であり、さらにＩＦ鋼もしくは箱焼鈍Ａ１ギル
ド鋼ではその付与が困難であるＢＨ性を有する冷延鋼板
である。
次に本発明が箱焼鈍Ａ１ギルド鋼、ＩＦ鋼と比較してい
かに有用であるかを実施例にて説明する。
かに有用であるかを実施例にて説明する。
（実施例−１〕
第１表に示す化学成分を有する鋼を出鋼し、連続鋳造法
によってスラブを製造した後、このスラブを１０３０〜
１０５０℃に加熱し、仕上終了温度が８６０〜８８０℃
、板厚４．０ｍｍとなるように熱延を行い、続いてラン
ナウトテーブルで平均冷却速度が１５℃／Ｓとなるよう
に冷却を行い、その後６９０℃でコイルに巻き取った。
によってスラブを製造した後、このスラブを１０３０〜
１０５０℃に加熱し、仕上終了温度が８６０〜８８０℃
、板厚４．０ｍｍとなるように熱延を行い、続いてラン
ナウトテーブルで平均冷却速度が１５℃／Ｓとなるよう
に冷却を行い、その後６９０℃でコイルに巻き取った。
この熱延鋼帯を酸洗後０．８論膳まで冷延を行って冷延
鋼帯とし、続いてこの冷延綱帯に連続焼鈍を施した。連
続焼鈍の条件は、焼鈍温度二８２０℃、均熱時間：１ｍ
Ｉｎ、最初の徐冷：６９０℃まで５．５℃／Ｓで冷却、
それ以降の急冷：２５０℃まで１２０℃／Ｓで冷却、適
冷条件＝２５０℃で２Ｓ保定、再加熱条件−３４０℃ま
で３０℃／Ｓで加熱、過時効条件：終了温度を２７０℃
で過時効時間を２００ｓ、とした。その後約１．０％の
伸び率でスキンバス圧延を行い試験に供した。
鋼帯とし、続いてこの冷延綱帯に連続焼鈍を施した。連
続焼鈍の条件は、焼鈍温度二８２０℃、均熱時間：１ｍ
Ｉｎ、最初の徐冷：６９０℃まで５．５℃／Ｓで冷却、
それ以降の急冷：２５０℃まで１２０℃／Ｓで冷却、適
冷条件＝２５０℃で２Ｓ保定、再加熱条件−３４０℃ま
で３０℃／Ｓで加熱、過時効条件：終了温度を２７０℃
で過時効時間を２００ｓ、とした。その後約１．０％の
伸び率でスキンバス圧延を行い試験に供した。
試験として、スキンバス圧延直後及び１００℃×１ｈの
人工時効処理後に引張及びＬＤＨｏ試験を行った。引張
試験は、ＪＩ３２２２０１ 、 ５号試験片を用い同ｚ
２２４１記載の方法に従って行った。またＡＩ、ＢＨ性
及び固溶炭素量、粒内炭化物密度も求めた。ＡＩは１０
？６予歪後１００℃Ｘ ６（１ｍＩｎの人工促進時効を
行いこの時効前後での降伏強度の上昇分で示す。ＢＨは
２％予歪後１７０℃Ｘ２０ｍＩｎの人工促進時効を行い
この時効前後での降伏強度の上昇分で示す。固溶炭素量
は内部摩擦法により、粒内炭化物密度は１００００倍の
抽出レプリカ電子顕微鏡写真により決定した。ＬＤＨｏ
試験は、１００１−φの球頭ポンチ及び、ＩＨｍｍφの
ダイを用い、ポンチ速度を４０！Ｉ１１／１１１１ ｓ
材料流入がないことを確認ししわ押さえ圧力（ＢＨＦ）
を３０ｔｏｎ ｓ実際のプレス条件を考慮し防錆油潤滑
により行った。
人工時効処理後に引張及びＬＤＨｏ試験を行った。引張
試験は、ＪＩ３２２２０１ 、 ５号試験片を用い同ｚ
２２４１記載の方法に従って行った。またＡＩ、ＢＨ性
及び固溶炭素量、粒内炭化物密度も求めた。ＡＩは１０
？６予歪後１００℃Ｘ ６（１ｍＩｎの人工促進時効を
行いこの時効前後での降伏強度の上昇分で示す。ＢＨは
２％予歪後１７０℃Ｘ２０ｍＩｎの人工促進時効を行い
この時効前後での降伏強度の上昇分で示す。固溶炭素量
は内部摩擦法により、粒内炭化物密度は１００００倍の
抽出レプリカ電子顕微鏡写真により決定した。ＬＤＨｏ
試験は、１００１−φの球頭ポンチ及び、ＩＨｍｍφの
ダイを用い、ポンチ速度を４０！Ｉ１１／１１１１ ｓ
材料流入がないことを確認ししわ押さえ圧力（ＢＨＦ）
を３０ｔｏｎ ｓ実際のプレス条件を考慮し防錆油潤滑
により行った。
試験結果を第２表に示す。この表から明らかなように本
発明に従った鋼Ａ、 Ｂ、 Ｃは、箱焼鈍材なみの
成形性を示し、かつ２〜５ ）ｃｇ ｆ ／ ａＪのＢ
Ｈを有する。これに対し、ｆｆ４ＤはＡ Ｉ −４，５
ｋ［ｆ ／ｍｍ２のためストレッチャーストレインの観
点から不適で、さらに歪時効により時効処理後ＹＰが著
しく上昇し、ＬＤＨｏも著しく低下する。鋼Ｅは、粒内
炭化物密度が高いためスキンバス直後ですでにＹＰが高
＜ＬＤＨｏが低い。また、屑ＦはＡＩ、粒内炭化物密度
ともに高く、すべての面で不適である。
発明に従った鋼Ａ、 Ｂ、 Ｃは、箱焼鈍材なみの
成形性を示し、かつ２〜５ ）ｃｇ ｆ ／ ａＪのＢ
Ｈを有する。これに対し、ｆｆ４ＤはＡ Ｉ −４，５
ｋ［ｆ ／ｍｍ２のためストレッチャーストレインの観
点から不適で、さらに歪時効により時効処理後ＹＰが著
しく上昇し、ＬＤＨｏも著しく低下する。鋼Ｅは、粒内
炭化物密度が高いためスキンバス直後ですでにＹＰが高
＜ＬＤＨｏが低い。また、屑ＦはＡＩ、粒内炭化物密度
ともに高く、すべての面で不適である。
（実施例−２）
第１表の鋼Ｂを用いて、実施例−１と同様の製造条件で
連続鋳造−熱延一酸洗一冷延を行い、第３表に示す条件
で連続焼鈍を行った。その後約１．（１％の伸び率でス
キンバス圧延を行い試験に供した。試験方法については
実施例−１と同じである。
連続鋳造−熱延一酸洗一冷延を行い、第３表に示す条件
で連続焼鈍を行った。その後約１．（１％の伸び率でス
キンバス圧延を行い試験に供した。試験方法については
実施例−１と同じである。
試験結果を第４表に示す。第４表の熱処理符号は第３表
のそれに対応している。第４表中のｆ！ｊ４ａ 。
のそれに対応している。第４表中のｆ！ｊ４ａ 。
ｂは、Ａｌ−４，５ｋｇｆ／ｍｍ２のためストレッチャ
ーストレインの観点から不適で、さらに歪時効により時
効処理後ＹＰが著しく上昇し、ＬＤ）ｉｏも著しく低下
する。鋼ｃ、ｄはＡｌ−１，０，５ｋｇ ｆ ／■１と
低く歪時効により成形性が低下したり、ストレッチャー
ストレインが発生するという問題はないが、粒内炭化物
密度が高いためスキンノく入直後ですでにＹＰが高＜
ＬＤＨが低い。さらに、焼付硬化能も殆どない。これら
の鋼に対し、本発明である鋼ｅ＋’＋ｇは箱焼鈍材なみ
の成形性を示し、かつ２〜５ ｋｇ ｆ ／ ｍＪのＢ
Ｈ性を有する。
ーストレインの観点から不適で、さらに歪時効により時
効処理後ＹＰが著しく上昇し、ＬＤ）ｉｏも著しく低下
する。鋼ｃ、ｄはＡｌ−１，０，５ｋｇ ｆ ／■１と
低く歪時効により成形性が低下したり、ストレッチャー
ストレインが発生するという問題はないが、粒内炭化物
密度が高いためスキンノく入直後ですでにＹＰが高＜
ＬＤＨが低い。さらに、焼付硬化能も殆どない。これら
の鋼に対し、本発明である鋼ｅ＋’＋ｇは箱焼鈍材なみ
の成形性を示し、かつ２〜５ ｋｇ ｆ ／ ｍＪのＢ
Ｈ性を有する。
／
（発明の効果）
冷延鋼板は自動車、電気製品や建材に大量に消費され、
また表面処理鋼板の素材でもある。本発明はこのような
用途に使用される冷延鋼板に関するものであり、従来に
ない良好な成形性とＢＨ性をＨする連続焼鈍による５ｐ
ｃＢ級の低炭素Ａｌギルド冷延鋼板である。従って、産
業上極めて大きな効果が期待される。
また表面処理鋼板の素材でもある。本発明はこのような
用途に使用される冷延鋼板に関するものであり、従来に
ない良好な成形性とＢＨ性をＨする連続焼鈍による５ｐ
ｃＢ級の低炭素Ａｌギルド冷延鋼板である。従って、産
業上極めて大きな効果が期待される。
図面は本発明の技術内容を示すものであり、第１図はＡ
ＩとＢＨ及びＹＰ−Ｅｌの関係を示す図表。第２図はＬ
ＤＨｏに及ぼす固溶炭素量の影響を示す図表。第３図は
ＬＤＨｏに及ぼす粒内炭化物密度の影響を示す図表。第
４図（Ａ） 、 （Ｂ）は供試材の熱処理サイクルを示
す図。第５図はＡＩ。 粒内炭化物密度と時効処理（１００℃×１ｈ）後のＬＤ
Ｈｏ、ＹＰ及びＢＨの関係を示す図表である。 第２図 １ＤＨσぺ及Ｉｊ゛す回転数の影響 Ｓ ＡＩ （ｋｙ／／、ｖＩＫす ３ Ｓ ８ ／３ ６０ 固各亙ムｔ（ｐｐ渭） 第３図 ＬＤＨａｒ’ＪＡ°ｔ’ｈ−Ｒ４化物ｎｈｑ第ｉ区 ＡＩとＢＨの腐い系 １套友東ｔ （ｔｒｎ） 第４図 手 小売 補 正 書 （自発） 平成１年９月２ 日
ＩとＢＨ及びＹＰ−Ｅｌの関係を示す図表。第２図はＬ
ＤＨｏに及ぼす固溶炭素量の影響を示す図表。第３図は
ＬＤＨｏに及ぼす粒内炭化物密度の影響を示す図表。第
４図（Ａ） 、 （Ｂ）は供試材の熱処理サイクルを示
す図。第５図はＡＩ。 粒内炭化物密度と時効処理（１００℃×１ｈ）後のＬＤ
Ｈｏ、ＹＰ及びＢＨの関係を示す図表である。 第２図 １ＤＨσぺ及Ｉｊ゛す回転数の影響 Ｓ ＡＩ （ｋｙ／／、ｖＩＫす ３ Ｓ ８ ／３ ６０ 固各亙ムｔ（ｐｐ渭） 第３図 ＬＤＨａｒ’ＪＡ°ｔ’ｈ−Ｒ４化物ｎｈｑ第ｉ区 ＡＩとＢＨの腐い系 １套友東ｔ （ｔｒｎ） 第４図 手 小売 補 正 書 （自発） 平成１年９月２ 日
Claims (1)
- 重量％で、Ｃ：０．００８〜０．０２５％、Ｍｎ：０．
０５〜０．２０％、Ｓ：０．００４〜０．０１５％、酸
可溶Ａｌ：０．０３〜０．１５％を含有し、不純物とし
てＰを０．０１２％以下、Ｎを０．００３０％以下とし
、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼を、通常の熱
間圧延を行い続いて冷延−連続焼鈍−調質圧延して得た
鋼板であって、該鋼板の、固溶炭素量が５ｐｐｍ以下２
ｐｐｍ以上、粒内炭化物密度（ρ、コ／ｍｍ＾２）が時
効指数（ＡＩ、ｋｇｆ／ｍｍ＾２）の関数である次式の
範囲にあり、ρ≦（−０．１９４１×ＡＩ＋３．８８３
１）×１０＾５、かつρ≦（−０．８４１５×ＡＩ＋４
．８０４８）×１０＾５時効処理後（１００℃×１ｈ）
の降伏強度（ＹＰ）が１９ｋｇｆ／ｍｍ＾２以下、局部
延性の指標であるＬＤＨ＿０が３０．９ｍｍ以上で、２
〜５ｋｇｆ／ｍｍ＾２の焼付硬化能を有することを特徴
とする連続焼鈍によって製造された局部延性に優れた非
時効焼付硬化性冷延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1046209A JPH068483B2 (ja) | 1989-02-27 | 1989-02-27 | 連続焼鈍によって製造された局部延性に優れた非時効焼付硬化性冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1046209A JPH068483B2 (ja) | 1989-02-27 | 1989-02-27 | 連続焼鈍によって製造された局部延性に優れた非時効焼付硬化性冷延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02225644A true JPH02225644A (ja) | 1990-09-07 |
| JPH068483B2 JPH068483B2 (ja) | 1994-02-02 |
Family
ID=12740699
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1046209A Expired - Fee Related JPH068483B2 (ja) | 1989-02-27 | 1989-02-27 | 連続焼鈍によって製造された局部延性に優れた非時効焼付硬化性冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH068483B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6059453B2 (ja) * | 2011-05-31 | 2017-01-11 | アークレイ株式会社 | 同一又は近傍の検出波長を有する蛍光色素で修飾された複数のオリゴヌクレオチドを用いて、１種類の波長で複数の遺伝子多型を検出する方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60165321A (ja) * | 1984-02-07 | 1985-08-28 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
| JPS619366A (ja) * | 1984-06-19 | 1986-01-16 | ルーカス・インダストリーズ・パブリツク・リミテツド・カンパニー | 車両の液圧ブレーキ装置に用いる圧力調節器 |
-
1989
- 1989-02-27 JP JP1046209A patent/JPH068483B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60165321A (ja) * | 1984-02-07 | 1985-08-28 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
| JPS619366A (ja) * | 1984-06-19 | 1986-01-16 | ルーカス・インダストリーズ・パブリツク・リミテツド・カンパニー | 車両の液圧ブレーキ装置に用いる圧力調節器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH068483B2 (ja) | 1994-02-02 |
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