JPH02235552A - コア添加鋳込複合鋼材の連続鋳造方法 - Google Patents
コア添加鋳込複合鋼材の連続鋳造方法Info
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- JPH02235552A JPH02235552A JP5295889A JP5295889A JPH02235552A JP H02235552 A JPH02235552 A JP H02235552A JP 5295889 A JP5295889 A JP 5295889A JP 5295889 A JP5295889 A JP 5295889A JP H02235552 A JPH02235552 A JP H02235552A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野１
本発明は、鋳型内へ鉄被覆合金ワイヤを添加し、鋳片表
層部がタンディッシュ内溶鋼と同一成分からなり、鋳片
コア部のみに合金成分を添加含有せしめた鋳込複合鋼材
を製造する方法に関する。
層部がタンディッシュ内溶鋼と同一成分からなり、鋳片
コア部のみに合金成分を添加含有せしめた鋳込複合鋼材
を製造する方法に関する。
［従来の技術］
鋼材の表層部とコア部とで異なる鋼種の特性を持つ複合
鋼材は、付加価値の高い鋼材として使用されており、例
えば鋳ぐるみ法といわれる、鋳型内に芯材となる鋼塊を
設置し、その周囲に異なる溶鋼を注入凝固させて複層の
鋼塊を得る方法等がある。
鋼材は、付加価値の高い鋼材として使用されており、例
えば鋳ぐるみ法といわれる、鋳型内に芯材となる鋼塊を
設置し、その周囲に異なる溶鋼を注入凝固させて複層の
鋼塊を得る方法等がある。
また鋳片表層部がある組成の鋼からなり、コア部が異な
る組成の鋼からなる複合鋼材を得る他の方法としては、
鋳型内へ合金元素を添加するコア添加法が、例えば特公
昭５５−１４８４７号あるいは特開昭５３−４：１６２
５号により知られている。また特開昭６２− １４２０
５：ｌ号には、鉄被覆Ｓ充填ワイヤによりコア部にＳを
添加する硫黄快削鋼の製造方法が述べられている。
る組成の鋼からなる複合鋼材を得る他の方法としては、
鋳型内へ合金元素を添加するコア添加法が、例えば特公
昭５５−１４８４７号あるいは特開昭５３−４：１６２
５号により知られている。また特開昭６２− １４２０
５：ｌ号には、鉄被覆Ｓ充填ワイヤによりコア部にＳを
添加する硫黄快削鋼の製造方法が述べられている。
［発明が解決しようとする：Ｊ題］
コア添加法による鋳込複合鋼材の製造においては、タン
ディッシュ内溶鋼成分と同一成分からなる表層部厚みを
所定の範囲に調整すること、並びにコア部へ合成成分を
添加し所定の濃度範囲へ調整することが、鋼材特性上極
めて重要である。
ディッシュ内溶鋼成分と同一成分からなる表層部厚みを
所定の範囲に調整すること、並びにコア部へ合成成分を
添加し所定の濃度範囲へ調整することが、鋼材特性上極
めて重要である。
表層部厚み並びにコア部合成成分濃度を、それぞれ所定
の範囲へ調整するに際しては、鋳型上方から鋳片内未凝
固溶鋼中へ連続的に供給する鉄被覆合金ワイヤの供給速
度の他に、鋳造速度が密接に関連している。特に、鋳造
速度は鋳造温度や連連鋳作業等の操業条件によ７て鋳造
中変動するので、鋳造速度変動に対しワイヤ供給速度を
制御する必要がある。
の範囲へ調整するに際しては、鋳型上方から鋳片内未凝
固溶鋼中へ連続的に供給する鉄被覆合金ワイヤの供給速
度の他に、鋳造速度が密接に関連している。特に、鋳造
速度は鋳造温度や連連鋳作業等の操業条件によ７て鋳造
中変動するので、鋳造速度変動に対しワイヤ供給速度を
制御する必要がある。
また、鋳型上方から連続的に鋳片内へ供給されたワイヤ
は、溶鋼からの熱伝達によって溶解するが、鋳型内へ供
給されたワイヤの外周には、ワイヤの顕熱により地金が
凝固付着し易い。この地金の付着厚みは、ワイヤの製缶
蹟度から外径や肉厚に多少のバラッキがあり、ワイヤの
長手方向に不均一となる傾向がある。′このため溶解過
程でワイヤが長平方向に短く溶断され、クレーター中を
沈降して鋳片内部に捕捉される場合があり、また合金成
分が十分に拡散しないで、鋳片内部に局部的に濃化する
場合もあり、これも解決すべき課題である。
は、溶鋼からの熱伝達によって溶解するが、鋳型内へ供
給されたワイヤの外周には、ワイヤの顕熱により地金が
凝固付着し易い。この地金の付着厚みは、ワイヤの製缶
蹟度から外径や肉厚に多少のバラッキがあり、ワイヤの
長手方向に不均一となる傾向がある。′このため溶解過
程でワイヤが長平方向に短く溶断され、クレーター中を
沈降して鋳片内部に捕捉される場合があり、また合金成
分が十分に拡散しないで、鋳片内部に局部的に濃化する
場合もあり、これも解決すべき課題である。
［！題を解決するための千段］
本発明は、鉄被覆合金ワイヤの供給速度を制御すること
によって、航記課題を解決するものである。目標とする
凝固シエｌレ厚みをＤ （ｔｎｍ）とするとき、メニス
カスからのワイヤ溶解位置し（＋ａ）は、凝固式から（
１）式で求めることができる。
によって、航記課題を解決するものである。目標とする
凝固シエｌレ厚みをＤ （ｔｎｍ）とするとき、メニス
カスからのワイヤ溶解位置し（＋ａ）は、凝固式から（
１）式で求めることができる。
Ｌ＝ （Ｄ／ｋ）２− ＶＣ
−（１）ここで、ｋは凝固係数（＋＋＋ｎ／＋ｉｎ−
”’）、Ｖｅは鋳造速度（ＩＩＩ／ｆｆｉｉｎ）である
。一方，ワイヤ供給速度をＶ，（ｍ／ｍｉｎ）とすれば
、鋳型内へ供給したワイヤが溶解位置Ｌまで到達する時
間Ｔ （＋ｎｉｎ） （以下溶解時間という）は、（２
》式で与えられる。
−（１）ここで、ｋは凝固係数（＋＋＋ｎ／＋ｉｎ−
”’）、Ｖｅは鋳造速度（ＩＩＩ／ｆｆｉｉｎ）である
。一方，ワイヤ供給速度をＶ，（ｍ／ｍｉｎ）とすれば
、鋳型内へ供給したワイヤが溶解位置Ｌまで到達する時
間Ｔ （＋ｎｉｎ） （以下溶解時間という）は、（２
》式で与えられる。
Ｔ＝Ｌ／Ｖ， ・・・（２）
《１》及び（２）式から、 Ｖ， ＝ （Ｄ／ｋ）２・Ｖｃ／Ｔ −（３
）このように、凝固シェル厚みＤを所定の範囲（調整す
るためには、ワイヤ供給速度ｖｗを鋳造速度Ｖｃやワイ
ヤ溶解時間Ｔによって制御する必要のあることが知られ
る。
《１》及び（２）式から、 Ｖ， ＝ （Ｄ／ｋ）２・Ｖｃ／Ｔ −（３
）このように、凝固シェル厚みＤを所定の範囲（調整す
るためには、ワイヤ供給速度ｖｗを鋳造速度Ｖｃやワイ
ヤ溶解時間Ｔによって制御する必要のあることが知られ
る。
発明者らの調査によると、溶鋼中における鉄被覆ワイヤ
の溶解時間Ｔは、溶鋼及びワイヤが同程度の融点を有す
る場合には、ワイヤ鉄被覆が厚い程長く、鉄被覆厚みを
適正に設定することにより、溶解時間Ｔを求めることが
できる。
の溶解時間Ｔは、溶鋼及びワイヤが同程度の融点を有す
る場合には、ワイヤ鉄被覆が厚い程長く、鉄被覆厚みを
適正に設定することにより、溶解時間Ｔを求めることが
できる。
ク３｝式に溶解時間、凝固シェル厚み、凝固係数の各値
を代入して、表層部厚みを所定の範囲に調整するための
ワイヤ供給速度ｖｗを、（４）式のように定める。ここ
で、ａ，ｂは定数である。
を代入して、表層部厚みを所定の範囲に調整するための
ワイヤ供給速度ｖｗを、（４）式のように定める。ここ
で、ａ，ｂは定数である。
Ｖ， ＝ ａ Ｖｃ＋ ｂ ・・・
（４）次に、コア部の合金成分濃度を所定の範囲に調整
するための方法について述べる。ワイヤ溶解位置での鋳
片の凝固シェル内の未凝固部分横断面禎をＳ （ｍ’）
，溶鋼の密度をρ，，コア部への合金成分の添加目標濃
度をΔＣ（ｔ，），ワイヤ内径をＲ （ｍ）、ワイヤ内
合金成分の充填密度をｐｃ、合金成分の添加歩留をη（
！ｋ）とすれば、（５》式の物質収支か成り立つ。
（４）次に、コア部の合金成分濃度を所定の範囲に調整
するための方法について述べる。ワイヤ溶解位置での鋳
片の凝固シェル内の未凝固部分横断面禎をＳ （ｍ’）
，溶鋼の密度をρ，，コア部への合金成分の添加目標濃
度をΔＣ（ｔ，），ワイヤ内径をＲ （ｍ）、ワイヤ内
合金成分の充填密度をｐｃ、合金成分の添加歩留をη（
！ｋ）とすれば、（５》式の物質収支か成り立つ。
ｓｘＶｃｘｐ，ｘΔＣ ＝＝ ７Ｅ Ｒ’ Ｘ ｐｃｘ
Ｖ，×η −（５） 紡片サイズ、合金成分添加目！Ｍ濃度及びワイヤ条件等
を設定し，（５）式に代入すれば、コア部合金成分濃度
を所定の範囲に調整するためのワイヤ供給速度は、表層
部厚みの調整の場合と同じく《４》式で与えることがで
きる． Ｖ＝ ＝ａＶ ｅ ＋ｂ
＝（４）次に、本発明で鋳
造速度がある限界値ｅ以下でワイヤ供給速度を変更する
理由を，以下に説明する。゜鋳造速度が遅くなると、所
定の凝固シェルが得られるメニスカスからの距離が短く
なり、ワイヤ融解位置が浸漬ノズルからの吐出噴流循環
領域に入ることになる。この領域では、メニスカス方向
へ向かう溶鋼流動があるため、ワイヤの溶解により溶鋼
中へ添加された合金成分が、鋳片表層部にも添加されて
しまい、目標とする複合鋼材は得られない。
Ｖ，×η −（５） 紡片サイズ、合金成分添加目！Ｍ濃度及びワイヤ条件等
を設定し，（５）式に代入すれば、コア部合金成分濃度
を所定の範囲に調整するためのワイヤ供給速度は、表層
部厚みの調整の場合と同じく《４》式で与えることがで
きる． Ｖ＝ ＝ａＶ ｅ ＋ｂ
＝（４）次に、本発明で鋳
造速度がある限界値ｅ以下でワイヤ供給速度を変更する
理由を，以下に説明する。゜鋳造速度が遅くなると、所
定の凝固シェルが得られるメニスカスからの距離が短く
なり、ワイヤ融解位置が浸漬ノズルからの吐出噴流循環
領域に入ることになる。この領域では、メニスカス方向
へ向かう溶鋼流動があるため、ワイヤの溶解により溶鋼
中へ添加された合金成分が、鋳片表層部にも添加されて
しまい、目標とする複合鋼材は得られない。
従って、本発明では第１図に示すように鋳造速度がこの
限界鋳造速度ｅ以下の場合、（６）式及び（７）式に従
ったワイヤ供給速度制御を行うものである。即ち、 Ｖ，＝ｃＶｃ＋ｄ、但し、ｆ＜ＶＣ≦ｅ・・・（６） Ｖ，＝Ｏ 、 イｔｊ し、 ０ ≦ ｖ ｅ
≦ ｆ −（７）ここで、ｃ，ｄは
定数で０≦ｃ＜ａ，ｂａｄの関係を満足し、ｅ，ｆは鋳
造速度でＯ＜ｆ＜ｅの関係を満足するものとする。この
ように、鋳造速度が限界値ｅ以下の場合、ワイヤ供給速
度を（４）式で求まる速度よりも大きく制御することに
より、浸漬ノズルからの吐出噴流循環領域を回避した深
い位置へ変更させることができ、目標とする覆合鋼材を
製造することが可能となる。この場合、表層部厚み及び
コア部合金成分濃度を所定の範囲に調整するように、前
記定数ｃ，ｄを適正に選択する必要がある。
限界鋳造速度ｅ以下の場合、（６）式及び（７）式に従
ったワイヤ供給速度制御を行うものである。即ち、 Ｖ，＝ｃＶｃ＋ｄ、但し、ｆ＜ＶＣ≦ｅ・・・（６） Ｖ，＝Ｏ 、 イｔｊ し、 ０ ≦ ｖ ｅ
≦ ｆ −（７）ここで、ｃ，ｄは
定数で０≦ｃ＜ａ，ｂａｄの関係を満足し、ｅ，ｆは鋳
造速度でＯ＜ｆ＜ｅの関係を満足するものとする。この
ように、鋳造速度が限界値ｅ以下の場合、ワイヤ供給速
度を（４）式で求まる速度よりも大きく制御することに
より、浸漬ノズルからの吐出噴流循環領域を回避した深
い位置へ変更させることができ、目標とする覆合鋼材を
製造することが可能となる。この場合、表層部厚み及び
コア部合金成分濃度を所定の範囲に調整するように、前
記定数ｃ，ｄを適正に選択する必要がある。
鋳造速度が更に低下し０≦Ｖｃ≦ｆとなった場合には、
ワイヤを供給しない。即ち、異鋼種連連鋳等で鋳造速度
をある限界値ｆ以下にする場合、湯混じり防止用鉄板の
鋳型内への挿入作業に支障を来さないようにするためで
ある。鋳造が停止または終了したときにも、Ｖｃ＝０と
するものである。定数ａ，ｂ，ｃ，ｄは機種あるいは鋼
種等の操業条件により前記 （１）〜（５）式を用いて
求める。
ワイヤを供給しない。即ち、異鋼種連連鋳等で鋳造速度
をある限界値ｆ以下にする場合、湯混じり防止用鉄板の
鋳型内への挿入作業に支障を来さないようにするためで
ある。鋳造が停止または終了したときにも、Ｖｃ＝０と
するものである。定数ａ，ｂ，ｃ，ｄは機種あるいは鋼
種等の操業条件により前記 （１）〜（５）式を用いて
求める。
尚、ワイヤ外周に凝固付着する地金の溶解を促進させる
と共に合会成分の均一分布を図るために、二次冷却帯に
設けた電磁攪拌装置で鋳片コア部溶鋼を攪拌することに
より、ワイヤへの溶鋼からの熱伝達係数を高め、かつ電
磁攪拌流動により添加合金成分の均一・分散を図る方法
が有効である。
と共に合会成分の均一分布を図るために、二次冷却帯に
設けた電磁攪拌装置で鋳片コア部溶鋼を攪拌することに
より、ワイヤへの溶鋼からの熱伝達係数を高め、かつ電
磁攪拌流動により添加合金成分の均一・分散を図る方法
が有効である。
［実施例］
以下に、コア部硫黄濃度の高い硫黄快削鋼の連続鋳造に
関する実施例について説明する。
関する実施例について説明する。
２８０Ｔ転炉で０．ＩＯ％； Ｃ − ０．０２％ Ｓ
ｉ − ０．３５９６Ｍｎ −０．０３０％Ｐ − ０
．０１５ｔ，Ｓ − ０．０１２４Ｉｉ Ａ交の成分系
の溶鋼を溶製し，曲率半径１２ｍｌの湾曲型連鋳機で、
横断面サイズが １６２ａｍｘ １６２ｍｍのビレット
を、鋳造速度Ｖｃ≦２．５ｍの範囲で鋳造した。鋳型Ｆ
部へワイヤ供給ガイドを設置し、ワイヤフィーダーを用
いて鋳型と浸漬ノズルとの間から鋳型内へ、粉末硫黄を
充填した外径６．５■φ、鉄被覆厚みｆ．２ｍｍの軟′
Ｊｌ４製ワイヤを連続的に供給し、同時にメニスカスか
ら４６０−の位置に設置した電磁攪拌装置により、鋳片
内未撃固溶鋼に約２０ｃｍ／ｓｅｃの水平回転攪拌流動
を与えながら鋳造した。
ｉ − ０．３５９６Ｍｎ −０．０３０％Ｐ − ０
．０１５ｔ，Ｓ − ０．０１２４Ｉｉ Ａ交の成分系
の溶鋼を溶製し，曲率半径１２ｍｌの湾曲型連鋳機で、
横断面サイズが １６２ａｍｘ １６２ｍｍのビレット
を、鋳造速度Ｖｃ≦２．５ｍの範囲で鋳造した。鋳型Ｆ
部へワイヤ供給ガイドを設置し、ワイヤフィーダーを用
いて鋳型と浸漬ノズルとの間から鋳型内へ、粉末硫黄を
充填した外径６．５■φ、鉄被覆厚みｆ．２ｍｍの軟′
Ｊｌ４製ワイヤを連続的に供給し、同時にメニスカスか
ら４６０−の位置に設置した電磁攪拌装置により、鋳片
内未撃固溶鋼に約２０ｃｍ／ｓｅｃの水平回転攪拌流動
を与えながら鋳造した。
実施例においては、硫黄を添加しない鋳片表層部厚みの
目標値を１０〜３ ０ｆｆｉｍとし、コア部硫黄添加濃
度目標値を０．１〜０．５ｔとして、ワ、ｒヤ供給速度
を第２図に示す方法で制御しながら鋳造し、コア部硫黄
濃度の高い硫黄快削鋼を製造した。限界値ｅはＩ．Ｏｎ
＋／ｍｉｎ， ｆは０．５ｍ／ｍｉｎとし、定数ａは１
１．０， ｂはＯ，ｃは３．７ ， ｄは７．３とした
。
目標値を１０〜３ ０ｆｆｉｍとし、コア部硫黄添加濃
度目標値を０．１〜０．５ｔとして、ワ、ｒヤ供給速度
を第２図に示す方法で制御しながら鋳造し、コア部硫黄
濃度の高い硫黄快削鋼を製造した。限界値ｅはＩ．Ｏｎ
＋／ｍｉｎ， ｆは０．５ｍ／ｍｉｎとし、定数ａは１
１．０， ｂはＯ，ｃは３．７ ， ｄは７．３とした
。
Ｖ．＝１１．０Ｖｃ，但し、 １．０＜ＶＣ −・・（
８）Ｖ，＝３．７ Ｖ，＋７Ｊ、 但し、 ０．５＜ＶＣ≦＋．ｏ −（！ｌ）Ｖ
，＝Ｏ、但し、０≦Ｖｃ≦０．５ −・・（１０
）即ち、鋳造速度がＩ ．Ｏｍ／ｍｉｎ超の場合はワイ
ヤ供給速度Ｖ ，（ｎ／ｍｉｎ）を（８）式で制御し、
鋳造速度が１．０ｍ／ｏＩｉｎ以下０．５ｍ／ｒＢｉｎ
超の場合は、ワイヤ溶解位置が漫清ノズルからの吐出噴
流循環領域（メニスカスから７００ｍｍ）に入らないよ
うに調整するために、ワイヤ供給速度式を（９）式へ変
更し、一方異鋼種連連鋳を行う鋳造速度０．５ｍ／ＩＩ
Ｉｉｎ以下で、ワイヤ供給を停止した。
８）Ｖ，＝３．７ Ｖ，＋７Ｊ、 但し、 ０．５＜ＶＣ≦＋．ｏ −（！ｌ）Ｖ
，＝Ｏ、但し、０≦Ｖｃ≦０．５ −・・（１０
）即ち、鋳造速度がＩ ．Ｏｍ／ｍｉｎ超の場合はワイ
ヤ供給速度Ｖ ，（ｎ／ｍｉｎ）を（８）式で制御し、
鋳造速度が１．０ｍ／ｏＩｉｎ以下０．５ｍ／ｒＢｉｎ
超の場合は、ワイヤ溶解位置が漫清ノズルからの吐出噴
流循環領域（メニスカスから７００ｍｍ）に入らないよ
うに調整するために、ワイヤ供給速度式を（９）式へ変
更し、一方異鋼種連連鋳を行う鋳造速度０．５ｍ／ＩＩ
Ｉｉｎ以下で、ワイヤ供給を停止した。
第３図に、得られた快削鋼ビレットから採取した横断面
サンプルでの表層部厚みの測定結果及びコア部硫黄濃度
の分析結果を示した。本発明の通川により、ワイヤ付着
地金の残存や硫黄の局部的濃化などが認められず、均一
なコア部組織及び成分分布が得られた。また、表層部厚
みは異鋼種連連鋳のために鋳造速度を低下した部分を除
きどの鋳造速度でも、表層部厚みは目標の１０〜３０１
以内に調整され、またコア部硫黄濃度についても０．１
〜０．５ｔの目標範囲に調整されており、硫黄快削鋼と
して十分満足している。
サンプルでの表層部厚みの測定結果及びコア部硫黄濃度
の分析結果を示した。本発明の通川により、ワイヤ付着
地金の残存や硫黄の局部的濃化などが認められず、均一
なコア部組織及び成分分布が得られた。また、表層部厚
みは異鋼種連連鋳のために鋳造速度を低下した部分を除
きどの鋳造速度でも、表層部厚みは目標の１０〜３０１
以内に調整され、またコア部硫黄濃度についても０．１
〜０．５ｔの目標範囲に調整されており、硫黄快削鋼と
して十分満足している。
［発明の効果］
以上説明したように、本発明によれば鋳造速度が変動し
ても、鋳片の表層部厚み及びコア部合金成分の濃度を所
定の範囲に調整することが出来る。その結果、連続鋳造
における初期、末期，連連鋳維目部及びその他の要因で
鋳造速度が低下する非定常部においても、安定した複合
鋼材の連続鋳造が可能である。
ても、鋳片の表層部厚み及びコア部合金成分の濃度を所
定の範囲に調整することが出来る。その結果、連続鋳造
における初期、末期，連連鋳維目部及びその他の要因で
鋳造速度が低下する非定常部においても、安定した複合
鋼材の連続鋳造が可能である。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明になる方法を示す図、ｉ２１Ｊは実施例
を示す図、第３図は実施例におけるビレットでの表層部
厚みの測定値とコア部硫黄濃度の分析値を示す図である
。
を示す図、第３図は実施例におけるビレットでの表層部
厚みの測定値とコア部硫黄濃度の分析値を示す図である
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、鋳型上方から鋳片内未凝固溶鋼中へ連続的に鉄被覆
合金ワイヤを供給し溶解せしめて鋳込複合鋼材を製造す
る方法において、ワイヤ供給速度Ｖ＿ｗ（ｍ／ｍｉｎ）
を鋳造される鋳片の鋳造速度Ｖ＿ｃ（ｍ／ｍｉｎ）との
関係により、下記速度区分にもとづいて制御することを
特徴とするコア添加鋳込複合鋼材の連続鋳造方法。 ｅ＜Ｖ＿ｃである場合、Ｖ＿ｗ＝ａＶ＿ｃ＋ｂｆ＜Ｖ＿
ｃ≦ｅである場合、Ｖ＿ｗ＝ｃＶ＿ｃ＋ｄ０≦Ｖ＿ｃ≦
ｆである場合、Ｖ＿ｗ＝０ ただし、ｅ：ワイヤ溶解位置が浸漬ノズルからの吐出噴
流循環領域に入る限界鋳 造速度（ｍ／ｍｉｎ） ｆ：ｅよりも更に低い限界鋳造速度 （ｍ／ｍｉｎ） ａ，ｂ，ｃ，ｄは定数で０≦ｃ＜ａ， ｂ＜ｄの関係を満足する。 ２、二次冷却帯に設けた電磁攪拌装置で鋳片コア部溶鋼
を攪拌することにより、ワイヤ外周に凝固付着する地金
の溶解を促進させると共に合金成分の均一分布を図るこ
とを特徴とする請求項１記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5295889A JPH02235552A (ja) | 1989-03-07 | 1989-03-07 | コア添加鋳込複合鋼材の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5295889A JPH02235552A (ja) | 1989-03-07 | 1989-03-07 | コア添加鋳込複合鋼材の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02235552A true JPH02235552A (ja) | 1990-09-18 |
| JPH0573503B2 JPH0573503B2 (ja) | 1993-10-14 |
Family
ID=12929400
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5295889A Granted JPH02235552A (ja) | 1989-03-07 | 1989-03-07 | コア添加鋳込複合鋼材の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02235552A (ja) |
-
1989
- 1989-03-07 JP JP5295889A patent/JPH02235552A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0573503B2 (ja) | 1993-10-14 |
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