JPH02236238A - 高純度、高クロム合金の製造方法 - Google Patents
高純度、高クロム合金の製造方法Info
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- JPH02236238A JPH02236238A JP5717589A JP5717589A JPH02236238A JP H02236238 A JPH02236238 A JP H02236238A JP 5717589 A JP5717589 A JP 5717589A JP 5717589 A JP5717589 A JP 5717589A JP H02236238 A JPH02236238 A JP H02236238A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は合金の添加金属として用いられる高純度でク
ロム含有率の高いクロム合金の製造方法に関する． ［従来の技術］ 高純度の含クロム合金（Ｃｒ６５％以上》は、ニッケル
基、鉄ニッケル基、コバルト基などのスーパーアロイ分
野で、主要成分のクロム源として添加され、耐食性また
は強度の向上に必要不可欠のものである．また、溶接棒
、粉末冶金の分野では粉末状の添加剤として鉄、ニッケ
ルの粉末と混合されて多量に使用されている。
ロム含有率の高いクロム合金の製造方法に関する． ［従来の技術］ 高純度の含クロム合金（Ｃｒ６５％以上》は、ニッケル
基、鉄ニッケル基、コバルト基などのスーパーアロイ分
野で、主要成分のクロム源として添加され、耐食性また
は強度の向上に必要不可欠のものである．また、溶接棒
、粉末冶金の分野では粉末状の添加剤として鉄、ニッケ
ルの粉末と混合されて多量に使用されている。
従来の高クロム低炭素フェロクロムの製造方法としては
、大別すると（ａ）ペラン法、（ｂ）スウデン法、（Ｃ
）多段ベラン法、（ｄ）その他が挙げられる． このうち、（ａ）．（ｂ）法は電気炉を用いて多量に生
産できる経済的な方法として知られている．また、｛Ｃ
）法はクロム鉱石の１次スラグを溶解後、弱還元条件で
脱鉄し．ｆｔ後に強還元して低炭素フェロクロムを得る
方法で、８５％〜９０％の高いＣｒ成分のものが得れる
．さらに、（ｄ）その他の方法としてアルミテルミット
法が考えられる．［発明が解決しようとする課題］ しかしながら，前記（ａ）ベラン法、＜ｂ＞スウーデン
法では、原料として経済的に入手できるクロム鉱石はＦ
ｅを多量に含むため，得られる低炭素フェロクロムのＣ
ｒ成分は７２％が上限である．（ｃ）多段ペラン法は，
高いＣｒ成分のものが得られる反面，製造工程で高融点
の溶融金属の取り扱いに開題があり、また多量に発生す
るＣｒ含有量の低い低炭素フェロクロムの処理が必要と
なり、さらにＳｉ．Ｏ，Ｎ等の不純物が多い等の欠点が
ある．さらに、＜ｄ＞アルミテルミット法では［Ａ１］
の混入が避けられず、また原料として使用する酸化クロ
ムや反応助剤が高価であるなどの閏題がある． 本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、上記の難
点を解消し、クローム含有率７０〜９５％の高純度、高
クロム合金の製造方法を提供しようとするものである． ［問題点を解決するための手段、作用］本発明による高
純度、高クロム合金の製造方法は、低炭素フェロクロム
を固体窒化法により窒化して窒化フェロクロムを得る第
１の工程と、前記窒化フェロクロムを１１１ｍｌ以下の
粒度として、酸処理により脱鉄する第２の工程と、脱鉄
された前記窒化フェロクロムを真空加熱して脱窒する第
３の工程を有する方法であって、前記第２の工程の酸処
理は、破砕されて１醜謹以下の粒度とされた窒化フェロ
クロムの粒子が酸溶液の中で、全体が浮遊するように攪
拌、混合すること、および酸溶液を連続的に添加して反
応させることを含むものである． 第１の工程における固体窒化法は、気密容器の中に低炭
素フェロクロムを入れ、前記容器内を窒素雰囲気として
加熱して行われる．第１の工程で得られる窒化フェロク
ロムは、Ｃｒが８５〜９５％の窒化物相 と、Ｆｅ，Ｓ
ｔ，Ｃｏおよび５〜２０％のＣｒを含む金属相の２相か
らなっている．第２の工程では酸処理により前記金属相
に含まれるＦｅ，ＳＬ，Ｐ．Ｓ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｍｎ等の
不純物が除去される．また第２の工程では、粒度を１１
１以下として、全粒子が酸溶液の中で浮遊するように攪
拌しなから脱鉄を行うので脱鉄時間が短縮され、さらに
硫酸を連続的に添加するので、クロムの歩留を向上する
ことができる．第３の工程では、酸処理された前記窒化
フェロクロムを真空中で加熱することにより、下記の反
応により脱窒されるとともに、その他のＣ，０等の不純
物成分が除去される． Ｃｒ２Ｎ（ｓ）−＝ ２Ｃｒ（ｓ）＋１／２Ｎ２（ｇ
）、Ｃ （ｓ） ＋ Ｏ （ｓ） →Ｃ Ｏ （ｇ）、
上記の式で、（Ｓ）は固体、（κ）は気体を表す．〔実
施例］ 本実施例においては、原料となる低炭素フェロクロムは
、Ｃｒ．５０％以上、Ｃ，１％以下のものが使用される
，Ｃｒが５０％未満では酸処理で除去するＦｅの量が多
くなって効率が悪＜−Ｃが１％を超えると窒化が円滑に
進まない．前記低炭素フェロクロムは、機械的に破砕し
て５ ａｍ以下の粒度にされ、これを真空加熱炉を用い
て固体窒化法により窒化される．このとき、真空加熱炉
は、真空度を０．ＩＴｏｒｒ以下、温度を１０００℃〜
１３００℃として，窒素ガスが導入され、窒化が行われ
れる． 脱鉄の工程においては、この窒化フェロクロムをｌ ｍ
ｍ以下に破砕して酸処理することにより、前記金属相は
大部分除去され、窒化物相だけが回収される．酸処理さ
れた窒化物は、温度１１５０〜１３５０℃で真空加熱す
ることにより脱窒されてＣｒの含有率が７０％〜９５％
の高クロム含有合金が塊状で得られる．このときの酸処
理および脱窒の工程で、Ｃ，Ｎ．Ｏ．Ｓｉ，Ｃｏ等が低
減されて高純度のものとすることができる．試験１； 上記説鉄の工程について攪拌方式および窒化フェロクロ
ムの粒度の影響を検討した結果について添付の図面およ
び第１表乃至第３表を参照しながら説明する． 第１図、第２図は、実施例１、２に対応する酸処理の工
程の攪拌方式を示す図で、第１図は強攪拌方式、第２図
は循環方式を示す．第３区、第４図はそれぞれ比較例１
、２に対応する図である．第１図乃至第４図で、■は酸
溶液２と破砕された窒化フェロクロム３を保持する反応
容器、４、５は容器内を攪拌する回転羽根、第２図の６
、７はそれぞれ酸溶液を循環するポンプ、循環用パイプ
である． 第１図の実施例１は大きな回転羽根で、回転数を多くし
て強攪拌した例、第２図の実施例２は酸溶液と窒化フェ
ロクロムのスラリーを循環しながら攪拌した例、第３図
の比較例１は回転羽根の回転数を少なくして攪拌した例
、第４図の比較例２は攪拌を全く行わなかった例である
． 第１表には後に説明する本実施例の１つの好ましい
具体例で、表中（１）乃至（４》はそれぞれ、（１）原
料とした低炭素フェロクロム、《２》第１の工程で窒化
された窒化フェロクロム、（３〉第２の工程による酸処
理後の窒化クロムおよび（４）第３の工程による脱窒後
の高純度、高クロム合金の成分を示すものであるが、試
＠１の第２の工程では第１表−（２）に示す成分の窒化
フェロクロムを用いた．第１表 上記第１表一（２）に示した成分の窒化フェロクロムを
破砕して，第２表に示す３種類の粒度分布について試験
を行った．この３種類の分布を以下、第２表で示すよう
に、−３ｍｍ， − １ｍｍ， − ０．１５＋ａｍと
して表すことにする． 第２表 第３表 第３表は実施例１、２及び比較例１、２に対応して、第
２表に示す粒度分布の窒化フェロクロムについて酸処理
を行った結果で、クロム歩留、製品中の Ｃｒ／（Ｃｒ
＋Ｆｅ）および不純物であるＰ，Ｓｉを示す．第３表の
結果から明らかなように、粒度についてはＩＩＩＩ１以
下として細かい方がＣｒ歩留は多少低下するが、Ｃｒ含
有率は増加し、Ｐ．Ｓｉの不純物は低下する．また、攪
拌の条件は実施例１、２のように、強攪拌、または攪拌
をスラリ循環を組み合わせて、窒化フェロクロムの粒子
をすべて酸溶液中に浮遊させることが有効である． 試験２； 試験１において、好ましい酸処理の攪拌条件および窒化
フェロクロムの粒度が明らかにされたので、この条件に
もとづいて本発明の好ましい具体例について説明する．
第１の工程の原料として、第１表一（１）の成分で、３
ｍ■以下め粒度分布をもつ低炭素フェロクロムを用いた
．これを真空加熱炉で１１５０℃、２４Ｈｒの窒化処理
を行い、窒化フェ口クロムを得た．第２の工程ではこの
窒化フェロクロムを破砕してＩＩＩＩ１以下の粒度とし
て酸処理を行う．酸処理前の窒化フェロクロムの成分を
第１表一（２）に示す． 酸処理の反応容器は試験１の実施例１に示したもので、
強攪拌方式である．内容積１００．１１の反応容器に上
昇流タイプの羽根を有し、羽根径／タンク径＝０．８５
で出力０．４ｋｗ，回転数２５０ｒｐｍの攪拌機を用い
て、水５０β、次いで上記の粒度−１．０ｍｍの窒化フ
ェロクロム、１２ｋｇを入れて攪拌した．さらに前記反
応槽に６２．５％Ｈ ２ Ｓ Ｏ ４を全量で８Ｊｌ一
連続的に１０８ｒで定量ポンプにより添加し、Ｈ２Ｓ０
４添加開始から１６ｈｒ反応を行わせた． この反応スラリーを濾過、水洗後、ケークとして回収し
、水４０Ｊｌに２５％ＮＨｓ水を０．５β加えた中で前
記反応容器中で混合，濾過した後、水洗を行って乾燥し
た．得られた乾燥物７．８ｋｇの組成を第１表−（３）
に示した． ここで、Ｈ２Ｓ０４を連続的に添加したのは、第４表の
比較例３、比較例４に示すように、最初に全量を１度に
入れてしまうと脱鉄反応においてクロムの歩留が低下す
るためで、好ましくはｐ Ｈ計により反応容器内の未反
応のＨ２ ＳＯ４濃度を制御して、クロム歩留を向上さ
せることである．また、リパルプ水にＮＨ，を添加した
のは製品中のＳを低減するためである． 第４表 上記のようにして酸処理により脱鉄された窒化フェロク
ロムの成分は第１表一（３）に示されているが、これを
第３の工程で次のような脱窒を行う．第２の工程で得ら
れた窒化フェロクロムにカーボンブラック０．６ｗｔ％
を加えて混合し、１３５０℃、２ ４ Ｈｒ真空処理を
おこなって脱窒する．こうして第１表−（４）に示すよ
うに不純物であるＳｔ．Ｐ，Ｓ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｍｎ，Ｖ
，Ｃ，０，Ｎがいずれも低＜、Ｃｒ９３．４％の高純度
、クロム含有率の高いクロム合金が得られる．この試験
２の第２の工程についてさらに説明を加える．まず、粒
度については−１１３以下の粒度では細かいほど、反応
時間を短くすることが可能である．上記のように−ｌｍ
■の場合、酸処理時間が１６｝１ｒであったが、たとえ
ば−０．０４５ｕｍでは３１１ｒの反応で同一の純度を
得ることが可能である．しかしながら、窒化フェロクロ
ムの粉砕を経済的に行うためには−ＩＩ■以下が妥当で
ある．１關を超える粒子では反応速度が遅くなり、かつ
得られる製品中の不純物が多く好ましくない．一方、攪
拌用の羽根を上昇流タイプの羽根としたのは本実施例に
用いる窒化フェロクロムの比重が約６と大きく、ｌ ａ
ｍまでの粒子を効率的に低動力で攪拌するには，この形
式が好ましいからである．しかし下降流として強攪拌し
ても動力は多少多く必要となるが操業には支障はない．
［発明の効果］ 本発明によれば、低炭素フェロクロムを窒化して得られ
る窒化フェロクロムを粉砕し、これを水と混合して強攪
拌しながら、連続的に酸溶液を添加して脱鉄、不純物の
除去を十分行い、その後真空脱窒するので、市販の安価
な低炭素フェロクロムからＳｔ，Ｐ，Ｓ，Ｎｉ，Ｃｏ．
Ｍｎ，Ｃ，Ｎ，Ｏ等の不純物量が少な＜− Ｃｒが７０
〜９５％の高純度、高クロム含有合金が経済的に製造可
能である．
、大別すると（ａ）ペラン法、（ｂ）スウデン法、（Ｃ
）多段ベラン法、（ｄ）その他が挙げられる． このうち、（ａ）．（ｂ）法は電気炉を用いて多量に生
産できる経済的な方法として知られている．また、｛Ｃ
）法はクロム鉱石の１次スラグを溶解後、弱還元条件で
脱鉄し．ｆｔ後に強還元して低炭素フェロクロムを得る
方法で、８５％〜９０％の高いＣｒ成分のものが得れる
．さらに、（ｄ）その他の方法としてアルミテルミット
法が考えられる．［発明が解決しようとする課題］ しかしながら，前記（ａ）ベラン法、＜ｂ＞スウーデン
法では、原料として経済的に入手できるクロム鉱石はＦ
ｅを多量に含むため，得られる低炭素フェロクロムのＣ
ｒ成分は７２％が上限である．（ｃ）多段ペラン法は，
高いＣｒ成分のものが得られる反面，製造工程で高融点
の溶融金属の取り扱いに開題があり、また多量に発生す
るＣｒ含有量の低い低炭素フェロクロムの処理が必要と
なり、さらにＳｉ．Ｏ，Ｎ等の不純物が多い等の欠点が
ある．さらに、＜ｄ＞アルミテルミット法では［Ａ１］
の混入が避けられず、また原料として使用する酸化クロ
ムや反応助剤が高価であるなどの閏題がある． 本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、上記の難
点を解消し、クローム含有率７０〜９５％の高純度、高
クロム合金の製造方法を提供しようとするものである． ［問題点を解決するための手段、作用］本発明による高
純度、高クロム合金の製造方法は、低炭素フェロクロム
を固体窒化法により窒化して窒化フェロクロムを得る第
１の工程と、前記窒化フェロクロムを１１１ｍｌ以下の
粒度として、酸処理により脱鉄する第２の工程と、脱鉄
された前記窒化フェロクロムを真空加熱して脱窒する第
３の工程を有する方法であって、前記第２の工程の酸処
理は、破砕されて１醜謹以下の粒度とされた窒化フェロ
クロムの粒子が酸溶液の中で、全体が浮遊するように攪
拌、混合すること、および酸溶液を連続的に添加して反
応させることを含むものである． 第１の工程における固体窒化法は、気密容器の中に低炭
素フェロクロムを入れ、前記容器内を窒素雰囲気として
加熱して行われる．第１の工程で得られる窒化フェロク
ロムは、Ｃｒが８５〜９５％の窒化物相 と、Ｆｅ，Ｓ
ｔ，Ｃｏおよび５〜２０％のＣｒを含む金属相の２相か
らなっている．第２の工程では酸処理により前記金属相
に含まれるＦｅ，ＳＬ，Ｐ．Ｓ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｍｎ等の
不純物が除去される．また第２の工程では、粒度を１１
１以下として、全粒子が酸溶液の中で浮遊するように攪
拌しなから脱鉄を行うので脱鉄時間が短縮され、さらに
硫酸を連続的に添加するので、クロムの歩留を向上する
ことができる．第３の工程では、酸処理された前記窒化
フェロクロムを真空中で加熱することにより、下記の反
応により脱窒されるとともに、その他のＣ，０等の不純
物成分が除去される． Ｃｒ２Ｎ（ｓ）−＝ ２Ｃｒ（ｓ）＋１／２Ｎ２（ｇ
）、Ｃ （ｓ） ＋ Ｏ （ｓ） →Ｃ Ｏ （ｇ）、
上記の式で、（Ｓ）は固体、（κ）は気体を表す．〔実
施例］ 本実施例においては、原料となる低炭素フェロクロムは
、Ｃｒ．５０％以上、Ｃ，１％以下のものが使用される
，Ｃｒが５０％未満では酸処理で除去するＦｅの量が多
くなって効率が悪＜−Ｃが１％を超えると窒化が円滑に
進まない．前記低炭素フェロクロムは、機械的に破砕し
て５ ａｍ以下の粒度にされ、これを真空加熱炉を用い
て固体窒化法により窒化される．このとき、真空加熱炉
は、真空度を０．ＩＴｏｒｒ以下、温度を１０００℃〜
１３００℃として，窒素ガスが導入され、窒化が行われ
れる． 脱鉄の工程においては、この窒化フェロクロムをｌ ｍ
ｍ以下に破砕して酸処理することにより、前記金属相は
大部分除去され、窒化物相だけが回収される．酸処理さ
れた窒化物は、温度１１５０〜１３５０℃で真空加熱す
ることにより脱窒されてＣｒの含有率が７０％〜９５％
の高クロム含有合金が塊状で得られる．このときの酸処
理および脱窒の工程で、Ｃ，Ｎ．Ｏ．Ｓｉ，Ｃｏ等が低
減されて高純度のものとすることができる．試験１； 上記説鉄の工程について攪拌方式および窒化フェロクロ
ムの粒度の影響を検討した結果について添付の図面およ
び第１表乃至第３表を参照しながら説明する． 第１図、第２図は、実施例１、２に対応する酸処理の工
程の攪拌方式を示す図で、第１図は強攪拌方式、第２図
は循環方式を示す．第３区、第４図はそれぞれ比較例１
、２に対応する図である．第１図乃至第４図で、■は酸
溶液２と破砕された窒化フェロクロム３を保持する反応
容器、４、５は容器内を攪拌する回転羽根、第２図の６
、７はそれぞれ酸溶液を循環するポンプ、循環用パイプ
である． 第１図の実施例１は大きな回転羽根で、回転数を多くし
て強攪拌した例、第２図の実施例２は酸溶液と窒化フェ
ロクロムのスラリーを循環しながら攪拌した例、第３図
の比較例１は回転羽根の回転数を少なくして攪拌した例
、第４図の比較例２は攪拌を全く行わなかった例である
． 第１表には後に説明する本実施例の１つの好ましい
具体例で、表中（１）乃至（４》はそれぞれ、（１）原
料とした低炭素フェロクロム、《２》第１の工程で窒化
された窒化フェロクロム、（３〉第２の工程による酸処
理後の窒化クロムおよび（４）第３の工程による脱窒後
の高純度、高クロム合金の成分を示すものであるが、試
＠１の第２の工程では第１表−（２）に示す成分の窒化
フェロクロムを用いた．第１表 上記第１表一（２）に示した成分の窒化フェロクロムを
破砕して，第２表に示す３種類の粒度分布について試験
を行った．この３種類の分布を以下、第２表で示すよう
に、−３ｍｍ， − １ｍｍ， − ０．１５＋ａｍと
して表すことにする． 第２表 第３表 第３表は実施例１、２及び比較例１、２に対応して、第
２表に示す粒度分布の窒化フェロクロムについて酸処理
を行った結果で、クロム歩留、製品中の Ｃｒ／（Ｃｒ
＋Ｆｅ）および不純物であるＰ，Ｓｉを示す．第３表の
結果から明らかなように、粒度についてはＩＩＩＩ１以
下として細かい方がＣｒ歩留は多少低下するが、Ｃｒ含
有率は増加し、Ｐ．Ｓｉの不純物は低下する．また、攪
拌の条件は実施例１、２のように、強攪拌、または攪拌
をスラリ循環を組み合わせて、窒化フェロクロムの粒子
をすべて酸溶液中に浮遊させることが有効である． 試験２； 試験１において、好ましい酸処理の攪拌条件および窒化
フェロクロムの粒度が明らかにされたので、この条件に
もとづいて本発明の好ましい具体例について説明する．
第１の工程の原料として、第１表一（１）の成分で、３
ｍ■以下め粒度分布をもつ低炭素フェロクロムを用いた
．これを真空加熱炉で１１５０℃、２４Ｈｒの窒化処理
を行い、窒化フェ口クロムを得た．第２の工程ではこの
窒化フェロクロムを破砕してＩＩＩＩ１以下の粒度とし
て酸処理を行う．酸処理前の窒化フェロクロムの成分を
第１表一（２）に示す． 酸処理の反応容器は試験１の実施例１に示したもので、
強攪拌方式である．内容積１００．１１の反応容器に上
昇流タイプの羽根を有し、羽根径／タンク径＝０．８５
で出力０．４ｋｗ，回転数２５０ｒｐｍの攪拌機を用い
て、水５０β、次いで上記の粒度−１．０ｍｍの窒化フ
ェロクロム、１２ｋｇを入れて攪拌した．さらに前記反
応槽に６２．５％Ｈ ２ Ｓ Ｏ ４を全量で８Ｊｌ一
連続的に１０８ｒで定量ポンプにより添加し、Ｈ２Ｓ０
４添加開始から１６ｈｒ反応を行わせた． この反応スラリーを濾過、水洗後、ケークとして回収し
、水４０Ｊｌに２５％ＮＨｓ水を０．５β加えた中で前
記反応容器中で混合，濾過した後、水洗を行って乾燥し
た．得られた乾燥物７．８ｋｇの組成を第１表−（３）
に示した． ここで、Ｈ２Ｓ０４を連続的に添加したのは、第４表の
比較例３、比較例４に示すように、最初に全量を１度に
入れてしまうと脱鉄反応においてクロムの歩留が低下す
るためで、好ましくはｐ Ｈ計により反応容器内の未反
応のＨ２ ＳＯ４濃度を制御して、クロム歩留を向上さ
せることである．また、リパルプ水にＮＨ，を添加した
のは製品中のＳを低減するためである． 第４表 上記のようにして酸処理により脱鉄された窒化フェロク
ロムの成分は第１表一（３）に示されているが、これを
第３の工程で次のような脱窒を行う．第２の工程で得ら
れた窒化フェロクロムにカーボンブラック０．６ｗｔ％
を加えて混合し、１３５０℃、２ ４ Ｈｒ真空処理を
おこなって脱窒する．こうして第１表−（４）に示すよ
うに不純物であるＳｔ．Ｐ，Ｓ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｍｎ，Ｖ
，Ｃ，０，Ｎがいずれも低＜、Ｃｒ９３．４％の高純度
、クロム含有率の高いクロム合金が得られる．この試験
２の第２の工程についてさらに説明を加える．まず、粒
度については−１１３以下の粒度では細かいほど、反応
時間を短くすることが可能である．上記のように−ｌｍ
■の場合、酸処理時間が１６｝１ｒであったが、たとえ
ば−０．０４５ｕｍでは３１１ｒの反応で同一の純度を
得ることが可能である．しかしながら、窒化フェロクロ
ムの粉砕を経済的に行うためには−ＩＩ■以下が妥当で
ある．１關を超える粒子では反応速度が遅くなり、かつ
得られる製品中の不純物が多く好ましくない．一方、攪
拌用の羽根を上昇流タイプの羽根としたのは本実施例に
用いる窒化フェロクロムの比重が約６と大きく、ｌ ａ
ｍまでの粒子を効率的に低動力で攪拌するには，この形
式が好ましいからである．しかし下降流として強攪拌し
ても動力は多少多く必要となるが操業には支障はない．
［発明の効果］ 本発明によれば、低炭素フェロクロムを窒化して得られ
る窒化フェロクロムを粉砕し、これを水と混合して強攪
拌しながら、連続的に酸溶液を添加して脱鉄、不純物の
除去を十分行い、その後真空脱窒するので、市販の安価
な低炭素フェロクロムからＳｔ，Ｐ，Ｓ，Ｎｉ，Ｃｏ．
Ｍｎ，Ｃ，Ｎ，Ｏ等の不純物量が少な＜− Ｃｒが７０
〜９５％の高純度、高クロム含有合金が経済的に製造可
能である．
第１図，第２図は本発明の実施例で、酸処理の工程のそ
れぞれ異なる攪拌方式を示す図、第３図、第４図は、前
記実施例に対してそれぞれ異なる攪拌方式の比較例を示
す図である． １・・・反応容器、２・・・酸溶液、３・・・窒化フェ
ロクロム、４，５・・・回転羽根、６・・・循環ポンプ
、７・・・循環用パイプ．
れぞれ異なる攪拌方式を示す図、第３図、第４図は、前
記実施例に対してそれぞれ異なる攪拌方式の比較例を示
す図である． １・・・反応容器、２・・・酸溶液、３・・・窒化フェ
ロクロム、４，５・・・回転羽根、６・・・循環ポンプ
、７・・・循環用パイプ．
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 低炭素フェロクロムを固体窒化法により窒化して窒化フ
ェロクロムを得る第１の工程と、前記窒化フェロクロム
を１ｍｍ以下の粒度として、酸処理により脱鉄する第２
の工程と、 脱鉄された前記窒化フェロクロムを真空加熱して脱窒す
る第３の工程を有する方法であつて、前記第２の工程の
酸処理は、破砕された窒化フェロクロムが酸溶液の中で
全体が浮遊するように攪拌、混合すること、および酸溶
液を連続的に添加して反応させることを含む高純度、高
クロム合金の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5717589A JPH064897B2 (ja) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | 高純度、高クロム合金の製造方法 |
| US07/428,582 US5123957A (en) | 1988-11-11 | 1989-10-30 | Method for manufacturing low carbon ferrochrome with high chromium content |
| EP89120889A EP0371299B1 (en) | 1988-11-11 | 1989-11-10 | Method for manufacturing low carbon ferrochrome with high chromium content |
| CA002002790A CA2002790A1 (en) | 1988-11-11 | 1989-11-10 | Method for manufacturing low carbon ferrochrome with high chromium content |
| DE89120889T DE68909009T2 (de) | 1988-11-11 | 1989-11-10 | Verfahren zur Herstellung von Ferrochrom mit niedrigem Kohlenstoffgehalt und hohem Chromgehalt. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5717589A JPH064897B2 (ja) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | 高純度、高クロム合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02236238A true JPH02236238A (ja) | 1990-09-19 |
| JPH064897B2 JPH064897B2 (ja) | 1994-01-19 |
Family
ID=13048198
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5717589A Expired - Lifetime JPH064897B2 (ja) | 1988-11-11 | 1989-03-09 | 高純度、高クロム合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH064897B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04235229A (ja) * | 1991-01-07 | 1992-08-24 | Japan Metals & Chem Co Ltd | 高純度金属クロムの製造方法 |
| US7004992B2 (en) | 2000-03-07 | 2006-02-28 | Jfe Steel Corporation | Chromium-containing metal and method for producing the same |
-
1989
- 1989-03-09 JP JP5717589A patent/JPH064897B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04235229A (ja) * | 1991-01-07 | 1992-08-24 | Japan Metals & Chem Co Ltd | 高純度金属クロムの製造方法 |
| US7004992B2 (en) | 2000-03-07 | 2006-02-28 | Jfe Steel Corporation | Chromium-containing metal and method for producing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH064897B2 (ja) | 1994-01-19 |
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