JPH02240903A - 零相変流器の巻線方法 - Google Patents
零相変流器の巻線方法Info
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- JPH02240903A JPH02240903A JP1061996A JP6199689A JPH02240903A JP H02240903 A JPH02240903 A JP H02240903A JP 1061996 A JP1061996 A JP 1061996A JP 6199689 A JP6199689 A JP 6199689A JP H02240903 A JPH02240903 A JP H02240903A
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- H01F38/22—Instruments transformers for single phase AC
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- H01H83/14—Protective switches, e.g. circuit-breaking switches, or protective relays operated by abnormal electrical conditions otherwise than solely by excess current operated by imbalance of two or more currents or voltages, e.g. for differential protection
- H01H83/144—Protective switches, e.g. circuit-breaking switches, or protective relays operated by abnormal electrical conditions otherwise than solely by excess current operated by imbalance of two or more currents or voltages, e.g. for differential protection with differential transformer
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、零相電流を検出する零相変流器の巻線方法に
関するものである。
関するものである。
従来の楕円、トラック型など長円形の零相変流器は、第
８図及び第９図示のように保護ケース１の中に鉄心２を
入れ、その外側にコイル３を巻きその内側、側面、外側
に磁性材で内側シールド４、側面シールド５、外側シー
ルドθを施してなる。この長円形零相変流器の磁束分布
についてわかりやすい楕円形のものを考えてみると、第
１１図（ａ）、（ｂ）に示すようになる。磁束の方向は
矢印で示しである。
８図及び第９図示のように保護ケース１の中に鉄心２を
入れ、その外側にコイル３を巻きその内側、側面、外側
に磁性材で内側シールド４、側面シールド５、外側シー
ルドθを施してなる。この長円形零相変流器の磁束分布
についてわかりやすい楕円形のものを考えてみると、第
１１図（ａ）、（ｂ）に示すようになる。磁束の方向は
矢印で示しである。
これから零相電流の含まない１次電流と２次巻線との関
係は、第１２図示のようにギャップ付き変流器を２個使
用し、２次側巻線を直列に接続し１次電流は各々逆向き
で同一電流を流している変流器の組合せであることがわ
かる。この等価回路は第１３図示のようになる。
係は、第１２図示のようにギャップ付き変流器を２個使
用し、２次側巻線を直列に接続し１次電流は各々逆向き
で同一電流を流している変流器の組合せであることがわ
かる。この等価回路は第１３図示のようになる。
第１３図においてＲｔは零相電流の負担抵抗でこの電圧
ｖＬは巻線の誘起電圧の差電圧であり、残留電圧である
。この電圧を零相電流に換算した値が残留電流である。
ｖＬは巻線の誘起電圧の差電圧であり、残留電圧である
。この電圧を零相電流に換算した値が残留電流である。
ここでＸＬＩ及びＸＬ２は、ギャップ付き変流器のりア
クタンスのため、数Ω程度となり、等価回路より２次側
に流れ込むＩｔ／ｎの電流は殆ど励磁電流となる。その
ため、負担抵抗Ｒｔ、を切り離しても鉄心の磁化状態は
殆ど変らず第１４図示ような回路となる。鉄心が消磁さ
れ第１５図示のＢ−Ｈカーブの０点で鉄心が使用されて
いる場合は、第１８図示のように各変流器Ａ、Ｂ側の出
力も１次電流に対する磁束変化が小さい範囲では正弦波
となる。
クタンスのため、数Ω程度となり、等価回路より２次側
に流れ込むＩｔ／ｎの電流は殆ど励磁電流となる。その
ため、負担抵抗Ｒｔ、を切り離しても鉄心の磁化状態は
殆ど変らず第１４図示ような回路となる。鉄心が消磁さ
れ第１５図示のＢ−Ｈカーブの０点で鉄心が使用されて
いる場合は、第１８図示のように各変流器Ａ、Ｂ側の出
力も１次電流に対する磁束変化が小さい範囲では正弦波
となる。
第１６図（１）は電流と磁界の強さの波形、第１８図■
は磁束密度Ｂ１第１８図■は誘起電圧のｖｌ、Ｖａの波
形、第１６図（２）は残留電圧を示す。すなわち、残留
電流が小さい値となる。しかし零相電流に直流が含まれ
たり、過電流が発生したり、また１次電流に短絡などが
起り、鉄心の磁束が飽和域範囲で急にＯとなると着磁さ
れ、第１５図のＢ１点に着磁される。
は磁束密度Ｂ１第１８図■は誘起電圧のｖｌ、Ｖａの波
形、第１６図（２）は残留電圧を示す。すなわち、残留
電流が小さい値となる。しかし零相電流に直流が含まれ
たり、過電流が発生したり、また１次電流に短絡などが
起り、鉄心の磁束が飽和域範囲で急にＯとなると着磁さ
れ、第１５図のＢ１点に着磁される。
この時１次電流が流れると、各変流器の磁束、電圧波形
は第１７図、第１８図示のようになる。
は第１７図、第１８図示のようになる。
すなわち、磁束が正弦波ではなくなり、磁束の微分値の
最大値は磁界の零点より離れるため、微分値に巻数を掛
算した電圧である誘起電圧のＶｔ＋ｖ２は第１７図のと
なる。この値が残留電流の基となる。
最大値は磁界の零点より離れるため、微分値に巻数を掛
算した電圧である誘起電圧のＶｔ＋ｖ２は第１７図のと
なる。この値が残留電流の基となる。
このような場合、従来は鉄心に入り込む漏れ磁束を少な
くするため、シールド材に高透磁率のものを使用し、体
積も大きくして、シールドで漏れ磁束を吸収させ、鉄心
に入り込む磁束を少なくする方法や、鉄心の断面積を大
゛きクシ、漏れ磁束による鉄心内の磁束密度を小さクシ
、高調波の含まれる量を小さくする方法が行われている
。
くするため、シールド材に高透磁率のものを使用し、体
積も大きくして、シールドで漏れ磁束を吸収させ、鉄心
に入り込む磁束を少なくする方法や、鉄心の断面積を大
゛きクシ、漏れ磁束による鉄心内の磁束密度を小さクシ
、高調波の含まれる量を小さくする方法が行われている
。
上記従来の長円形零相変流器は、第１０図示のように零
相負担抵抗ＲＬを接続し・、零相変流器の窓θ内に１次
導体８を２本ないし３本貫通させることにより使用され
ている。
相負担抵抗ＲＬを接続し・、零相変流器の窓θ内に１次
導体８を２本ないし３本貫通させることにより使用され
ている。
ここで残留電流が発生するのは、１次導体８からの漏れ
磁束が鉄心に入り込むことが原因のためシールド材を高
透磁率のもので厚みを大きくして漏れ磁束を多くシール
ドに吸収させ、一部鉄心に入り込んだ磁束量は鉄心が漏
れ磁束により飽和しないようにするためと、漏れ磁束に
より発生する電圧（残留電圧）に高調渡分を小さくする
ために鉄心の断面積を大きくした。
磁束が鉄心に入り込むことが原因のためシールド材を高
透磁率のもので厚みを大きくして漏れ磁束を多くシール
ドに吸収させ、一部鉄心に入り込んだ磁束量は鉄心が漏
れ磁束により飽和しないようにするためと、漏れ磁束に
より発生する電圧（残留電圧）に高調渡分を小さくする
ために鉄心の断面積を大きくした。
鉄心の磁路の透磁率のバラツキによる漏れ磁束による残
留電圧の補正ということで、部分的に巻線の密度を変え
ることも行われていた。すなわち、鉄心に入り込む漏れ
磁束を少なくするため、シールドを施し鉄心にまで入っ
た漏れ磁束により発生する誘起電圧は零相負担の端子電
圧で相殺させる方法で対策が行われている。そのため、
１次電流が大きくなると、シールドを増やすか、より高
透磁率、高飽和磁束密度のものにするか、鉄心の断面積
を大きくするかの方法しかない。
留電圧の補正ということで、部分的に巻線の密度を変え
ることも行われていた。すなわち、鉄心に入り込む漏れ
磁束を少なくするため、シールドを施し鉄心にまで入っ
た漏れ磁束により発生する誘起電圧は零相負担の端子電
圧で相殺させる方法で対策が行われている。そのため、
１次電流が大きくなると、シールドを増やすか、より高
透磁率、高飽和磁束密度のものにするか、鉄心の断面積
を大きくするかの方法しかない。
また鉄心は１次側に地絡電流（零相電流）が流れたり、
２次巻線の抵抗測定時ピ、直流を流したりすることによ
り、最大残留磁束密度Ｂ、に着磁されることがある。こ
の状態で１次導体に電流が急流されると、第１７図の■
以外に直流電流も含まれ、第１９図■のような出力が零
相負担にかかり、過渡状態が安定し、定常状態で第１７
図の■のような波形となる。そのため高透磁率材の鉄心
を使用しても、Ｂｒ点での動作で残留電流を抑える必要
から、長円形零相変流器は零相特性に必要な鉄心の大き
さに対し大きなものとなっている。
２次巻線の抵抗測定時ピ、直流を流したりすることによ
り、最大残留磁束密度Ｂ、に着磁されることがある。こ
の状態で１次導体に電流が急流されると、第１７図の■
以外に直流電流も含まれ、第１９図■のような出力が零
相負担にかかり、過渡状態が安定し、定常状態で第１７
図の■のような波形となる。そのため高透磁率材の鉄心
を使用しても、Ｂｒ点での動作で残留電流を抑える必要
から、長円形零相変流器は零相特性に必要な鉄心の大き
さに対し大きなものとなっている。
本発明は、長円形零相変流器において、シールド材、鉄
心、巻線を従来と同一のものを使用しても、数倍の１次
定格電流時においても従来のものと比べ残留電流を少な
くさせることができる零相変流器の巻線方法を提供する
ことを目的とするものである。
心、巻線を従来と同一のものを使用しても、数倍の１次
定格電流時においても従来のものと比べ残留電流を少な
くさせることができる零相変流器の巻線方法を提供する
ことを目的とするものである。
上記の目的を達成するため、本発明は、長円形の零相変
流器に内蔵される長円形の鉄心において、°長径側を２
分する中心線からみて一方の半周部分と、他方の半周部
分とに、巻き回数が同じで巻き方向が互に逆方向の巻き
線をそれぞれ巻き付けこの各巻き線の巻き始めと巻き終
りとを接続させることを特徴とするものである。
流器に内蔵される長円形の鉄心において、°長径側を２
分する中心線からみて一方の半周部分と、他方の半周部
分とに、巻き回数が同じで巻き方向が互に逆方向の巻き
線をそれぞれ巻き付けこの各巻き線の巻き始めと巻き終
りとを接続させることを特徴とするものである。
以下本発明の作用について説明をする。
第１図（ａ）は本発明方法の一例の結線図である１次導
体８に流れる電流を！８．１次導体８より鉄心の一方の
半周部分Ａ側による漏れリアクタンスをＸｔ、＾、鉄心
の他方の半周部分Ｂ側による漏れリアクタンスをＸｉ、
ａ−Ａ−Ｂ側の巻線をｎＩ零相負担をＲい巻線の直流抵
抗をｒとすると、第１図（ａ）の等価回路は第１図（ｂ
）のようになる。これはまた第１図（Ｃ）のように書き
かえられる。ＩＬＡと一夏ＬＢの値は各々 となる。
体８に流れる電流を！８．１次導体８より鉄心の一方の
半周部分Ａ側による漏れリアクタンスをＸｔ、＾、鉄心
の他方の半周部分Ｂ側による漏れリアクタンスをＸｉ、
ａ−Ａ−Ｂ側の巻線をｎＩ零相負担をＲい巻線の直流抵
抗をｒとすると、第１図（ａ）の等価回路は第１図（ｂ
）のようになる。これはまた第１図（Ｃ）のように書き
かえられる。ＩＬＡと一夏ＬＢの値は各々 となる。
１次側に換算した残留電流１．は変流器の励磁電となり
、直流抵抗が小さい程、残留電流は小さくなる。第１図
（ａ）、（ｂ）、（ｃ）よりわかるように、本発明はＡ
、Ｂ側とも各々Ｕ字形のギャップ付き変流器の２次側巻
線を短絡させているので、２次側に流れる電流は巻線間
の循環電流として流れ、２次零相出力に影響を与えず、
１次電流による鉄心に入り込む漏れ磁束を減少させるた
めの起磁力として働く。
、直流抵抗が小さい程、残留電流は小さくなる。第１図
（ａ）、（ｂ）、（ｃ）よりわかるように、本発明はＡ
、Ｂ側とも各々Ｕ字形のギャップ付き変流器の２次側巻
線を短絡させているので、２次側に流れる電流は巻線間
の循環電流として流れ、２次零相出力に影響を与えず、
１次電流による鉄心に入り込む漏れ磁束を減少させるた
めの起磁力として働く。
第２図（ａ）のように零相電流の窓内に３相電流が流れ
た場合は、中央の１１の電流は第２図（ｂ）のように１
．、１．側に１／２・！８ずつ加算された電流値！。
た場合は、中央の１１の電流は第２図（ｂ）のように１
．、１．側に１／２・！８ずつ加算された電流値！。
： Ｉ、＋ １／２・Ｉ、、 −１，：１．÷１／２・
！３の電流がＩ□、ＩＴに変わり流れ、第１図（ａ）の
ように回路に置き変えることができる。
！３の電流がＩ□、ＩＴに変わり流れ、第１図（ａ）の
ように回路に置き変えることができる。
第３図は片側によって１次電流が流れている場合で、各
鉄心箇所の漏れ磁束による磁束分布は第３図（ｂ）のよ
うになる。ギャップ付き変流器の２次巻線は図中１−１
０１１−２０間が各変流器の２次側として働くので、第
３図（Ｃ）のように！、に比べ少し下った値の１１が第
１図（ａ）の１次電流として等価的に働く。
鉄心箇所の漏れ磁束による磁束分布は第３図（ｂ）のよ
うになる。ギャップ付き変流器の２次巻線は図中１−１
０１１−２０間が各変流器の２次側として働くので、第
３図（Ｃ）のように！、に比べ少し下った値の１１が第
１図（ａ）の１次電流として等価的に働く。
着磁時においては従来のものは１次電流がＵ字型ギヤツ
ブ付き変流器の励磁電流として働くので、励磁電流はす
べて交流電流のみとなることから磁束には高調波が含ま
れ、しかも動作点は磁界が正弦波のことから８７点のま
ま動かず、長時間大きな残留電流を発生させることとな
る。従来のものは等価回路で見ると巻線の直流抵抗が零
相負担ＲＬと直列になっているため、ｒｌの変化は残留
電流に殆ど影響しない。
ブ付き変流器の励磁電流として働くので、励磁電流はす
べて交流電流のみとなることから磁束には高調波が含ま
れ、しかも動作点は磁界が正弦波のことから８７点のま
ま動かず、長時間大きな残留電流を発生させることとな
る。従来のものは等価回路で見ると巻線の直流抵抗が零
相負担ＲＬと直列になっているため、ｒｌの変化は残留
電流に殆ど影響しない。
本発明は、第１図（０）かられかるようにｒの値が小さ
くなる程１ｔ／ｎはｒ側に流れ、ＸＬＡの誘起電圧は正
弦波成分が増加する。磁束変化も誘起電圧の積分値のた
め、正弦波に近くなり、鉄心が着磁されていると励磁電
流に直流成分が流れ、自己消磁の働きをするので第２調
波成分の発生は即消滅する。
くなる程１ｔ／ｎはｒ側に流れ、ＸＬＡの誘起電圧は正
弦波成分が増加する。磁束変化も誘起電圧の積分値のた
め、正弦波に近くなり、鉄心が着磁されていると励磁電
流に直流成分が流れ、自己消磁の働きをするので第２調
波成分の発生は即消滅する。
以下図面第４図ないし第７図にもとづいて本発明の詳細
な説明すると、第４図（ａ）において１０は長円形の鉄
心で、この鉄心１０のうち、長径側を２分する中心線１
１からみて一方の半周部分Ａ側には、中心線１１に近接
した一端Ｃ３付近から他端Ｃ２付近へ巻いていき、次い
で他端Ｃ２付近から一端Ｃ３付近へ巻き戻してなる巻線
１２を巻き付け、巻線１２の巻き終りから中間タップ１
３を出し、中心線１１からみて他方の半周部分Ｂ側には
、中心線１１に近接した一端Ｃ３付近から他端Ｃ２付近
へＡ側の巻線１２と巻き数が同じで巻き方向が逆方向に
巻いていき、他端Ｃ２付近から一端Ｃ３付近へＡ側の巻
線１２と巻き数が同じで巻き方向が逆方向に巻き戻して
なる巻線１４を巻き付け、この巻線１４の巻き始めは中
間タップ１３に接続し、巻き終りは巻線１２の巻き初め
に接続１５し、接続部１５と中間タップ１３の間に零相
負担抵抗１Ｂを接続する。このようにして巻線１２と巻
線１４が巻き付けられた鉄心１０の外周には従来と同じ
ようなシールドを施す。
な説明すると、第４図（ａ）において１０は長円形の鉄
心で、この鉄心１０のうち、長径側を２分する中心線１
１からみて一方の半周部分Ａ側には、中心線１１に近接
した一端Ｃ３付近から他端Ｃ２付近へ巻いていき、次い
で他端Ｃ２付近から一端Ｃ３付近へ巻き戻してなる巻線
１２を巻き付け、巻線１２の巻き終りから中間タップ１
３を出し、中心線１１からみて他方の半周部分Ｂ側には
、中心線１１に近接した一端Ｃ３付近から他端Ｃ２付近
へＡ側の巻線１２と巻き数が同じで巻き方向が逆方向に
巻いていき、他端Ｃ２付近から一端Ｃ３付近へＡ側の巻
線１２と巻き数が同じで巻き方向が逆方向に巻き戻して
なる巻線１４を巻き付け、この巻線１４の巻き始めは中
間タップ１３に接続し、巻き終りは巻線１２の巻き初め
に接続１５し、接続部１５と中間タップ１３の間に零相
負担抵抗１Ｂを接続する。このようにして巻線１２と巻
線１４が巻き付けられた鉄心１０の外周には従来と同じ
ようなシールドを施す。
本発明は、上記巻線方法のほか、第４図（ｂ）に示すよ
うに鉄心１０のＡ側とＢ側に巻き回数が同じで巻き方向
が互に逆方向の巻線１７．１８をそれぞれ巻き付け、巻
線１７の巻き始めと巻線１８の巻き始めを接続１９し、
巻線１７の巻き終りと巻線１８の巻き終りを接続２０し
、これらの接続部１９と接続部２０の間に零相負担抵抗
２１を接続することもあり、第４図（Ｃ）に示すように
鉄心１０のＡ側とＢ側に第４図（ｂ）の巻線と同じ巻線
１７．１Ｂを巻き付け、巻線１７の巻き始めと巻線１８
の巻き終りを接続２２し、巻線１７の巻き終りと巻線１
８の巻き始めを接続２３し、これら接続部２２と接続部
２３の間に零相負担抵抗２４を接続することもあり、第
４図（ｄ）に示すように鉄心１０に従来の巻線方法によ
る巻線２５を巻き付け、その巻線２５に零相負担抵抗２
６を接続したものにおいて、鉄心１０のＡ側とＢ側に第
４図（ｂ）の巻線と同じ巻線１７．１８を巻き付け、巻
線１７の巻き始めと巻線１８の巻き始めを接続２７し、
巻線１７の巻き終りと巻線１８の巻き終りを接続２８す
ることもある。この巻線１７．１８は巻線２５の外側に
巻き付けてもよく、内側に巻き付けてもよい。
うに鉄心１０のＡ側とＢ側に巻き回数が同じで巻き方向
が互に逆方向の巻線１７．１８をそれぞれ巻き付け、巻
線１７の巻き始めと巻線１８の巻き始めを接続１９し、
巻線１７の巻き終りと巻線１８の巻き終りを接続２０し
、これらの接続部１９と接続部２０の間に零相負担抵抗
２１を接続することもあり、第４図（Ｃ）に示すように
鉄心１０のＡ側とＢ側に第４図（ｂ）の巻線と同じ巻線
１７．１Ｂを巻き付け、巻線１７の巻き始めと巻線１８
の巻き終りを接続２２し、巻線１７の巻き終りと巻線１
８の巻き始めを接続２３し、これら接続部２２と接続部
２３の間に零相負担抵抗２４を接続することもあり、第
４図（ｄ）に示すように鉄心１０に従来の巻線方法によ
る巻線２５を巻き付け、その巻線２５に零相負担抵抗２
６を接続したものにおいて、鉄心１０のＡ側とＢ側に第
４図（ｂ）の巻線と同じ巻線１７．１８を巻き付け、巻
線１７の巻き始めと巻線１８の巻き始めを接続２７し、
巻線１７の巻き終りと巻線１８の巻き終りを接続２８す
ることもある。この巻線１７．１８は巻線２５の外側に
巻き付けてもよく、内側に巻き付けてもよい。
従来のものと本発明方法による残留電流特性の違いを第
６図と第７図に示す。第５図■が従来のもので鉄心に巻
線を均一に巻き、内側、外側、側面シールド２９を施し
、零相負担ＲＬを接続されたものを示す。
６図と第７図に示す。第５図■が従来のもので鉄心に巻
線を均一に巻き、内側、外側、側面シールド２９を施し
、零相負担ＲＬを接続されたものを示す。
この巻線の中間点Ｐで巻線を切断し、第５図（１）のよ
うに結線を変え負担抵抗□を１７２とし、零相特性を同
じくした本発明方法によるものと従来品との残留電流特
性の違いを見る。
うに結線を変え負担抵抗□を１７２とし、零相特性を同
じくした本発明方法によるものと従来品との残留電流特
性の違いを見る。
第６図は鉄心を消磁させ１次電流を増加させた時の残留
電流の値を従来品と本発明によるもので示しある。グラ
フ中の図は零相変流器窓内の１次導体の位置及び２相か
３相かを示している。第６図（１）、■Ｉ■、（２）よ
り消磁されている場合は残留特性に大きな差はない。
電流の値を従来品と本発明によるもので示しある。グラ
フ中の図は零相変流器窓内の１次導体の位置及び２相か
３相かを示している。第６図（１）、■Ｉ■、（２）よ
り消磁されている場合は残留特性に大きな差はない。
第７図は鉄心に直流電流を加え着磁させた時の比較を示
しである。
しである。
従来品は原理上残留電流には第２高調波など偶数調波を
多く含み、しかも消磁させなければいつまでも残る。本
発明方法は、零相変流器の２次巻線がギャップ付き変流
器の２次側短絡として働くので、鉄心内の漏れ磁束が減
少し、残留電流が小さくなる。本発明方法は、鉄心の上
、または鉄心に従来の巻線を施し、その上にシールドを
当て、その上から行っても同様の効果がある。
多く含み、しかも消磁させなければいつまでも残る。本
発明方法は、零相変流器の２次巻線がギャップ付き変流
器の２次側短絡として働くので、鉄心内の漏れ磁束が減
少し、残留電流が小さくなる。本発明方法は、鉄心の上
、または鉄心に従来の巻線を施し、その上にシールドを
当て、その上から行っても同様の効果がある。
楕円及びトラック型など長円形の零相変流器に本発明の
巻線方法を行うことにより、１次側からの鉄心内に及ぶ
漏れ磁束量を抑制することが可能となり、残留電流、特
に着磁時の残留電流を抑制することができるので特性の
向上が計られる。巻線の径を太くして行くことにより直
流抵抗も減少していき、残留電流も小さくすることがで
きる。
巻線方法を行うことにより、１次側からの鉄心内に及ぶ
漏れ磁束量を抑制することが可能となり、残留電流、特
に着磁時の残留電流を抑制することができるので特性の
向上が計られる。巻線の径を太くして行くことにより直
流抵抗も減少していき、残留電流も小さくすることがで
きる。
鉄心９巻線、シールド材に同じものを使用しても、本発
明方法を行うことにより定格１次電流を数倍までのばす
ことができる。
明方法を行うことにより定格１次電流を数倍までのばす
ことができる。
図面第１図ないし第７図は本発明方法の実施例を示すも
ので、第１図（ａ）は本発明方法の一例の結線図、第１
図（ｂ）、（ｃ）は第１図の等価回路図、第２図（ａ）
、（ｂ）は３相の場合の本発明の詳細な説明する図、
第３ （ａ） 、（ｂ） 、（ｃ）は１次導体の片寄り
の場合の本発明の詳細な説明する図、第４図（ａ） 、
（ｂ） 、（ｃ） ％ （ｄ）は本発明方法による巻線
の４つの例を示す図、第５図は本発明と従来品の比較実
験のための結線例を示す図、第６図（１）、■、■、（
２）は第５図において鉄心を消磁させた時の特性を示す
図、第７図は鉄心に着磁させた時の本発明と従来品の残
留電流特性の比較を示す図、第８図は従来の長円形の零
相変流器の構造を示す図、第８図は第８図のＡ−Ａ線断
面図、第１０図は上記従来品の使用例を示す図、第１１
図は（ａ）、（ｂ）は第１０図においてＲ相、Ｔ相のみ
に電流が流れた時の１次電流から発生する漏れ磁束の分
布を示す図、第１２図は漏れ磁束から見た等価磁束分布
を示す図、第１３図は第１２図の等価回路を示す図、第
１４図は第１２図の等価回路を示す図、第１５図は鉄心
材のＢ−Ｈカーブを示す図、第１８図（１）、■、■、
（２）は各箇所の波形図、第１７図は鉄心が着磁された
場合において鉄心の一方の半周側の１次電流にともなう
各波形図、第１８図は鉄心が着磁された場合において鉄
心の他方の半周側の１次電流にともなう各波形図、第１
９図は（１）、■は鉄心が着磁された場合の本発明と従
来品の１次電流突入時の残留電流の波形図である。 １０・・・長円形の鉄心、１１・・・中心線、１２・・
・巻線１３・・・中間タップ、 ４・・・巻線、 ６・・・接続部 ７・・・巻線、 ８・・・巻線、 ９・・・接続部、 ・・・接続部。
ので、第１図（ａ）は本発明方法の一例の結線図、第１
図（ｂ）、（ｃ）は第１図の等価回路図、第２図（ａ）
、（ｂ）は３相の場合の本発明の詳細な説明する図、
第３ （ａ） 、（ｂ） 、（ｃ）は１次導体の片寄り
の場合の本発明の詳細な説明する図、第４図（ａ） 、
（ｂ） 、（ｃ） ％ （ｄ）は本発明方法による巻線
の４つの例を示す図、第５図は本発明と従来品の比較実
験のための結線例を示す図、第６図（１）、■、■、（
２）は第５図において鉄心を消磁させた時の特性を示す
図、第７図は鉄心に着磁させた時の本発明と従来品の残
留電流特性の比較を示す図、第８図は従来の長円形の零
相変流器の構造を示す図、第８図は第８図のＡ−Ａ線断
面図、第１０図は上記従来品の使用例を示す図、第１１
図は（ａ）、（ｂ）は第１０図においてＲ相、Ｔ相のみ
に電流が流れた時の１次電流から発生する漏れ磁束の分
布を示す図、第１２図は漏れ磁束から見た等価磁束分布
を示す図、第１３図は第１２図の等価回路を示す図、第
１４図は第１２図の等価回路を示す図、第１５図は鉄心
材のＢ−Ｈカーブを示す図、第１８図（１）、■、■、
（２）は各箇所の波形図、第１７図は鉄心が着磁された
場合において鉄心の一方の半周側の１次電流にともなう
各波形図、第１８図は鉄心が着磁された場合において鉄
心の他方の半周側の１次電流にともなう各波形図、第１
９図は（１）、■は鉄心が着磁された場合の本発明と従
来品の１次電流突入時の残留電流の波形図である。 １０・・・長円形の鉄心、１１・・・中心線、１２・・
・巻線１３・・・中間タップ、 ４・・・巻線、 ６・・・接続部 ７・・・巻線、 ８・・・巻線、 ９・・・接続部、 ・・・接続部。
Claims (1)
- 長円形の零相変流器に内蔵される長円形の鉄心において
、長径側を２分する中心線からみて一方の半周部分と、
他方の半周部分とに、巻き回数が同じで巻き方向が互に
逆方向の巻き線をそれぞれ巻き付け、この各巻き線の巻
き始めと巻き終りとを接続させることを特徴とする零相
変流器の巻線方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1061996A JPH02240903A (ja) | 1989-03-14 | 1989-03-14 | 零相変流器の巻線方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1061996A JPH02240903A (ja) | 1989-03-14 | 1989-03-14 | 零相変流器の巻線方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02240903A true JPH02240903A (ja) | 1990-09-25 |
| JPH0583164B2 JPH0583164B2 (ja) | 1993-11-25 |
Family
ID=13187326
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1061996A Granted JPH02240903A (ja) | 1989-03-14 | 1989-03-14 | 零相変流器の巻線方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02240903A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010230456A (ja) * | 2009-03-26 | 2010-10-14 | Panasonic Electric Works Co Ltd | 漏電検出装置 |
-
1989
- 1989-03-14 JP JP1061996A patent/JPH02240903A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010230456A (ja) * | 2009-03-26 | 2010-10-14 | Panasonic Electric Works Co Ltd | 漏電検出装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0583164B2 (ja) | 1993-11-25 |
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