JPH02254130A - 成形弾用合金及びその製造方法 - Google Patents
成形弾用合金及びその製造方法Info
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- JPH02254130A JPH02254130A JP7565589A JP7565589A JPH02254130A JP H02254130 A JPH02254130 A JP H02254130A JP 7565589 A JP7565589 A JP 7565589A JP 7565589 A JP7565589 A JP 7565589A JP H02254130 A JPH02254130 A JP H02254130A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業−Ｊ−の利用分野）
本発明は、例えば防護物を侵徹する成形弾用ライナに有
用な合金及びその製造方法に関するものである。
用な合金及びその製造方法に関するものである。
（従来の技術）
成形弾用ライナには純銅（無酸素銅）が、−船釣に使用
されているが、このライナの製造方法としては、鍛造法
、機械加工法、電析法などがある。
されているが、このライナの製造方法としては、鍛造法
、機械加工法、電析法などがある。
ところで、この成形弾用ライナに要求される特性は、■
密度が高いこと、■ジェットの伸びが大きいことであり
、この要求を比較的満足する材料としては前記した純銅
の他、金、タンタルなどが知られている。
密度が高いこと、■ジェットの伸びが大きいことであり
、この要求を比較的満足する材料としては前記した純銅
の他、金、タンタルなどが知られている。
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら金やタンタルは高価であるため実用化され
ておらず、純銅より特性の優れた合金の開発が望まれて
いた。
ておらず、純銅より特性の優れた合金の開発が望まれて
いた。
本発明は上記実情に鑑みて成されたものであり、銅より
も密度、伸びの大きい合金、換言すれば、防護物の侵徹
長の大きい合金及びその製造方法を提供することを目的
としている。
も密度、伸びの大きい合金、換言すれば、防護物の侵徹
長の大きい合金及びその製造方法を提供することを目的
としている。
（課題を解決するための手段）
タングステン（Ｗ）と銅（Ｃｕ ）は液相あるいは同相
状態で相互に固溶しないため、鋳造法、鍛造法では製造
困難である。しかしながら、粉末冶金法で、ｗ ｔ＋）
末の骨格を形成させた後に焼結して銅溶浸するごとによ
り製造可能である。
状態で相互に固溶しないため、鋳造法、鍛造法では製造
困難である。しかしながら、粉末冶金法で、ｗ ｔ＋）
末の骨格を形成させた後に焼結して銅溶浸するごとによ
り製造可能である。
この粉末冶金法で製造したＷ−Ｃｕ合金は古くから電気
接点＋、Ｉ料として使用されており、この合金の電気抵
抗、耐摩耗特性等は既に知られている。
接点＋、Ｉ料として使用されており、この合金の電気抵
抗、耐摩耗特性等は既に知られている。
Ｕ７かし２ながら、Ｗ−Ｃｕ合金の成形弾ライナへの適
用はなされておらず、その性能（侵微）も知られていな
い。
用はなされておらず、その性能（侵微）も知られていな
い。
そこで本発明者は、侵散長にすくれたＷ−Ｃｏあるいは
Ｗ −Ｃｕ−Ｎｉ にニッケル）合金を開発するため、
Ｗ粉末及びＮｉ粉末の粒度、Ｗ−ＣｕあるいはＷＣｕ−
Ｎｉ合金組成等につき、神々検討を加えた結果、以下の
ような本発明を成立させたのである。
Ｗ −Ｃｕ−Ｎｉ にニッケル）合金を開発するため、
Ｗ粉末及びＮｉ粉末の粒度、Ｗ−ＣｕあるいはＷＣｕ−
Ｎｉ合金組成等につき、神々検討を加えた結果、以下の
ような本発明を成立させたのである。
ずなわら第１の本発明は、２〜２５μｍの粒度のタング
ステンを６０〜８５重贋％含有し、残部が銅あるいは銅
合金からなることを要旨とする成形弾用合金−Ｃある。
ステンを６０〜８５重贋％含有し、残部が銅あるいは銅
合金からなることを要旨とする成形弾用合金−Ｃある。
又第２の本発明は、２〜２５μｍの粒度のタングステン
を６０〜８５重量％、１〜１０μｍの粒度のニッケルを
２．０重量％以下含有し、残部が銅あるいは銅合金から
なることを要旨とする成形弾用合金である。
を６０〜８５重量％、１〜１０μｍの粒度のニッケルを
２．０重量％以下含有し、残部が銅あるいは銅合金から
なることを要旨とする成形弾用合金である。
更に第３の本発明は、２〜２５μｍの粒度のタングステ
ン粉末、あるいはこのタングステン粉末と１〜１０μｍ
粒度のニッケル粉末の混合粉末を圧縮あるいは焼結した
成形体に銅あるいは銅合金を溶浸させることを要旨とす
る前記第１又は第２の本発明に係る成形弾用合金の製造
方法である。
ン粉末、あるいはこのタングステン粉末と１〜１０μｍ
粒度のニッケル粉末の混合粉末を圧縮あるいは焼結した
成形体に銅あるいは銅合金を溶浸させることを要旨とす
る前記第１又は第２の本発明に係る成形弾用合金の製造
方法である。
（作 用）
先ず本発明の組成の配合割合の限定理由について説明す
る。
る。
合金組成は、Ｗが６０〜８５重量％、又Ｎｉを含有する
場合にはＮｉが２．０重量％以下、残部がＣｕあるいは
Ｃｕ合金である。
場合にはＮｉが２．０重量％以下、残部がＣｕあるいは
Ｃｕ合金である。
Ｗ含有量が６０重量％未満では侵微長におよぼず効果が
小さく、８５重重景を超えるとジェットの伸びが低下し
、ジェットがばらけてやはり侵徹長が低下するからであ
る（第１図参照）。
小さく、８５重重景を超えるとジェットの伸びが低下し
、ジェットがばらけてやはり侵徹長が低下するからであ
る（第１図参照）。
ＮｉはＷ粉末の焼結を促進させ、Ｃｕを溶浸するときの
骨格の強度を確保するため必要により添加するものであ
るが、２．０重量％を超えて添加しても焼結促進効果が
飽和してしまい、かっＣｕ溶浸時に偏析が生じるため、
添加量は２．０重量％以下とする。なお、Ｎｉ含有量が
０．０５重量％未満では効果が小さい。
骨格の強度を確保するため必要により添加するものであ
るが、２．０重量％を超えて添加しても焼結促進効果が
飽和してしまい、かっＣｕ溶浸時に偏析が生じるため、
添加量は２．０重量％以下とする。なお、Ｎｉ含有量が
０．０５重量％未満では効果が小さい。
次に本発明合金組成の粒度の限定理由及び製造方法につ
いて詳細に述べる。
いて詳細に述べる。
粒度２〜２５μｍのＷ粉末に必要に応じて粒度１〜ＩＯ
μｍのＮｉ粉末を■型ミキサーで混合する。Ｗ粉末粒度
が２μｍ未満では、Ｃｕの溶浸温度で焼結が著しく進行
するため、冷間静水圧プレス（ＣＩＰ）した成形体の形
状維持が困難となる。また、Ｗ粉末粒度が２５μｍを超
えるとジェットの伸びが低下する（第２図参照）。また
旧粉末の粒度が１μｍ未満となると粉末の取扱いが困難
となり、また１０μｍを超えるとＷの焼結促進効果がな
くなる。
μｍのＮｉ粉末を■型ミキサーで混合する。Ｗ粉末粒度
が２μｍ未満では、Ｃｕの溶浸温度で焼結が著しく進行
するため、冷間静水圧プレス（ＣＩＰ）した成形体の形
状維持が困難となる。また、Ｗ粉末粒度が２５μｍを超
えるとジェットの伸びが低下する（第２図参照）。また
旧粉末の粒度が１μｍ未満となると粉末の取扱いが困難
となり、また１０μｍを超えるとＷの焼結促進効果がな
くなる。
従って、本発明ではＷ粉末の粒度は２〜２５μｍ、Ｎｉ
粉末の粒度は１〜１０μｍとしている。
粉末の粒度は１〜１０μｍとしている。
Ｗ粉末あるいはＷ −Ｎ ｉ混合粉末にバインダーを添
加した後、ライナ形状のゴム型に充填し、ＣＩＰ成形を
する。
加した後、ライナ形状のゴム型に充填し、ＣＩＰ成形を
する。
ところで、バインダーは粉末冶金に一般に用いられてい
るワックス、セルロース等が適用できる。
るワックス、セルロース等が適用できる。
また、Ｗ−Ｃｕ合金の組成はｃＩＰの成形体のＷ密度に
よって一義的に決定されるため、ＣＩＰの成形圧力の選
定は重要である。すなわち、Ｗ粉末粒度によっても変化
するが、本発明者の実験ではＷが６０〜８５重景％の重
量を得るための最適ＣＩＰ成形圧力ば５００〜２０００
ｋｇ ｆ ／ ｃｔであるが、さらに高圧力で成形す
る場合には、Ｗ粉末にあかじめＣｕ粉末を混合して充填
し、成形すれば所定の組成が得られる。
よって一義的に決定されるため、ＣＩＰの成形圧力の選
定は重要である。すなわち、Ｗ粉末粒度によっても変化
するが、本発明者の実験ではＷが６０〜８５重景％の重
量を得るための最適ＣＩＰ成形圧力ば５００〜２０００
ｋｇ ｆ ／ ｃｔであるが、さらに高圧力で成形す
る場合には、Ｗ粉末にあかじめＣｕ粉末を混合して充填
し、成形すれば所定の組成が得られる。
前記した方法で成形した成形体、あるいは成形体を脱ろ
うし、焼結した焼結体の上部にＣｕの円板を載せ、Ｃｕ
熔浸を行う。溶浸に使用するＣｕは銅板から加工した円
板の他、Ｃｕ−Ｃｏ、 Ｃｕ−Ｃｏ−Ｚｎ、 Ｃｕ−Ｆ
ｅ−Ｍｎ−Ｚｎなどの粉末冶金用溶浸剤を圧粉成形した
円板を用いる。溶浸処理は、水素あるいは水素−窒素混
合雰囲気中で１１００〜１２５０°Ｃで１０分〜１２０
分間行う。また、溶浸前にハンドリングを容易とするた
め、必要に応じて焼結するが、１１００〜１２５０°Ｃ
で１０分〜１２０分間、真空あるいは水素、水素−窒素
混合雰囲気中で行う。
うし、焼結した焼結体の上部にＣｕの円板を載せ、Ｃｕ
熔浸を行う。溶浸に使用するＣｕは銅板から加工した円
板の他、Ｃｕ−Ｃｏ、 Ｃｕ−Ｃｏ−Ｚｎ、 Ｃｕ−Ｆ
ｅ−Ｍｎ−Ｚｎなどの粉末冶金用溶浸剤を圧粉成形した
円板を用いる。溶浸処理は、水素あるいは水素−窒素混
合雰囲気中で１１００〜１２５０°Ｃで１０分〜１２０
分間行う。また、溶浸前にハンドリングを容易とするた
め、必要に応じて焼結するが、１１００〜１２５０°Ｃ
で１０分〜１２０分間、真空あるいは水素、水素−窒素
混合雰囲気中で行う。
かかる方法によって本発明成形弾用合金が製造できる。
（実 施 例）
粒度１〜７２μｍのＷ粉末および粒度１〜１５μｍのＮ
ｉ粉末を■型ミキサーで３０分間混合した後、あるいは
Ｗ粉末のみにロストワックスを２％加加熱台して添加し
た。直径φ５０鵬の内径を有するライナ形状のゴム型に
混合粉末を充填した後圧力容器に入れ、５００〜４００
０ｋｇｆ／ｃＴＸの圧力でＣＩＰ成形し、その後ゴム型
から取り出した。そして真空焼結炉で脱ろう後、］１５
０’Ｃで２時間焼結し、焼結体の上にＣＬＩの円板を載
せて１１３０℃で１時間溶浸処理した。
ｉ粉末を■型ミキサーで３０分間混合した後、あるいは
Ｗ粉末のみにロストワックスを２％加加熱台して添加し
た。直径φ５０鵬の内径を有するライナ形状のゴム型に
混合粉末を充填した後圧力容器に入れ、５００〜４００
０ｋｇｆ／ｃＴＸの圧力でＣＩＰ成形し、その後ゴム型
から取り出した。そして真空焼結炉で脱ろう後、］１５
０’Ｃで２時間焼結し、焼結体の上にＣＬＩの円板を載
せて１１３０℃で１時間溶浸処理した。
得られた焼結合金の代表的な顕微鏡組織を第３図に示す
。さらにこの素材より所定の形状に機械加工した後、炸
薬Ｃｏｍｐ Ｂを用いて侵徹試験を実施した。試験には
比較材として無酸素銅の丸棒から削り出したライナを用
いた。
。さらにこの素材より所定の形状に機械加工した後、炸
薬Ｃｏｍｐ Ｂを用いて侵徹試験を実施した。試験には
比較材として無酸素銅の丸棒から削り出したライナを用
いた。
試験結果を第１表に示すが、本発明合金は従来のＣｕに
比較して、１．３倍以上の侵徹長を有することが明らか
である。
比較して、１．３倍以上の侵徹長を有することが明らか
である。
第１表
り、従来使用されていたＣｕより著しく侵徹長にすぐれ
た成形弾用ライナの提供が可能となった。
た成形弾用ライナの提供が可能となった。
第１図は本発明合金を使用した成形弾用ライナの侵徹長
比とＷ量の関係図、第２図ｃ：１同じく成形弾用ライナ
の侵徹長比とＷ粒度の関係図、第３図は本発明合金の顕
微鏡組織図である。 第１表中＊（お劫剤弗召牛を外れたものを示ゴー（発明
の効果） 以上説明したように、銅の高い伸びとＷの高い密度及び
必要に応じてＮｉを組み合わせることによ第１図 Ｗ早惨ｆ＜） ｎ） 図
比とＷ量の関係図、第２図ｃ：１同じく成形弾用ライナ
の侵徹長比とＷ粒度の関係図、第３図は本発明合金の顕
微鏡組織図である。 第１表中＊（お劫剤弗召牛を外れたものを示ゴー（発明
の効果） 以上説明したように、銅の高い伸びとＷの高い密度及び
必要に応じてＮｉを組み合わせることによ第１図 Ｗ早惨ｆ＜） ｎ） 図
Claims (3)
- （１）２〜２５μｍの粒度のタングステンを６０〜８５
重量％含有し、残部が銅あるいは銅合金からなることを
特徴とする成形弾用合金。 - （２）２〜２５μｍの粒度のタングステンを６０〜８５
重量％、１〜１０μｍの粒度のニッケルを２．０重量％
以下含有し、残部が銅あるいは銅合金からなることを特
徴とする成形弾用合金。 - （３）２〜２５μｍの粒度のタングステン粉末、あるい
はこのタングステン粉末と１〜１０μｍ粒度のニッケル
粉末の混合粉末を圧縮あるいは焼結した成形体に銅ある
いは銅合金を溶浸させることを特徴とする請求項１又は
請求項２記載の成形弾用合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7565589A JP2731857B2 (ja) | 1989-03-27 | 1989-03-27 | 成形弾用合金及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7565589A JP2731857B2 (ja) | 1989-03-27 | 1989-03-27 | 成形弾用合金及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02254130A true JPH02254130A (ja) | 1990-10-12 |
| JP2731857B2 JP2731857B2 (ja) | 1998-03-25 |
Family
ID=13582470
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7565589A Expired - Fee Related JP2731857B2 (ja) | 1989-03-27 | 1989-03-27 | 成形弾用合金及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2731857B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107498047A (zh) * | 2017-09-01 | 2017-12-22 | 西北有色金属研究院 | 一种钨铜复合材料及其制备方法 |
| CN111545761A (zh) * | 2020-05-08 | 2020-08-18 | 山东威尔斯通钨业有限公司 | 一种带细长孔的钨铜合金制备方法 |
-
1989
- 1989-03-27 JP JP7565589A patent/JP2731857B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107498047A (zh) * | 2017-09-01 | 2017-12-22 | 西北有色金属研究院 | 一种钨铜复合材料及其制备方法 |
| CN111545761A (zh) * | 2020-05-08 | 2020-08-18 | 山东威尔斯通钨业有限公司 | 一种带细长孔的钨铜合金制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2731857B2 (ja) | 1998-03-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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