JPH02258190A - 配管の改質方法 - Google Patents
配管の改質方法Info
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- JPH02258190A JPH02258190A JP1315291A JP31529189A JPH02258190A JP H02258190 A JPH02258190 A JP H02258190A JP 1315291 A JP1315291 A JP 1315291A JP 31529189 A JP31529189 A JP 31529189A JP H02258190 A JPH02258190 A JP H02258190A
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- JP
- Japan
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- stainless steel
- heat
- welding
- austenitic stainless
- welded
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
- B23K2103/05—Stainless steel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
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- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、オーステナイ）−系ステンレス鋼の溶接部改
質方法に係わり、特に固溶化熱処理（ステンレス鋼の溶
接部における応力腐食割れ（ｓｔｒｅｓｓｃｏｒｒｏｓ
ｉｏｎ ｃｒａｃｋｉｎｇ）対策として通常行われる）
を施すことができず、かつ該固溶化熱処理に代わる溶融
処理を部材の片側からのみ行い得る装置構造体の既設溶
接継手部分の改質処理方法に関するものである。溶存酸
素を含有する高温高圧水で使用される機器部材、特にＢ
ＷＲプラント用機器部材では、部材の信頼性確保および
長寿命化のために高い耐蝕性が要求される。本発明はこ
の問題に対処した技術分野に最も好適である。
質方法に係わり、特に固溶化熱処理（ステンレス鋼の溶
接部における応力腐食割れ（ｓｔｒｅｓｓｃｏｒｒｏｓ
ｉｏｎ ｃｒａｃｋｉｎｇ）対策として通常行われる）
を施すことができず、かつ該固溶化熱処理に代わる溶融
処理を部材の片側からのみ行い得る装置構造体の既設溶
接継手部分の改質処理方法に関するものである。溶存酸
素を含有する高温高圧水で使用される機器部材、特にＢ
ＷＲプラント用機器部材では、部材の信頼性確保および
長寿命化のために高い耐蝕性が要求される。本発明はこ
の問題に対処した技術分野に最も好適である。
沸騰水型原子炉（ｂｏｉｌｉｎｇ−ｗａｔｅｒ ｒｅａ
ｃｔｏｒ）（ＢＷＲ）プラントにおける一次冷却水用配
管（Ｊ Ｉ ５ＳＵＳ３０４材製）の溶接継手の溶接熱
影響部には、粒界型応力腐食割れ（以下、応力腐食割れ
をＳＣＣと称する）が生じる係向がある。ＳＣＣは、第
３図に示されるように、０．２％耐力を超える高づつ張
り応力１．溶接熱影響により結晶粒界に沿って生じるク
ロム欠乏層２（鋭敏化領域）、および溶存酸素等の腐食
環境３か重なる部分４に発生する。
ｃｔｏｒ）（ＢＷＲ）プラントにおける一次冷却水用配
管（Ｊ Ｉ ５ＳＵＳ３０４材製）の溶接継手の溶接熱
影響部には、粒界型応力腐食割れ（以下、応力腐食割れ
をＳＣＣと称する）が生じる係向がある。ＳＣＣは、第
３図に示されるように、０．２％耐力を超える高づつ張
り応力１．溶接熱影響により結晶粒界に沿って生じるク
ロム欠乏層２（鋭敏化領域）、および溶存酸素等の腐食
環境３か重なる部分４に発生する。
従来より施工されている自然冷却によるＪＩＳＳＵＳ３
０４製配管の溶接では、第２図に示さ才しろように溶接
（溶接部６参照）により管内外面に数１０ｋｇ ／ ｎ
ｕｎ ２におよぶ高引っ張り残留ＬＥ、：力（第２図の
特性８参照）が生しる。第２図のＴＳ側は引っ張り応力
領域であり、ＣＳ側は圧縮残留応力領域である。直線９
は、１０ ｋｇ ／ ＋１ｗｎ ２ レヘルを示す。母
材５ａの溶接部近傍の熱影響部７にクロ１１欠乏層が生
じる。このように、高引っ張り残留応力とクロム欠乏層
の発生した母材の内外両面に腐食性流体が接触すると、
母材の熱影響部にＳＣＣが発生する危険が大きくなる。
０４製配管の溶接では、第２図に示さ才しろように溶接
（溶接部６参照）により管内外面に数１０ｋｇ ／ ｎ
ｕｎ ２におよぶ高引っ張り残留ＬＥ、：力（第２図の
特性８参照）が生しる。第２図のＴＳ側は引っ張り応力
領域であり、ＣＳ側は圧縮残留応力領域である。直線９
は、１０ ｋｇ ／ ＋１ｗｎ ２ レヘルを示す。母
材５ａの溶接部近傍の熱影響部７にクロ１１欠乏層が生
じる。このように、高引っ張り残留応力とクロム欠乏層
の発生した母材の内外両面に腐食性流体が接触すると、
母材の熱影響部にＳＣＣが発生する危険が大きくなる。
公知のＳＣＣ対策の一つとして、特公昭５９２１７］１
号公報に記載された方θ、かある。該公報に記載され
た方法は、溶接接合される予定の複数のステンレス鋼製
部材の溶接継手部近傍の腐食性流体に接る面にデルタ
（δ）フエライ１〜を含む耐食材料を肉盛し、次いで内
盛止端部における前記腐食性流体に接する面に入熱５
Ｋ Ｊ ／ ｃ１ｎ以下に溶融処理を施し、その後、１
）ｆｊ記スステンレス鋼製部材溶接継手部を溶接する方
θ（である。この溶融処理の目的は、耐食材料の肉盛に
よって母＋］の熱影響部に生成するクロム欠乏Ｊ？グを
消滅させるとともに、デルタ（δ）フエライｈ ｋ含む
耐食性の優れた組織を生成させるとこにある。特開昭５
３−５６１．３４号公報に記載された方法も、溶接に先
立ってステンレス鋼材の溶接接合部近傍に溶融処理を施
すという点て、特公昭５９−２１７１１ 号公報に記載
された力ａ、と類似している。すなオ〕も、この力θ、
は、オーステナイト系ステンレス鋼製部材の溶接に先立
って、溶接による熱影響を受けるｐ定箇所の表面層に、
熱エネルギーを与える（アーク、プラズマ等による）こ
とによって溶融処理を施す方法である。
号公報に記載された方θ、かある。該公報に記載され
た方法は、溶接接合される予定の複数のステンレス鋼製
部材の溶接継手部近傍の腐食性流体に接る面にデルタ
（δ）フエライ１〜を含む耐食材料を肉盛し、次いで内
盛止端部における前記腐食性流体に接する面に入熱５
Ｋ Ｊ ／ ｃ１ｎ以下に溶融処理を施し、その後、１
）ｆｊ記スステンレス鋼製部材溶接継手部を溶接する方
θ（である。この溶融処理の目的は、耐食材料の肉盛に
よって母＋］の熱影響部に生成するクロム欠乏Ｊ？グを
消滅させるとともに、デルタ（δ）フエライｈ ｋ含む
耐食性の優れた組織を生成させるとこにある。特開昭５
３−５６１．３４号公報に記載された方法も、溶接に先
立ってステンレス鋼材の溶接接合部近傍に溶融処理を施
すという点て、特公昭５９−２１７１１ 号公報に記載
された力ａ、と類似している。すなオ〕も、この力θ、
は、オーステナイト系ステンレス鋼製部材の溶接に先立
って、溶接による熱影響を受けるｐ定箇所の表面層に、
熱エネルギーを与える（アーク、プラズマ等による）こ
とによって溶融処理を施す方法である。
この方法では、溶融処理による溶融部が凝固する際にデ
ルタ （δ）フェライトが生しる。また、この方法によ
って得られる組織は、溶接時に熱影響を受けても、肉盛
を行った場合と同様に結晶粒界における炭化物の析出に
よる鋭敏化が生しない。
ルタ （δ）フェライトが生しる。また、この方法によ
って得られる組織は、溶接時に熱影響を受けても、肉盛
を行った場合と同様に結晶粒界における炭化物の析出に
よる鋭敏化が生しない。
ＳＣＣ対策の他の一つは、特公昭６０−４５３０３３号
公報（Ｊａｐａｎｅｓｅ Ｐａｔｅｎｔ ｌＥｘａｍｊ
ｎｃｄ Ｐｕｂｌ、１ｃａｔｊｏｎ）に記載された方法
である。該公報に記載された方法は、溶接に先立って、
溶接部材の腐食性流体に接触する面にデルタ （δ）フ
ェライトを含む耐食材料を肉盛し、その後、該肉盛側を
冷却しなから肉盛止端部の反対側の而に肉盛を施す方法
である。
公報（Ｊａｐａｎｅｓｅ Ｐａｔｅｎｔ ｌＥｘａｍｊ
ｎｃｄ Ｐｕｂｌ、１ｃａｔｊｏｎ）に記載された方法
である。該公報に記載された方法は、溶接に先立って、
溶接部材の腐食性流体に接触する面にデルタ （δ）フ
ェライトを含む耐食材料を肉盛し、その後、該肉盛側を
冷却しなから肉盛止端部の反対側の而に肉盛を施す方法
である。
冷却しながら肉盛する目的は、最初の（または第一次の
）耐食材料の肉盛によって母材の熱影響部に生じるクロ
ム欠乏層領域の残留応力を改善することにある。
）耐食材料の肉盛によって母材の熱影響部に生じるクロ
ム欠乏層領域の残留応力を改善することにある。
公知の手法は、Ｓ ＣＣ対策の施された面のみがＳＣＣ
に対して有効であり、そＪしとは反対側の面については
配慮がなされていない。そのため、溶接継手の表裏両面
が腐食性流体に接触する場合には、継手の両面にＳＣＣ
対策を施さなければならない。このことは、溶接継手の
表裏両面が腐食性流体に接触する場合であって、既設溶
接継手の片側面のみにしか溶融処理を施し得ない場合に
、従来技術は有効に対処し得ないことを意味している。
に対して有効であり、そＪしとは反対側の面については
配慮がなされていない。そのため、溶接継手の表裏両面
が腐食性流体に接触する場合には、継手の両面にＳＣＣ
対策を施さなければならない。このことは、溶接継手の
表裏両面が腐食性流体に接触する場合であって、既設溶
接継手の片側面のみにしか溶融処理を施し得ない場合に
、従来技術は有効に対処し得ないことを意味している。
他方、オーステティ１−系ステンレス鋼の溶接継手熱影
響部に生じるＳＣＣを防ぐために、溶接に先立ち、母材
の熱影響予定箇所に熱エネルギーを与えて溶融しておく
方法が、特開昭５３−５６１３４ 号公報（既述）およ
び特開昭６３−１７７９７２号公報（後者は、冷間加工
材一般を対象とする方法として記述されている）に開示
されている。これらの方法は、既設の溶接継手を対象と
していない。
響部に生じるＳＣＣを防ぐために、溶接に先立ち、母材
の熱影響予定箇所に熱エネルギーを与えて溶融しておく
方法が、特開昭５３−５６１３４ 号公報（既述）およ
び特開昭６３−１７７９７２号公報（後者は、冷間加工
材一般を対象とする方法として記述されている）に開示
されている。これらの方法は、既設の溶接継手を対象と
していない。
本発明は、斯かる技術的背景の下で創案されたものであ
る。
る。
本発明の主目的は、オーステナイト系ステンレス鋼の溶
接熱影響部に生じるクロム欠乏層と高上つ張り残留応力
につき、溶接継手の一方の面におけるクロム欠乏層を消
滅させるとともに、デルタ（δ）フェライトを含む耐食
性に優れた組織に変え、かつ溶接継手の他方の面におけ
るクロム欠乏層領域の残留応力を低減化することにより
、耐蝕性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の溶接
継手を得ることである。また、この目的には、既設プラ
ン１−（装置）のオーステナイト系ステンレス鋼製配管
を保全または補修する際にＳＣＣの発生を抑制できる手
ｄ、を提供することが含まれる。
接熱影響部に生じるクロム欠乏層と高上つ張り残留応力
につき、溶接継手の一方の面におけるクロム欠乏層を消
滅させるとともに、デルタ（δ）フェライトを含む耐食
性に優れた組織に変え、かつ溶接継手の他方の面におけ
るクロム欠乏層領域の残留応力を低減化することにより
、耐蝕性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の溶接
継手を得ることである。また、この目的には、既設プラ
ン１−（装置）のオーステナイト系ステンレス鋼製配管
を保全または補修する際にＳＣＣの発生を抑制できる手
ｄ、を提供することが含まれる。
上記［Ｉ的を達成するための第１の手段は、オーステテ
ィ１〜系ステンレス鋼が溶接熱影響を受けた後、熱影響
部の表裏両面に腐食に１流体が接触する構造物しこおけ
る溶接部；手の熱影響領域を、継手の一方の面側から冷
却させつつ、他方の面に溶融処理を施し、溶融処理部分
をデルタ（δ）フェライトを含む耐食性に優れた紅１’
＋、’＋ ）ＩＩ職に変えることを特徴とするオーステ
ナイト系ステンレス鋼の溶接部改質方法であり、第２の
手段は、上記第１の−Ｆ段において、溶融処理を行うた
めの溶融熱か、高密度エネルギーの投入によって得るオ
ーステナイト系ステンレス鋼の溶接部改質方法である。
ィ１〜系ステンレス鋼が溶接熱影響を受けた後、熱影響
部の表裏両面に腐食に１流体が接触する構造物しこおけ
る溶接部；手の熱影響領域を、継手の一方の面側から冷
却させつつ、他方の面に溶融処理を施し、溶融処理部分
をデルタ（δ）フェライトを含む耐食性に優れた紅１’
＋、’＋ ）ＩＩ職に変えることを特徴とするオーステ
ナイト系ステンレス鋼の溶接部改質方法であり、第２の
手段は、上記第１の−Ｆ段において、溶融処理を行うた
めの溶融熱か、高密度エネルギーの投入によって得るオ
ーステナイト系ステンレス鋼の溶接部改質方法である。
第１の手段によれば、オーステナイト系ステンレス鋼が
溶接熱影響を受けた後、熱影響部の表裏両面に腐食性流
体か接触する構造物につき、溶接継手の熱影響領域を継
手の一方の面側から冷却させつつ、他方の面に溶融処理
を施し、その溶融・凝固処理法により、溶接熱影響領域
に生していたクロム炭化物が、ｉ’＋ｉｆ記他方の面側
の処理領域においてフェライトおよびオーステナイｊ・
に分カ′シた組織、すなわちデルタ （δ）フエライｌ
−か生しることによって耐蝕４１の優れた組織になる。
溶接熱影響を受けた後、熱影響部の表裏両面に腐食性流
体か接触する構造物につき、溶接継手の熱影響領域を継
手の一方の面側から冷却させつつ、他方の面に溶融処理
を施し、その溶融・凝固処理法により、溶接熱影響領域
に生していたクロム炭化物が、ｉ’＋ｉｆ記他方の面側
の処理領域においてフェライトおよびオーステナイｊ・
に分カ′シた組織、すなわちデルタ （δ）フエライｌ
−か生しることによって耐蝕４１の優れた組織になる。
それに対して、前記一方の面側ては、クロム欠乏層領域
（クロム炭化物発生領域）残存する高引っ張り応力（７
８接による残留熱応力）が＋１０ｋｇ／瞥以下に改善さ
れ、結果とじてＳＣＣの発生が防止される。残留熱応力
が改善される理由は、？８融・凝固処理を行う間の冷却
によって、水冷溶接の場合と同様に継手両面に大きな温
度差が生し、冷却側の残留熱応力が改善されるのである
。
（クロム炭化物発生領域）残存する高引っ張り応力（７
８接による残留熱応力）が＋１０ｋｇ／瞥以下に改善さ
れ、結果とじてＳＣＣの発生が防止される。残留熱応力
が改善される理由は、？８融・凝固処理を行う間の冷却
によって、水冷溶接の場合と同様に継手両面に大きな温
度差が生し、冷却側の残留熱応力が改善されるのである
。
第２の手段によれば、第１の手段での前記溶融処理は、
処理領域に対するアーク放電（例、阿（ｊアーク）、ブ
ラスマ、レーザヒーＺ％ ’４の高密度エネルギーの投
入（または照！）ｊ）によって々ｆ１１８ｉに行われｔ
ｉｊるから、その投入部位とそれに近い周辺との温度落
差を大きくすることができる。このようにしておくとそ
の投入後の冷却が周辺の低湿かんきようの影響で迅速に
成され、クロム炭化物が出にくい作用を得れる。
処理領域に対するアーク放電（例、阿（ｊアーク）、ブ
ラスマ、レーザヒーＺ％ ’４の高密度エネルギーの投
入（または照！）ｊ）によって々ｆ１１８ｉに行われｔ
ｉｊるから、その投入部位とそれに近い周辺との温度落
差を大きくすることができる。このようにしておくとそ
の投入後の冷却が周辺の低湿かんきようの影響で迅速に
成され、クロム炭化物が出にくい作用を得れる。
実施例では、オーステナイト系ステンレス鋼製部材を溶
接することにより生しるクロム欠乏層を、アーク、レー
ザビー１１等の高密度エネルギーの投入（または照射）
によって溶融・凝固させ、もって溶接熱影響部のクロム
炭化物をフェライ１〜およびオーステナイトに分解固溶
せしめる処理法として特徴づけられる。この処理によっ
て処理側表面層にデルタ（δ）フェライトが生し、した
がって耐蝕性の優れた組織が得られる。溶融処理を行う
間、反対側の面を水等で強制冷却する場合には、溶融処
理に必要な入熱は１〜３０ＫＪ／ｃｌ１１であり、また
反対側の面を強制冷却することなく自然冷却に頼る場合
には、溶融処理に必要な入熱は特公昭５９−２１７１１
号公報に記載されているとおり５ Ｋ Ｊ／ｃｍ以下で
ある。この範囲の入熱てあれば溶融処理の止端部に熱影
響によるクロム欠乏層の生成は抑制される。
接することにより生しるクロム欠乏層を、アーク、レー
ザビー１１等の高密度エネルギーの投入（または照射）
によって溶融・凝固させ、もって溶接熱影響部のクロム
炭化物をフェライ１〜およびオーステナイトに分解固溶
せしめる処理法として特徴づけられる。この処理によっ
て処理側表面層にデルタ（δ）フェライトが生し、した
がって耐蝕性の優れた組織が得られる。溶融処理を行う
間、反対側の面を水等で強制冷却する場合には、溶融処
理に必要な入熱は１〜３０ＫＪ／ｃｌ１１であり、また
反対側の面を強制冷却することなく自然冷却に頼る場合
には、溶融処理に必要な入熱は特公昭５９−２１７１１
号公報に記載されているとおり５ Ｋ Ｊ／ｃｍ以下で
ある。この範囲の入熱てあれば溶融処理の止端部に熱影
響によるクロム欠乏層の生成は抑制される。
別の観点て実施例は、オーステナイト系ステンレス鋼製
部材を溶接することにより生じるクロム欠乏層領域の高
引っ張り応力を、溶接継手の片側面を冷却しつつ反対側
に」−記入熱範囲で溶融処理を施すことによって冷却側
にて＋１０ｋｇ／ｃ＋＆以下に改善する方法として特徴
づけられる。
部材を溶接することにより生じるクロム欠乏層領域の高
引っ張り応力を、溶接継手の片側面を冷却しつつ反対側
に」−記入熱範囲で溶融処理を施すことによって冷却側
にて＋１０ｋｇ／ｃ＋＆以下に改善する方法として特徴
づけられる。
ところで、オーステナイト系ステンレス鋼が、１８Ｃｒ
−８Ｎｉ系鋼で代表されることは周知である。オーステ
ナイ１へ系ステンレス鋼は、一般にＣｒ系ステンレス鋼
よりも耐食性がよく、また高温強さや、低温靭性が良く
、さらに溶接性が優れているので、用途が極めて広い。
−８Ｎｉ系鋼で代表されることは周知である。オーステ
ナイ１へ系ステンレス鋼は、一般にＣｒ系ステンレス鋼
よりも耐食性がよく、また高温強さや、低温靭性が良く
、さらに溶接性が優れているので、用途が極めて広い。
以下、本発明の実施例をより具体的に説明する。
第２図に本実施例の試験体の概略を示す。厚さ１００
ｎｏ炭素鋼製厚板５ｂに、外径５０ｎ＋ｎ＋、内径３８
ｍｎのステンレス鋼管５ａを貫通させ、すみ肉溶接６に
より固定した構造が示されている。
ｎｏ炭素鋼製厚板５ｂに、外径５０ｎ＋ｎ＋、内径３８
ｍｎのステンレス鋼管５ａを貫通させ、すみ肉溶接６に
より固定した構造が示されている。
本実施例に使用したステンレス鋼管の化学成分を第１表
に示す。
に示す。
第 １ 表
すみ肉溶接条件は第２表に示す。
第 ２ 表
欠乏層領域７をノンフィラＴＩＧ溶接により溶接処理を
施す。
施す。
溶融処理を行ったノンフィラＴＩＧ溶接は、管外面の水
冷効果のある領域１１は１〜３０ＫＪ／国、自然冷却に
頼る領域１２は１〜５ Ｋ Ｊ ／ａｎ以下の条件で行
った。施工条件の一例を第３表に示す。
冷効果のある領域１１は１〜３０ＫＪ／国、自然冷却に
頼る領域１２は１〜５ Ｋ Ｊ ／ａｎ以下の条件で行
った。施工条件の一例を第３表に示す。
第 ３ 表
この溶接により溶接近傍内外面はクロム欠乏層７と高引
張残留応力が発生する。管外面の残留応力の一例を第２
図に示す。このようにクロム欠乏層領域に高引張応力が
発生しており、腐食性流体がこの領域に接すればＳＣＣ
発生の可能性がある。
張残留応力が発生する。管外面の残留応力の一例を第２
図に示す。このようにクロム欠乏層領域に高引張応力が
発生しており、腐食性流体がこの領域に接すればＳＣＣ
発生の可能性がある。
すみ肉溶接後、第１図に示すように管外面を水冷しなが
ら（水冷域１０参照）、管内面のクロムノンフィラＴＩ
Ｇ溶接により溶接処理を施した、止端部をも含めた領域
は、クロム欠乏層が消滅しδフエライ１へが生成した耐
食性に優れた組織になっており、優れた耐食性を示す。
ら（水冷域１０参照）、管内面のクロムノンフィラＴＩ
Ｇ溶接により溶接処理を施した、止端部をも含めた領域
は、クロム欠乏層が消滅しδフエライ１へが生成した耐
食性に優れた組織になっており、優れた耐食性を示す。
第１図に管外面の残留応力状態を示す。この図に示すよ
うに腐食性流体に接する管外面１３の残留塔力は圧縮応
力側に改善され、ＳＣＣが発生しない応力１０ ｋｇ／
ｎＩＩ＋２以下になる。
うに腐食性流体に接する管外面１３の残留塔力は圧縮応
力側に改善され、ＳＣＣが発生しない応力１０ ｋｇ／
ｎＩＩ＋２以下になる。
以上をまとめると第４表の如くになる。
この実施例で５ｂをＢＷＲ型原子炉の原子炉圧力容器下
鏡板に、５ａをＢＷＲ型原子炉のインコアモニター（通
常ＩＣＭ）ハウジング部と考えれば、本発明によりすみ
肉溶接の熱影響により劣化したステンレス鋼製ＩＣＭハ
ウジングを取替えることなく耐食性良好なＩＣＭハウジ
ンクに修復することができる。
鏡板に、５ａをＢＷＲ型原子炉のインコアモニター（通
常ＩＣＭ）ハウジング部と考えれば、本発明によりすみ
肉溶接の熱影響により劣化したステンレス鋼製ＩＣＭハ
ウジングを取替えることなく耐食性良好なＩＣＭハウジ
ンクに修復することができる。
また、炉水を原子炉圧力容器より抜くことなく作業でき
るため、炉水を抜く手間が省けかっ炉水による放射線の
遮蔽効果により作業員の被爆放射線量を抑えることがで
きるので被爆低減と長時間作業が可能と成る。
るため、炉水を抜く手間が省けかっ炉水による放射線の
遮蔽効果により作業員の被爆放射線量を抑えることがで
きるので被爆低減と長時間作業が可能と成る。
第 ４ 表
本実施例によれば、溶存酸素を含有する高温高圧水中に
おけるステンレス鋼溶接継手表裏両面の耐食性向上が図
れ、ステンレス鋼溶接継手表裏両面に溶存酸素を含有す
る高温高圧水が接するような場合で、かつ溶融処理が継
手のある一方からのみしか出来ない場合でも、信頼性が
高くかつ使用寿命の長いステンレス鋼溶接継手が得られ
る。
おけるステンレス鋼溶接継手表裏両面の耐食性向上が図
れ、ステンレス鋼溶接継手表裏両面に溶存酸素を含有す
る高温高圧水が接するような場合で、かつ溶融処理が継
手のある一方からのみしか出来ない場合でも、信頼性が
高くかつ使用寿命の長いステンレス鋼溶接継手が得られ
る。
特に、本発明は既設プラントのステンレス鋼配管（溶接
継手表裏両面に溶存酸素を含有する高温高圧水が接する
ような場合）を保全、補修する場合にも効果を発揮し、
ＳＣＣ発生環境下で使用する原子カプラント機器および
その構成部材に使用可能である。
継手表裏両面に溶存酸素を含有する高温高圧水が接する
ような場合）を保全、補修する場合にも効果を発揮し、
ＳＣＣ発生環境下で使用する原子カプラント機器および
その構成部材に使用可能である。
以上の説明から明らかのように、ステンレス鋼溶接継手
表裏両面の耐食性向」二が図れ、ステンレス鋼溶接継手
表裏両面に溶存酸素を含有する高温高圧水が接するよう
な場合で、かつ溶融処理が継手のある一方からのみしか
出来ない場合作業条件下でも、信頼性が高くかつ使用寿
命の長いステンレス鋼溶接継手が得られる。
表裏両面の耐食性向」二が図れ、ステンレス鋼溶接継手
表裏両面に溶存酸素を含有する高温高圧水が接するよう
な場合で、かつ溶融処理が継手のある一方からのみしか
出来ない場合作業条件下でも、信頼性が高くかつ使用寿
命の長いステンレス鋼溶接継手が得られる。
請求項１の発明によれば、ステンレス鋼溶接継手表裏両
面の耐食性向上が図れ、ステンレス鋼溶接継手表裏両面
に溶存酸素を含有する高温高圧水が接するような場合で
、かつ溶融処理が継手のある一方からのみしか出来ない
場合作業条件下でも、信頼性が高くかつ使用寿命の長い
ステンレス鋼溶接継手が得られるという効果がある。
面の耐食性向上が図れ、ステンレス鋼溶接継手表裏両面
に溶存酸素を含有する高温高圧水が接するような場合で
、かつ溶融処理が継手のある一方からのみしか出来ない
場合作業条件下でも、信頼性が高くかつ使用寿命の長い
ステンレス鋼溶接継手が得られるという効果がある。
請求項２の発明によれば、請求項１の発明による効果に
加えて、改善部への入熱が周辺部に分散することが少な
くて、部分的な昇温作業が効率的に行われ、その後の冷
却過程も周辺部が昇温しでいるものに比へて効率良く行
われ、効率良く使用寿命の長いステンレス鋼溶接継手が
得られるという効果が得られる。
加えて、改善部への入熱が周辺部に分散することが少な
くて、部分的な昇温作業が効率的に行われ、その後の冷
却過程も周辺部が昇温しでいるものに比へて効率良く行
われ、効率良く使用寿命の長いステンレス鋼溶接継手が
得られるという効果が得られる。
第１図は、本発明による溶接部改質処理が施された管溶
接継手部の断面構造を示すとともに、該溶接継手に対応
して示された管外面の改善された残留応力特性曲線のグ
ラフを関連させて示した図、第２図は、溶接後、本発明
による溶接部改質処理が施されていない管溶接継手部の
断面構造を示すとともに、該溶接継手部に対応して示さ
れた管外面の残留応力特性曲線のグラフを関連させて示
した図、第３図は、ＳＣＣの発生原因の概念的表示図、
第４図は、通常の自然冷却溶接による溶接継手部の断面
構造と、該溶接継手部に対応して示された管外面の残留
応力特性曲線のグラフを関連させて示した図である。 １・・高引張応力、２・・クロム欠乏層、３ 腐食環境
、４− Ｓ ＣＣ発生領域、５ａ ステンレス鋼管、５
Ｂ ・炭素鋼、６ 溶接、７ 熱影響部、８ ・残留応
力、９−＋ １０ ｋｇ／ Ｉｎｍ２．１０ ・水冷域
、１１・・水冷子溶融処理による残留応力改善域、１２
・溶融処理による組織改善域、１３・水冷子八 第２図 第 図 第 図
接継手部の断面構造を示すとともに、該溶接継手に対応
して示された管外面の改善された残留応力特性曲線のグ
ラフを関連させて示した図、第２図は、溶接後、本発明
による溶接部改質処理が施されていない管溶接継手部の
断面構造を示すとともに、該溶接継手部に対応して示さ
れた管外面の残留応力特性曲線のグラフを関連させて示
した図、第３図は、ＳＣＣの発生原因の概念的表示図、
第４図は、通常の自然冷却溶接による溶接継手部の断面
構造と、該溶接継手部に対応して示された管外面の残留
応力特性曲線のグラフを関連させて示した図である。 １・・高引張応力、２・・クロム欠乏層、３ 腐食環境
、４− Ｓ ＣＣ発生領域、５ａ ステンレス鋼管、５
Ｂ ・炭素鋼、６ 溶接、７ 熱影響部、８ ・残留応
力、９−＋ １０ ｋｇ／ Ｉｎｍ２．１０ ・水冷域
、１１・・水冷子溶融処理による残留応力改善域、１２
・溶融処理による組織改善域、１３・水冷子八 第２図 第 図 第 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、オーステナイト系ステンレス鋼が溶接熱影響を受け
た後、熱影響部の表裏両面に腐食性流体が接触する構造
物における溶接継手の熱影響領域を、継手の一方の面側
から冷却させつつ、他方の面に溶融処理を施し、溶融処
理部分をデルタ（δ）フェライトを含む耐食性に優れた
結晶組織に変えることを特徴とするオーステナイト系ス
テンレス鋼の溶接部改質方法。 ２、前記溶融処理を行うための溶融熱が、高密度エネル
ギーの投入によつて得られることを特徴とする請求項１
に記載のオーステナイト系ステンレス鋼の溶接部改質方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1315291A JP2865749B2 (ja) | 1988-12-07 | 1989-12-06 | 配管の改質方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30785388 | 1988-12-07 | ||
| JP63-307853 | 1988-12-07 | ||
| JP1315291A JP2865749B2 (ja) | 1988-12-07 | 1989-12-06 | 配管の改質方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02258190A true JPH02258190A (ja) | 1990-10-18 |
| JP2865749B2 JP2865749B2 (ja) | 1999-03-08 |
Family
ID=26565302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1315291A Expired - Lifetime JP2865749B2 (ja) | 1988-12-07 | 1989-12-06 | 配管の改質方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2865749B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5494539A (en) * | 1993-08-30 | 1996-02-27 | Hitachi, Ltd. | Metal member quality improving method by spot welding |
| JP2008229692A (ja) * | 2007-03-22 | 2008-10-02 | Nippon Steel Corp | 耐脆性き裂伝播特性に優れた多層盛突合せ溶接継手及び溶接構造体 |
| US8322592B2 (en) | 2008-12-18 | 2012-12-04 | Japan Atomic Energy Agency | Austenitic welding material, and preventive maintenance method for stress corrosion cracking and preventive maintenance method for intergranular corrosion, using same |
| KR20180086747A (ko) * | 2017-01-23 | 2018-08-01 | 엘지전자 주식회사 | 공기 조화기 시스템 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005024083A1 (ja) * | 2003-08-28 | 2005-03-17 | Hitachi, Ltd. | 原子炉構造物とその製造方法および補修方法 |
-
1989
- 1989-12-06 JP JP1315291A patent/JP2865749B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5494539A (en) * | 1993-08-30 | 1996-02-27 | Hitachi, Ltd. | Metal member quality improving method by spot welding |
| JP2008229692A (ja) * | 2007-03-22 | 2008-10-02 | Nippon Steel Corp | 耐脆性き裂伝播特性に優れた多層盛突合せ溶接継手及び溶接構造体 |
| US8322592B2 (en) | 2008-12-18 | 2012-12-04 | Japan Atomic Energy Agency | Austenitic welding material, and preventive maintenance method for stress corrosion cracking and preventive maintenance method for intergranular corrosion, using same |
| KR20180086747A (ko) * | 2017-01-23 | 2018-08-01 | 엘지전자 주식회사 | 공기 조화기 시스템 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2865749B2 (ja) | 1999-03-08 |
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