JPH02263506A - 傾斜圧延方法 - Google Patents
傾斜圧延方法Info
- Publication number
- JPH02263506A JPH02263506A JP8555989A JP8555989A JPH02263506A JP H02263506 A JPH02263506 A JP H02263506A JP 8555989 A JP8555989 A JP 8555989A JP 8555989 A JP8555989 A JP 8555989A JP H02263506 A JPH02263506 A JP H02263506A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- rolling
- rolling method
- entrance
- reeling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/06—Rolling hollow basic material, e.g. Assel mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は主としてマンネスマン製管ラインにおいてピア
サ−の次段に設けられ、内面規制工具としてマンドレル
バ−を用いたエロンゲータによる傾斜圧延方法に関する
。
サ−の次段に設けられ、内面規制工具としてマンドレル
バ−を用いたエロンゲータによる傾斜圧延方法に関する
。
一般に、ピアサ−により中実ビレットに穿孔圧延を施し
て得たホローシェルの外径、肉厚を減ずべく延伸圧延す
る場合には２個の傾斜ロールと板状ガイドシュー、ロー
ラガイドシュー、又はデイスクロール及びマンドレルバ
−とを組み合せた２０−ル・エロンゲータ、或いは３個
の傾斜ロールとマンドレルバ−とヲ組み合せた３０−ル
・エロンゲータ等が用いられている。ところで内面規制
工具としてマンドレルバ−を用いる傾斜延伸圧延法はホ
ローシェルの内、外径を縮径する圧延法であるからガイ
ドシュー、デイスクロール等の外面規制工具による外径
の拘束力が大きく、外面に表面疵、肌あれ等が発生し、
外面品質が悪化し易い傾向がある。
て得たホローシェルの外径、肉厚を減ずべく延伸圧延す
る場合には２個の傾斜ロールと板状ガイドシュー、ロー
ラガイドシュー、又はデイスクロール及びマンドレルバ
−とを組み合せた２０−ル・エロンゲータ、或いは３個
の傾斜ロールとマンドレルバ−とヲ組み合せた３０−ル
・エロンゲータ等が用いられている。ところで内面規制
工具としてマンドレルバ−を用いる傾斜延伸圧延法はホ
ローシェルの内、外径を縮径する圧延法であるからガイ
ドシュー、デイスクロール等の外面規制工具による外径
の拘束力が大きく、外面に表面疵、肌あれ等が発生し、
外面品質が悪化し易い傾向がある。
また薄肉圧延では肉厚圧下によって生じる周方向伸び率
が厚肉圧延の場合よりも大きく、それだけ周長が増加し
易い傾向もあり、これを抑制するために外面規制工具（
デイスクロール等）による外径拘束周長が大きく、圧延
材料の後端形状不良、これに伴う尻詰まり等が発生し易
い。外面規制工具（デイスクロール等）に依らずに周方
向伸び比率を下げ、しかも軸方向伸び比率を大きくする
には傾斜ロールの入側面角を大きくすればよいが、入側
面角を太き（すると、外面品質の低下、肉厚精度の低下
を免れ得ない。
が厚肉圧延の場合よりも大きく、それだけ周長が増加し
易い傾向もあり、これを抑制するために外面規制工具（
デイスクロール等）による外径拘束周長が大きく、圧延
材料の後端形状不良、これに伴う尻詰まり等が発生し易
い。外面規制工具（デイスクロール等）に依らずに周方
向伸び比率を下げ、しかも軸方向伸び比率を大きくする
には傾斜ロールの入側面角を大きくすればよいが、入側
面角を太き（すると、外面品質の低下、肉厚精度の低下
を免れ得ない。
この対策として、傾斜ロールの入側部を２段構造にする
ことが行なわれている。
ことが行なわれている。
第７図は入側部を２段構造とした傾斜ロールの半裁図で
あり、圧延材料の入側にロール直径が大きくなる比率が
２段階に変化する（２段面角）入側部Ａ、中間にロール
直径が略一定のリーリング部Ｂ、出側にロール直径が漸
次小さくなる出側部Ｃを備え、入側部Ａは更に夫々ロー
ル直径を２段に夫々直線的に増大せしめてロール軸心線
に対する面角が夫々α１．α２の導入部Ａ３．加工部Ａ
２の２部分で構成しである。
あり、圧延材料の入側にロール直径が大きくなる比率が
２段階に変化する（２段面角）入側部Ａ、中間にロール
直径が略一定のリーリング部Ｂ、出側にロール直径が漸
次小さくなる出側部Ｃを備え、入側部Ａは更に夫々ロー
ル直径を２段に夫々直線的に増大せしめてロール軸心線
に対する面角が夫々α１．α２の導入部Ａ３．加工部Ａ
２の２部分で構成しである。
なお、例えばα１．α２は下記の条件に設定されている
。
。
４°くα１〈５゜
２°〈α２＜３゛
（Ｐｏｚｓｇａｙ、 Ｐ”ＡＣＣＵ−ＲＯＬＬ ： Ａ
ｎｅｗ Ｔｙｐｅｏｔ Ｓｅａｍｌｅｓｓｔｕｂｅ ｍ
１ｌｌ”、 Ｉｒｏｎ＆５ｔｅｅｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒ
＋ １９８６−６＋３６）。
ｎｅｗ Ｔｙｐｅｏｔ Ｓｅａｍｌｅｓｓｔｕｂｅ ｍ
１ｌｌ”、 Ｉｒｏｎ＆５ｔｅｅｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒ
＋ １９８６−６＋３６）。
（発明が解決しようとする課題〕
しかしこのような２段面角は両面の境界部に稜線が形成
されるため圧延材料の表面性状を悪化させるという不都
合が生じ、また面角の小さい加工部Ａ２を長くするとロ
ール入側部を長くしなければならず、また面角の大きい
導入部Ａ、を長くするとロール入側部は短くできるが、
薄肉材料に対する噛み込み性が悪化する等の問題があっ
た。
されるため圧延材料の表面性状を悪化させるという不都
合が生じ、また面角の小さい加工部Ａ２を長くするとロ
ール入側部を長くしなければならず、また面角の大きい
導入部Ａ、を長くするとロール入側部は短くできるが、
薄肉材料に対する噛み込み性が悪化する等の問題があっ
た。
なお入側面を円弧状とした傾斜ロールも存在するが（実
開昭５７−１４１８０５号）、これは砲弾型のプラグを
用いたエロンゲータについての構造であり、マンドレル
バ−と組み合せたエロンゲータの傾斜ロールについては
その入側面を曲面に形成した技術は存在しない。
開昭５７−１４１８０５号）、これは砲弾型のプラグを
用いたエロンゲータについての構造であり、マンドレル
バ−と組み合せたエロンゲータの傾斜ロールについては
その入側面を曲面に形成した技術は存在しない。
本発明はかかる事情に鑑みなされたものであって、その
目的とするところは薄肉素材の噛み込み性を損なうこと
なく薄肉圧延を安定して行い得、高い肉厚精度が得られ
るようにした（頃斜圧延法を提供するにある。
目的とするところは薄肉素材の噛み込み性を損なうこと
なく薄肉圧延を安定して行い得、高い肉厚精度が得られ
るようにした（頃斜圧延法を提供するにある。
本発明に係る傾斜圧延方法は、内側にマンドレルバ−を
位置させた状態でホローシェルを入側部。
位置させた状態でホローシェルを入側部。
リーリング部及び出側部を有する複数の傾斜ロールにて
螺進移動させつつ延伸圧延する方法において、前記入側
部の入側面をリーリング部側に向かうに従って直径が滑
らかに変化する曲面に形成した傾斜ロールを用いる。
螺進移動させつつ延伸圧延する方法において、前記入側
部の入側面をリーリング部側に向かうに従って直径が滑
らかに変化する曲面に形成した傾斜ロールを用いる。
また、本発明に係る他の傾斜圧延方法は、前記傾斜ロー
ルの入側面はその入側面のロールバレル方向の各部とパ
スラインとの最短距湘Ｆ （７，１の微分値のうちＭａ
ｘ（−Ｆ ’ （ｚ））が下式を満足するよう形成され
ている。
ルの入側面はその入側面のロールバレル方向の各部とパ
スラインとの最短距湘Ｆ （７，１の微分値のうちＭａ
ｘ（−Ｆ ’ （ｚ））が下式を満足するよう形成され
ている。
ｔａｎ６° ≦Ｍａｘ（−Ｆ ’ （ｚｌ） ≦ｔａ
ｎ２０ 。
ｎ２０ 。
但し、パスラインを２軸とし、圧延方
向を２軸の正方向とする。
本発明はこれによって、傾斜ロールにおけるサイジング
を司るリーリング部長さを延長することが可能となり、
肉厚寸法精度の向上を図れることとなる。
を司るリーリング部長さを延長することが可能となり、
肉厚寸法精度の向上を図れることとなる。
〔実施例〕
以下本発明に係る傾斜圧延方法を図面に基づき具体的に
説明する。
説明する。
第１図は本発明にかかる傾斜圧延法の実施状態を示す部
分破断平面図、第２図は第１図のｎ−ｎ線による拡大断
面図、第３図は第１図のＩＩ［−■線による側面図であ
り、図中１，２は主ロール、３゜４はデイスクロール、
５はマンドレルバ−を示している。
分破断平面図、第２図は第１図のｎ−ｎ線による拡大断
面図、第３図は第１図のＩＩ［−■線による側面図であ
り、図中１，２は主ロール、３゜４はデイスクロール、
５はマンドレルバ−を示している。
主ロール１，２は第４図に示すように軸長方向の中間部
に後に詳述するＦ （２）が一定のリーリング部Ｂを備
え、このリーリング部Ｂよりも先端側には先端側に向か
うに従って直径が滑らかに変化、具体的には前記Ｆ （
Ｚｌが滑らかに漸増されて母線が円弧状をなし、これを
ロール軸心線間りに回転させた態様の筒面（入側面）と
した入側部Ａが、また後端側には後端側に向かうに従っ
て前記Ｆ （２）が漸増されて母線が直線状をなし円錐
台形をなす出側部Ｃが夫々形成されており、ホローシェ
ルＨが通過するパスラインを隔てて対向配置され、ホロ
ーシェルＨが搬入される入側の端部はパスライン周りに
所要角度β（傾斜角という）傾斜させると共に、パスラ
イン側に向けて接近させ、パスラインに対して所要角度
γ（交叉角という）傾斜させて配設してあり、夫々図示
しない駆動源にて矢符方向に回転駆動せしめられるよう
になっている。
に後に詳述するＦ （２）が一定のリーリング部Ｂを備
え、このリーリング部Ｂよりも先端側には先端側に向か
うに従って直径が滑らかに変化、具体的には前記Ｆ （
Ｚｌが滑らかに漸増されて母線が円弧状をなし、これを
ロール軸心線間りに回転させた態様の筒面（入側面）と
した入側部Ａが、また後端側には後端側に向かうに従っ
て前記Ｆ （２）が漸増されて母線が直線状をなし円錐
台形をなす出側部Ｃが夫々形成されており、ホローシェ
ルＨが通過するパスラインを隔てて対向配置され、ホロ
ーシェルＨが搬入される入側の端部はパスライン周りに
所要角度β（傾斜角という）傾斜させると共に、パスラ
イン側に向けて接近させ、パスラインに対して所要角度
γ（交叉角という）傾斜させて配設してあり、夫々図示
しない駆動源にて矢符方向に回転駆動せしめられるよう
になっている。
入側部Ａは主として肉厚の圧下機能を、またリーリング
部Ｂは肉厚を一定に整える機能を、更に出側部Ｃは減肉
されたホローシェルＨ′に対する空もみによって形状を
円形に整える機能を夫々用るようになっている。
部Ｂは肉厚を一定に整える機能を、更に出側部Ｃは減肉
されたホローシェルＨ′に対する空もみによって形状を
円形に整える機能を夫々用るようになっている。
デイスクロール３，４はパスラインを隔ててその両側（
左、右又は上、下）の主ロール１，２間に夫々位置させ
て配設され、ホローシェルＨ（Ｈ’）の移動を助長すべ
く図示しない駆動源にて回転駆動せしめられるようにな
っている。
左、右又は上、下）の主ロール１，２間に夫々位置させ
て配設され、ホローシェルＨ（Ｈ’）の移動を助長すべ
く図示しない駆動源にて回転駆動せしめられるようにな
っている。
マンドレルバ−５はホローシェルＨの心孔内に挿通せし
められた状態でホローシェルＨと共に傾斜ロール１．２
の入側に向はパスライン上に沿って給送されるようにな
っている。
められた状態でホローシェルＨと共に傾斜ロール１．２
の入側に向はパスライン上に沿って給送されるようにな
っている。
第４図（イ）は前記交叉角ｒ＝０の場合の傾斜ロールの
拡大半裁図であり、傾斜ロールにおける入側部部Ａは母
線が円弧状をなし、その曲率中心はリーリング部Ｂと入
側部Ａとの境界線を含む平面上にあって曲率半径はＲと
なっている。またリーリング部Ｂは軸心線と平行な直線
状に、更に出側部Ｃめ出側面は軸心線に対し出側面角α
、で交叉する直線状に形成しである。
拡大半裁図であり、傾斜ロールにおける入側部部Ａは母
線が円弧状をなし、その曲率中心はリーリング部Ｂと入
側部Ａとの境界線を含む平面上にあって曲率半径はＲと
なっている。またリーリング部Ｂは軸心線と平行な直線
状に、更に出側部Ｃめ出側面は軸心線に対し出側面角α
、で交叉する直線状に形成しである。
第４図（ロ）は第４図（イ）に示す傾斜ロールの周面に
おける軸長方向の各部と圧延材料のパスラインとの間の
距離Ｆ （２）とその微分値、即ちＦ ’ （２）の最
大値Ｍａｘ（−Ｆ ’ （ｚｌ）を示すグラフであり、
これから明らかなように入側部ＡではＭａｘ（Ｆ ’
（２））は所定の勾配（例えば−ｔａｎ１５ ’ ）に
、またり−リング部Ｂの微分値は零、出側部Ｃの微分値
は所定の一定値となっている。本発明者の実験によれば
従来の２段面角の傾斜ロールでは、入側面角が１０°で
圧延材料の噛み込み限界となるが入側面を円弧状とした
傾斜ロールを用いる本発明方法ではＭａｘ（−Ｆ ’
（ｚｌｌ ＝ｔａｎ２０ ”まで噛み込みが可能である
。
おける軸長方向の各部と圧延材料のパスラインとの間の
距離Ｆ （２）とその微分値、即ちＦ ’ （２）の最
大値Ｍａｘ（−Ｆ ’ （ｚｌ）を示すグラフであり、
これから明らかなように入側部ＡではＭａｘ（Ｆ ’
（２））は所定の勾配（例えば−ｔａｎ１５ ’ ）に
、またり−リング部Ｂの微分値は零、出側部Ｃの微分値
は所定の一定値となっている。本発明者の実験によれば
従来の２段面角の傾斜ロールでは、入側面角が１０°で
圧延材料の噛み込み限界となるが入側面を円弧状とした
傾斜ロールを用いる本発明方法ではＭａｘ（−Ｆ ’
（ｚｌｌ ＝ｔａｎ２０ ”まで噛み込みが可能である
。
なお、傾斜ロールの入側面の形状は円弧状曲面に限らず
傾斜ロールの入側面が下記条件を満足するように設定さ
れておればよい。
傾斜ロールの入側面が下記条件を満足するように設定さ
れておればよい。
ｔａｎ ６ ’ ＜Ｍａｘ（−Ｆ ’ （２）｝≦ｔａ
ｎ２０”Ｍａｘ（−Ｆ ’ （ｚｌ）をｔａｎ ６°以
上とする理由はｔａｎ６°未満では平均の面角が小さく
なり、薄肉圧延に対する優位性が発揮出来ず、またＭａ
ｘ（−Ｆ ’ （ｚ））をｊａｎ２０ °以下とする理
由はこれを越えると圧延材料の噛み込み角が大きくなり
、圧延材料の噛み込み不良を招くこととなるからである
。
ｎ２０”Ｍａｘ（−Ｆ ’ （ｚｌ）をｔａｎ ６°以
上とする理由はｔａｎ６°未満では平均の面角が小さく
なり、薄肉圧延に対する優位性が発揮出来ず、またＭａ
ｘ（−Ｆ ’ （ｚ））をｊａｎ２０ °以下とする理
由はこれを越えると圧延材料の噛み込み角が大きくなり
、圧延材料の噛み込み不良を招くこととなるからである
。
第５図に示す形状で主要部の寸法諸元が下記の傾斜ロー
ルを用いた本発明方法と 傾斜ロールの主要部寸法諸元 傾斜ロールの入側端縁とパスラインとの距離Ｆ （−５
０）： ３１．３鰭 入側部長さ ：５０鰭 リーリング部長さ ：６０ｍｍ 第７図に示す形状で主要部の寸法諸元が下記の傾斜ロー
ルを用いた従来方法と ロール寸法諸元 傾斜ロールの入側端縁とパスラインとの距離Ｆ （−１
００）：３０．４ｉｍ 入側部長さ ：１００ｍ重 入側面角 αＩ ：５゜ αｚ ：３゜ を用いた傾斜延伸圧延機を用いて下記寸法のホローシェ
ルＨを傾斜延伸圧延した。
ルを用いた本発明方法と 傾斜ロールの主要部寸法諸元 傾斜ロールの入側端縁とパスラインとの距離Ｆ （−５
０）： ３１．３鰭 入側部長さ ：５０鰭 リーリング部長さ ：６０ｍｍ 第７図に示す形状で主要部の寸法諸元が下記の傾斜ロー
ルを用いた従来方法と ロール寸法諸元 傾斜ロールの入側端縁とパスラインとの距離Ｆ （−１
００）：３０．４ｉｍ 入側部長さ ：１００ｍ重 入側面角 αＩ ：５゜ αｚ ：３゜ を用いた傾斜延伸圧延機を用いて下記寸法のホローシェ
ルＨを傾斜延伸圧延した。
表 １
ホローシェル寸法 外径 ６０ ｍｍ肉厚 ７ｆｆ
ｆｉ 圧延目標寸法 外径 ５５ ｍｓ肉厚 ２１ｍ マンドレルバ−直径 ４４ 鶴 ロール間度 ４５．５ｍこの結果、従来
の傾斜ロールを用いた傾斜圧延機による延伸圧延では圧
延材料の後端部が角張り、尻抜は不良が発生したが、本
発明方法を適用した傾斜延伸圧延では圧延材料の後端部
にも四角張りが発生せず、尻抜けも良好であった。
ｆｉ 圧延目標寸法 外径 ５５ ｍｓ肉厚 ２１ｍ マンドレルバ−直径 ４４ 鶴 ロール間度 ４５．５ｍこの結果、従来
の傾斜ロールを用いた傾斜圧延機による延伸圧延では圧
延材料の後端部が角張り、尻抜は不良が発生したが、本
発明方法を適用した傾斜延伸圧延では圧延材料の後端部
にも四角張りが発生せず、尻抜けも良好であった。
また表面形状、偏肉率（％）について比較したところ、
第６図（イ）、（ロ）、第８図（イ）（ロ）に示す如く
であった。
第６図（イ）、（ロ）、第８図（イ）（ロ）に示す如く
であった。
第６図（イ）、（ロ）は本発明方法を適用したときの、
また第８図（イ）、（ロ）は従来方法を適用したときの
各表面形状、偏肉率を示しており、夫々横軸に圧延材料
の先端から後端側に向けて距離（龍）を、また縦軸には
表面形状、偏肉率（％）を夫々とっである。
また第８図（イ）、（ロ）は従来方法を適用したときの
各表面形状、偏肉率を示しており、夫々横軸に圧延材料
の先端から後端側に向けて距離（龍）を、また縦軸には
表面形状、偏肉率（％）を夫々とっである。
このグラフから明らかな如く、本発明方法に依った場合
は従来方法によった場合と比較して表面形状、偏肉率と
も大幅に改善されていることが解る。
は従来方法によった場合と比較して表面形状、偏肉率と
も大幅に改善されていることが解る。
なお、表面形状は得られた圧延材料を半割りして測定し
た値である。
た値である。
また、両傾斜ロールは最大ロール直径及び全胴長が同一
であり、各傾斜ロールのリーリング部長さと出側部長さ
とはそれぞれ前記全胴長から入側部長さを除いた残部長
を約３：４の長さに比例配分したものである。
であり、各傾斜ロールのリーリング部長さと出側部長さ
とはそれぞれ前記全胴長から入側部長さを除いた残部長
を約３：４の長さに比例配分したものである。
以上の如く本発明方法にあっては、入側面を弧状曲面に
形成した傾斜ロールを用いるから傾斜ロールの肉圧を一
定に整える機能を果たすべきり−リング部又は／及び形
状を円形に整える機能を果たすべき出側部のロール軸長
方向寸法を長くすることが可能となり、肉厚寸法精度を
大幅に向上することができる等本発明は優れた効果を奏
するものである。
形成した傾斜ロールを用いるから傾斜ロールの肉圧を一
定に整える機能を果たすべきり−リング部又は／及び形
状を円形に整える機能を果たすべき出側部のロール軸長
方向寸法を長くすることが可能となり、肉厚寸法精度を
大幅に向上することができる等本発明は優れた効果を奏
するものである。
第１図は本発明方法の実施状態を示す部分破断平面図、
第２図は第１図のｎ−ｎ線による部分拡大断面図、第３
図は第１図のｍ−ｍ線による側面図、第４図は傾斜ロー
ルの形状を示す説明図、第５図は本発明に用いる傾斜ロ
ールの主要部寸法例を示す説明図、第６図（イ）、（ロ
）は本発明方法の試験結果を示すグラフ、第７図は従来
の傾斜ロールの主要部寸法例を示す説明図、第８図（イ
）。 （ロ）は従来方法の試験結果を示すグラフである。 １．２・・・傾斜ロール ３，４・・・デイスクロール
５・・・マンドレルバ−Ａ・・・入側部 Ｂ・・・リー
リング部 Ｃ・・・出側部 特 許 出願人 住友金属工業株式会社代理人 弁理
士 河 野 登 夫弔 図 弔 図 弔 ？ 図 ２→ 弔 図 Ｆ （２） Ｆ（０） 弔 図 圧廷材先端よりの距！！（ｍｍ） 弔 図 手続補正書（自発） ７、添付書類の目録 （１）訂正図面 １通 事件の表示 平成１年特許願第８５５５９号 発明の名称 傾斜圧延方法 補正をする者 事件との関係 特許出願人
第２図は第１図のｎ−ｎ線による部分拡大断面図、第３
図は第１図のｍ−ｍ線による側面図、第４図は傾斜ロー
ルの形状を示す説明図、第５図は本発明に用いる傾斜ロ
ールの主要部寸法例を示す説明図、第６図（イ）、（ロ
）は本発明方法の試験結果を示すグラフ、第７図は従来
の傾斜ロールの主要部寸法例を示す説明図、第８図（イ
）。 （ロ）は従来方法の試験結果を示すグラフである。 １．２・・・傾斜ロール ３，４・・・デイスクロール
５・・・マンドレルバ−Ａ・・・入側部 Ｂ・・・リー
リング部 Ｃ・・・出側部 特 許 出願人 住友金属工業株式会社代理人 弁理
士 河 野 登 夫弔 図 弔 図 弔 ？ 図 ２→ 弔 図 Ｆ （２） Ｆ（０） 弔 図 圧廷材先端よりの距！！（ｍｍ） 弔 図 手続補正書（自発） ７、添付書類の目録 （１）訂正図面 １通 事件の表示 平成１年特許願第８５５５９号 発明の名称 傾斜圧延方法 補正をする者 事件との関係 特許出願人
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、内側にマンドレルバーを位置させた状態でホローシ
ェルを入側部、リーリング部及び出側部を有する複数の
傾斜ロールにて螺進移動させつつ延伸圧延する方法にお
いて、 前記入側部の入側面をリーリング部側に向 かうに従って直径が滑らかに変化する曲面に形成した傾
斜ロールを用いることを特徴とする傾斜圧延方法。 ２、前記傾斜ロールの入側部はその入側面のロールバレ
ル方向の各部とパスラインとの最短距離Ｆ（２）の微分
値のうちＭａｘ｛−Ｆ′（ｚ）｝が下式を満足するよう
形成されている請求項１記載の傾斜圧延方法。 ｔａｎ６°≦Ｍａｘ｛−Ｆ′（ｚ）｝≦ｔａｎ２０°但
し、パスラインをｚ軸とし、圧延方 向をｚ軸の正方向とする。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1085559A JPH0775727B2 (ja) | 1989-04-03 | 1989-04-03 | 傾斜圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1085559A JPH0775727B2 (ja) | 1989-04-03 | 1989-04-03 | 傾斜圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02263506A true JPH02263506A (ja) | 1990-10-26 |
| JPH0775727B2 JPH0775727B2 (ja) | 1995-08-16 |
Family
ID=13862174
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1085559A Expired - Fee Related JPH0775727B2 (ja) | 1989-04-03 | 1989-04-03 | 傾斜圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0775727B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007160331A (ja) * | 2005-12-12 | 2007-06-28 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 内面疵の発生を防止するバレル型ピアサーロール |
| JP2019171410A (ja) * | 2018-03-28 | 2019-10-10 | Ｋｙｂ株式会社 | 回転塑性加工用ローラ及びそれを備える回転塑性加工装置 |
| WO2021145027A1 (ja) | 2020-01-14 | 2021-07-22 | 日本製鉄株式会社 | 継目無金属管の製造方法 |
| CN118045861A (zh) * | 2024-04-16 | 2024-05-17 | 太原理工大学 | 一种梯度结构的镁合金棒材波纹斜轧制备方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6327845U (ja) * | 1986-08-05 | 1988-02-24 |
-
1989
- 1989-04-03 JP JP1085559A patent/JPH0775727B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6327845U (ja) * | 1986-08-05 | 1988-02-24 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007160331A (ja) * | 2005-12-12 | 2007-06-28 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 内面疵の発生を防止するバレル型ピアサーロール |
| JP2019171410A (ja) * | 2018-03-28 | 2019-10-10 | Ｋｙｂ株式会社 | 回転塑性加工用ローラ及びそれを備える回転塑性加工装置 |
| WO2021145027A1 (ja) | 2020-01-14 | 2021-07-22 | 日本製鉄株式会社 | 継目無金属管の製造方法 |
| US12064798B2 (en) | 2020-01-14 | 2024-08-20 | Nippon Steel Corporation | Method for producing seamless metal tube |
| CN118045861A (zh) * | 2024-04-16 | 2024-05-17 | 太原理工大学 | 一种梯度结构的镁合金棒材波纹斜轧制备方法 |
| CN118045861B (zh) * | 2024-04-16 | 2024-06-11 | 太原理工大学 | 一种梯度结构的镁合金棒材波纹斜轧制备方法 |
| US12109598B1 (en) | 2024-04-16 | 2024-10-08 | Taiyuan University Of Technology | Corrugated skew rolling preparation method of magnesium alloy bar with gradient structure |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0775727B2 (ja) | 1995-08-16 |
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