JPH0226933A - 交互撚り撚り合わせ糸を製造するための装置及び方法及びそれから得られる製品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、一般に、加熱して撚り合わせた糸（ｔｗｉｓ
ｔ　ｐｌｉｅｄ　ｙａｒｎ）に関する。更に詳しくは、
本発明は、交互撚り撚り合わせ糸（ａｌｔｅｒｎａｔｅ
　ｔｗｉｓｔｐｌｉｅｄ　ｙａｒｎ）及び糸の個々のス
トランドからこのような糸を製造する方法に関する。

カットパイルカーペットのパイルとして使用する目的の
大抵の糸は、２本又はそれより多くの撚りのない等しい
長さのけん縮単糸をお互いのまわりに加熱して、合わせ
た糸（ｐｌｉｅｄ　ｙａｒｎ）、即ち、加熱撚り合わせ
糸（ｔｗｉｓｔ　ｐｌｉｅｄ　ｙａｒｎ）を形成するこ
とにより製造される。これらの糸は、長さに沿ってかな
り均一な程度の真の撚りを有する。次いで、糸を熱風又
はスチームにさらして緩和させて撚り合わせた形状に繊
維を固定し、それにより繊維はパイル糸が切断されて後
もこの形態のままである。撚り合わせ操作の速度は、他
の供給系パッケージのまわりに回転する１つの供給系パ
ッケージの慣性問題によって、又は１つの糸が他の糸の
回りに回転させられるときのフライヤーガイドによる空
気力学的ドラッグにより、約３５メ一トル／分に限定さ
れる。

加熱され熱固定された糸を一緒に保持しそしてカットパ
イルカーペット上で普通に床摩耗される間タフトの輪郭
の明確さ（ｄｅｆｉｎｉｔｉｏｎ）を与えるのに成る程
度の撚りが必要である。加熱は費用のかかる操作である
ので、カーペット製造業者は、加熱を必要最小量にしよ
うとし、撚りの不均一性は標準以下の撚りの区域を生じ
るであろう。これらの区域は、分離したり、もつれ合っ
たりして、カーペットにおける欠陥として現れる。

交互撚り撚り合わせ（ＡＴＰ）糸を形成する従来の方法
によれば、連続的に加熱された製品に匹敵する速度、品
質又はその両者を犠牲にしてのみ製品が製造された。２
００ＹＰＭより大きい速度は、市場で競争力のある製品
を製造するのに重要である。いかなる速度であれ重要な
品質の要件は撚りの均一性、最小の節長さ及びヤード当
たりの節の低頻度である。好ましくは、節は、非常に短
く、遠く離れており、そして撚りはちょうど節まで均一
である。好ましい高速度では、これらの品質要件は達成
するのが困難ですらある。従来の方法は、異なる糸又は
加工条件に対して迅速な設定変更及びライン速度及び部
間の糸の長さの変化に適応できなかった。

“結合していない”節を持ったＡＴＰ糸を形成する慣用
の方法は、単ストランド及び撚り合わせた糸を連続的に
進行させそして加熱し、進行を止めないで単ストランド
の撚りを間欠的に停止し又は反転させることを含む。単
ストランド反転部においては、単糸はフィラメント間の
摩擦によってのみ相互に固定される。長い節間隔が実施
されたが、単ストランド撚り及び撚合わせ撚り（ｐｌｙ
　ｔｗｉｓｔ）の損失及び特に結合していない節付近の
撚りの均一性の欠如は深刻な品質問題でありそして、速
度も又所望されるよりも小さい。

“結合している”節を持ったＡＴＰ糸を形成する慣用の
方法は、単ストランド及び撚り合わせた糸を連続的に進
行させそして加熱し、ストランドの進行を止めないで単
ストランドの撚りを間欠的に反転させることを含む。単
ストランド反転においては、単ストランドは相互に一緒
にされそして単ストランドを撚り合わせる前に結合させ
る。

“結合しているパ節を持ったＡＴＰ糸を形成する他の方
法は、前記進行を停止させ、ストランドを２つの位置で
クランプし、単ストランドをクランプ間で同じ方向に加
熱し、整列した単ストランド反転部を２つの位置で結合
させ、糸を解放して撚り合わせさせそして２つの反転を
進行させて後前記工程を繰り返すこ′とを含む。このよ
うな方法は、許容しうる品質を生成することができるが
、先に結合した反転部での正確な停止を必要とし、これ
は遅くて骨の折れるプロセスである。

先の方法は、頻繁な撚り反転部を持った均一に加熱され
Ｉ；糸の短いセグメントを作ることができる方法を開示
しているが、当業者が慣用の真の撚り合わせの速度に等
しいか又はその速度より大きい速度でプロセスを操作す
ると共に良好な撚り均一性を持った満足な製品を製造す
ることを可能とする開示はない。加工速度を増加させよ
うとするここころみがなされるにつれて、糸をより強力
に加熱して糸をより迅速に加熱することは、糸をコンパ
クトにし、その結果、糸はカーペットにタクト化される
とき不十分なかさ高を有しそしてこのようなコンパクシ
ョンは加熱される区域の長さに沿って極端に変動し、破
断に至ることすらある。

更に、撚り反転間の距離が短い糸においては、反転部は
全糸長さの相当な百分率を占めそしてしばしばカットパ
イルカーペットの表面に現れる。結合した節で切断され
るタフトは部間で切断されるタクトよりもコンパクトで
あり、節がより頻繁に現れれば現れる程、カーペットの
外観はより均一性が少なくなる。故に、節が見えるのを
最小にするために、できるかぎり部間の距離を大きくす
ることが望ましい。

更に、節が固定されて後、節は、張力下の分離及びその
後の取り扱い及びカーペットへのタフティングにおいて
遭遇する摩耗に耐えるのに十分な強゛度を持たなければ
ならない。

１つの節でも保持されないならば、プライは成る距離に
わたり解撚されそして分離した区域を形成し、これはカ
ーペットにおいて相互にもつれ合い、ストリーク又は欠
陥として現れる。故に、十分な強度を持った各節の固定
は、欠陥のないカーペットを得るのに非常に重要である
。

十分に均一な撚りと嵩、反転産量の長い距離を有し、分
離を防止するのに十分な強度の各節を有する撚り合わせ
糸を増加した速度で製造する手段が非常に望まれるであ
ろう。

本発明に従う複数のストランドからＡＴＰ糸を形成する
方法は、複数のストランドをお互いに隣接した路で張力
下に所定の速度で進行させ、該ストランドが前記路に沿
って進行するにつれて、該ストランドを各々同じ第１の
方向に加熱し、該加熱されたストランドを撚り合わせ（
ｐｌｙｉｎｇ）　、該ストランドの前進運動を停止させ
、前記加熱して撚り合わせられたストランドを結合させ
て結合部を形成し、ストランドの加熱を停止し、次いで
、前記ストランドを異なる方法で加熱すると共に前記工
程を繰り返して結合部に隣接した撚り合わせ反転節（ｐ
ｌｙ　ｒｅｖｅｒｓａｌ　ｎｏｄｅ）を形成することを
含む。好ましくは、ストランドの進行速度は、前記節の
形成の間で減少させ、前記工程の繰り返しにおいて、ス
トランドを反対方向に加熱し、それにより、隣接する加
熱された区域を均一に高度に加熱される。

糸において交互する撚りの区域を定める部間の一定の距
離を持ったＡＴＰ糸を形成するための装置は、ストラン
ドの供給源と、このストランドに張力をかける手段と、
前記ストランドを加熱する手段と、前記ストランドを前
記節で圧搾しそして結合させる手段と、前記糸を前進さ
せる手段を備えている。前記張力をかける手段と前記加
熱手股間の距離対前記一定の距離の比は少なくとも２で
あり、前記加熱手段と前記結合手段間の距離対前記一定
の距離の比が０．０２より少なく、前記結合手段と前記
前進させる手段間の距離対前記一定の距離の比が少なく
とも２である。

本発明の方法及び装置は、高品質のＡＴＰ糸を製造する
と共に高速で操作することができ、そして驚くべきこと
に、ストランドの間欠的進行を用いてそのようにする。

結合方法も又、加熱された単ストランド（ｓｉｎｇｌｅ
ｓ）を相互に撚り合わせた後及び単ストランド撚りが反
転される前に結合が形成されるという点でも独特である
。反転節は結合が形成されて後結合部に隣接して形成さ
れる。

前述の停止及び進行方法における正確な位置決めの問題
を克服する工程の新規な配列が使用される。

この新規な工程の正確な高速の協働は、以前には達成で
きなかった高品質ＡＴＰ糸を製造する高速の方法をもた
らす。工程間の協働は、機械機能のタイミングの調節、
好ましくはプログラマブルコントローラへの簡単なキー
ボードエントリーにより迅速に且つ容易に変えることが
できる。

好ましくは、本発明の製品は、反転産量の長さ方向間隔
で交互する方向に加熱された複数のストランドから形成
された交互撚り撚り合わせ糸であり、各部間には撚り合
わせた糸の少なくとも１００回の撚りの距離があり、節
の長さは前記ストランドの２直径より少なく、又は、撚
り合わせた糸の１／４撚りより少ない。結合は撚り合わ
せた糸において反転節が形成される前に形成され、結合
の中心は反転節の中心と整列しておらず、節においてス
トランドは互いに角度をなす関係で相互に結合されてい
る。節長さは結合部の長さより少ない。本発明の製品は
、更に、実質的に方形波撚りプロフィル、反転節におけ
る非常に短いデイフターブされた撚り長さ、及び単糸の
強度の少なくとも５０％の節強度を有することを特徴と
する。

前進速度は、均一な撚り水準を得るために加熱サイクル
と協働させるべきである。好ましくは、加熱手段の出口
と結合手段との間に少なくとも１回の撚りがあるべきで
ある。

糸の加熱されたストランドを結合するだめの装置は、超
音波により付勢されるホーンであり、このホーンはこの
ホーンと接触するように可動なアンビルの糸に係合する
表面に対向した付勢表面を有する。アンビルの糸に係合
する手段は、ホーンとアンビルの対向した表面に垂直な
面において並んで糸を配列するような形状である。

撚り合わされるべき糸の１つ又はすべては、好ましくは
、結合操作の前に、可塑剤及び／又は凝集力を高めるた
めの材料で処理される。

更に、前進運動中に生成した糸を蓄積して、例えば巻き
取りへと一定の速度で前方に供給することができる。糸
は、巻き取りの前にスチーム又は熱風を使用して連続熱
固定操作に送り出すこともできる。撚り合わせた糸を超
音波装置の後に位置したブースタートルクジェットの単
糸通路を通して進めることもでき、ジェットは撚り合わ
せた糸を単糸と同時に且つ単糸と同じ又は好ましくは反
対方向に加熱する。張カドランスジューサは撚り合わせ
操作の間撚り合わせた糸における瞬間張力を監視するの
に使用することができ、そしてその出力を自動的プロセ
ス制御システムの要素として使用することができる。場
合により、１本又はそれより多くの糸を、撚り合わせ糸
の間に、好ましくは撚り合わせ糸がトルクジェットを出
るにつれて加えることができる。

別のやり方として、個々の糸を１つの方向にのみ加圧流
体で加熱することができ、その際、糸を１つの前進運動
の間に同時に加熱し、糸に蓄積された反対のトルクによ
り、次の前進運動中に相互に撚り合わせ撚りさせる（ｐ
ｌｙ　ｔｗｉｓｔ）。これはブースターにより助は又は
対抗させることができる。

個々の構成糸は、好ましくは、デニルが実質的に等しく
、構成糸の長さは、加熱されていないときは実質的に等
しい。個々の構成糸は好ましくはステープル糸又はカー
ペットに使用するのに好適なかさ高連続フィラメントで
ある。

撚り合わせた糸は、好ましくは、ｌ撚り７ｃｍ以下の残
存する単ストランド撚り、０．６より大きい撚り合わせ
撚り対車ストランド撚りの比、単ストランドの極限破断
強度の少なくとも５０％の節強度を有する。

大抵の用途にとって好ましい製品は、Ｓ又はＺの各等し
い区域における実質的に均一な単ストランド撚り及び撚
り合わせ撚りを有し、種々の長さを有することができる
区域の部分における異なる程度の撚りを有する糸は、第
１のトルクジェット及び／又はブースタージェットの作
動又は他の機の適当なプログミングにより作ることがで
きる。

供給系は好ましくは、カーペット用のけん縮された連続
フィラメント又はけん縮されたステープルであるが、け
ん縮されていない繊維又はフィラメント、例えば静電気
を制御するための伝導性材料のような又はいくらかの目
で見るスタイリングの魅力を与えるような約ｌθ％まで
の少量部のけん縮されていない繊維又はフィラメントを
含有していてもよい。けん縮されているか又はけん縮さ
れていないフィラメントの撚り合わせた糸は、織られた
又は編まれた布、索条及び糸条用に製造することもでき
る。

供給系は、カーペット用に普通作用される１０００−３
．０００デニール乃至アパレル又は室内装飾材料に好適
な２５０−８００デニールの範囲であることができる。

糸条として更に低いデニールを使用することができる。

撚り合わせ撚りの程度は、カーペットに普通使用される
３、０−３．５撚り７インチ（１，２−２，２撚り／ｃ
ｍ）乃至アパレルに使用されるはるかに高い撚りの範囲
で変えることができる。慣用の撚り合わせ撚りはより高
い撚り水準での生産性の損失により厳しく制限され、本
発明の製品は、通常高い撚りを伴う嵩高の損失により主
として制限される＝５撚り７インチ（１，８撚り／ｃｍ
）又はそれより多くの撚り合わせ撚り水準は、加工速度
の減少を殆ど又は全然伴わずに、例えば、１３００デニ
ールの供給系を使用して本発明の方法において容易に達
成され、かくして、経済的に製造することができる製品
の範囲を大きく広げる。

第１図を参照すると、けん縮されたカーペットマルチフ
ィラメント糸ストランドＩＯは、供給パッケージ１２か
ら取り出されて邪魔板１４の穴１４ａを通ってテンショ
ナー１６に至り、仕上げアプリケータ１７を越えてトル
クジェット２０に入る。

トルクジェット２０は第２Ａ−２Ｄ図に更に詳細に示さ
れている。コントローラ２４ｂによりプログラムされて
いる空気圧式弁２２によりトルクジェット２０の２つの
通路に圧縮空気が入れられる。

トルクジェット２０は、テンショナー１６とトルクジェ
ット２０の間の領域で交互する方向（ａｌｔｅｒｎａｔ
ｉｎｇ　ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）に糸１０を加熱する。糸
はトルクジェット２０を去るにつれて撚り合わされ（ｐ
ｌｙ　ｔｗｉｓｔ　ｔｏｇｅｔｈｅｒ）、そして周期的
に、それらの前進を止めている間に超音波ホーン２６及
び関連したアンビル２７により圧搾されそして相互に結
合せしめられる。トルクジェット２０の半部と同様な構
成のシングルブースタトルクジェット２８が超音波ホー
ン２６の後に配置されていて、英国特許第２．０２２．
１５４号に記載されそして以後説明する方法において、
撚り合わせ（ｐｌｙ　ｔｗｉｓｔｉｎｇ）を助ける。撚
り合わせた糸３０は次いで引取ロール４０を通って進み
、この引取ロール４０は糸３０をつかみそしてコントロ
ーラ２４ａにより制御されているサイクルで糸３０を加
速及び減速する。所望により、撚り合わせた糸３０の瞬
間張力を検出する張カドランスジューサ３２が、ブース
タジェット２８と引取ロール４０の間に配置されており
、トランスジューサの出力は、前記サイクルの自動的又
は手動制御を助ける。帯電防止糸のように糸が加えられ
るべき場合には、それは、トルクジェット２０の出口で
撚り合わされている糸の間に配置されたガイドを通して
バ・ノケージ１３から供給することができる。

Ｌ、と名付けられたテンショナー１６とトルクジェット
２０間の距離は１つのゾーンを形成し、トルクジェット
２０と超音波ホーン２６との間の距離り、は他のゾーン
を形成しそして、超音波ホーン２６と引取ロール４０間
の距離り、は第３のゾーンを形成する。

次いで、糸３０はパッケージ、に巻き取ることができ又
は、別法として、レイダウン装置５０に直接行くことが
できる。このレイダウン装置５０は糸３０を移動ベルト
５２上に糸の重なっている又は連続的スパイラルのパタ
ーン５４で堆積させることができる。次いで、ベルト５
２は糸のスパイラル５４を加熱トンネル５６に運び、こ
の加熱トンネル５６は糸を加熱してそれらを飽和蒸気に
より撚り合わせた形状に固定する。トンネルの出口端５
８において、糸３０はベルトから外されそしてパッケー
ジ６０に巻き取られる。１本より多くの撚り合わせた糸
３０を同時に加熱トンネル５６を通して移動させること
ができる。

加熱及び節固定（ｎｏｄｅ　ｆｉｘｉｎｇ）操作は間欠
的であり、その後の操作は連続的であるので、次の定速
装置の前に短期蓄積器を設けることが望ましい。

最も簡単な手段は停止及び進行要素と連続進行要素との
間に長い自由距離を設けることである。交互する撚りは
バネとして作用するので、糸自身が蓄積器として作用す
る。他の短期蓄積器は機械的ダンサ−ロール又は空気圧
式システムであることができる。この空気圧式システム
は２枚の側板間で糸に空気交差流を与え、かくして低い
軸方向張力の間は糸を転じさせ（ｄｉｖｅｒｔ）そして
高い軸方向張力の間は糸を解放する。

第２Ａ−Ｄ図を参照すると、トルクジェット２０は第２
Ａ図に示されたように２つの平行な糸通路１９を有して
おり、その各々は、２つの空気通路２１及び２１ａによ
りさえぎられている（ｉｎｔｅｒｃｅｐｔ）。２つの空
気通路２１及び２１ａは糸道路１９に対して接線方向に
位置しているが第２Ｂ図に示されたように軸に沿って異
なる位置にある。別法として、糸通路１９はそれらの出
口端に向けて収束していてもよい。第２Ｃ図及び第２Ｄ
図は、それぞれ線Ｃ−Ｃ及びＤ−Ｄに沿って取られたジ
ェット２０の断面図である。圧縮空気が交互に空気通路
２１及び２１ａに入るにつれて、糸は先ず最初第１の方
向に、次いで反対の方向に加熱される。

第３図及び第４図は、第１図の超音波ホーン２６及び関
連したアンビルを更に詳細に示す。これらの図において
、超音波ホーン２６は、アンビルが鉛直方向に移動する
とき、アンビル２７とかみ合う。アンビル２７とアンビ
ルピストン間にはバネ（示されていない）が配置されて
いて圧力を調整する。好ましくは、バネはホーン２６の
振動に耐えるための高いバネ定数を有する。アンビル２
７の表面のスロット３１はホーン２６の付勢表面２６ａ
に対向している。それぞれ３１ａ、３１ｂ及び３１ｃと
名付けられた前部、後部及び中間表面は、スロット３１
の長手方向軸に向かって角度をなしている。撚り合わせ
た糸３０は、図面の面内に進み、そして普通はホーン２
６のチップ２６ａのちょうど下に位置している。節が固
定されるべきときには、アンビル２７は上昇しそして撚
り合わせた糸３０に係合する。スロット３１の幅の寸法
２９は、はぼ、撚り合わせた糸のプライの１つの直径と
同じとし、それにより、撚り合わせた糸は、ストランド
が、ホーンの付勢表面とスロット３１を包含するアンビ
ルの表面との間にあるときに、スロット３１にコンパク
トに嵌まり込むであろう。

スロット３１は面取りされていて（ｃｈａｍｆｅｒ）、
アンビル２７が上昇して糸３０に係合するにつれて、ス
ロットにおける制御された面２９ａ内へと糸を強制する
。第３図に最も良く示されているように、糸は、ホーン
とスロットにより定められたチャンネルに入れられる。

かくして、撚り合わせた糸は、ストランドが交差する撚
られた区域のところで収容されそして圧搾される。アン
ビル２７は連続して上向きに上昇しそして糸３０を、連
続的に付勢されているホーン２６のチップ２６ａに対し
て押圧し、撚り合わせた糸を加熱しそしてそれらの間に
熱的結合を形成する。

ホーン２３の厚さの寸法２８は、スロット３１の幅の寸
法２９と締まり嵌めである。ホーンは、低い音響損失を
有する材料から製造されることと、ホーン２３とアンビ
ルのスロット３１との間のタレアランスは、カーペット
糸ストランドｌＯの個々のフィラメントの１つの直径よ
りわずかに大きいことが好ましい。チタン及びアルミニ
ウムは２つの適当な材料である。糸に接触するアンビル
の部分は、低い熱伝導度、良好な耐摩耗性及び抗粘着性
を持った材料から作られるべきである。適当な材料は、
ポリイミド樹脂及び成る種のセラミックである。黄銅ア
ンビル部分も良好な働きを有することか見出だされた。

超音波変換器は、磁気歪み（ｍａｇｎｅｔｏ−ｓｔｒ　
ｉｃｔ　１ｖｅ）又は圧電変換器であることができるが
、圧電変換器が、その高い電気−振動変換効率の故に好
ましい。このことは連続操作の故に特に重要である。

別法として、超音波ホーン及び変換器を一体のユニット
として作り、全体の寸法を減じそしてよりコンパクトな
結合組立体を得ることができる。

超音波ホーン２６により供給される振動エネルギーは１
６　１００ｋＨｚの周波数範囲にあることができるが、
好ましい合理的な周波数範囲は２０６０ｋＨｚであり、
最善の結合性能は約４０ｋＨｚで得られた。ホーン２６
のチップの振幅はピークからピークまで（ｐｅａｋ−ｔ
ｏ−ｐｅａｋ）で０．００１５−０．００２５インチ（
０，０３０−０，０６４ミリメートル）の範囲にある。

この方法の操作全体にわたり、電力は、好ましくは、撚
り合わせた糸を結合するために変換器に連続的に送られ
モして５０−８０ワツトの範囲にあって、結合チップに
おける電力密度が１５００ワット／ｃｍ”を越えるよう
にすることが好ましい。この高い電力密度は、非常に短
い（く５０ミリ秒）結合時間を得るのに必要である。

アンビルとホーン間で糸に圧力をかける力は、良好な結
合を得るのに重要なパラメータである。

この力は、アンビル作動器とアンビル間のバネにより制
御される。アンビルは作動器に対して軸方向に可動であ
り、そしてバネによりこの運動の終点まで強制される。

作動器は、作動器の延ばされた位置（ｅｘｔｅｎｄｅｄ
　ｐｏｓｉｔｉｏｎ）に糸が存在しない状態で、アンビ
ルスロットの底部がホーンの端部を丁度辛うじて離れる
（ｃｌｅａｒ）ように調節される。

糸が存在する場合には、それはアンビルを作動器に対し
て下向きに変位させ、それによりバネを圧縮し、このバ
ネは所定の力を及ぼす。このようにして、高速アンビル
運動のための大きい作動力を使用することができると共
に、圧搾力は圧縮バネにより決定されるとおりより低い
。約５−１０ポンドの圧搾力が良好な働きをすることが
見出だされた。このようなバネ及びアンビルの配置は、
米国特許第３．１８４．３６３号に開示されており、こ
の特許のこのような開示については、引照によりここに
加入する。操作においては、結合は、ホーンとアンビル
間に捕捉された糸ストランドに対する圧力を加えること
及び除去することにより開始及び停止される。ホーンは
連続的に付勢されそして、そのエネルギーは圧力が加え
られている期間のみ糸にカップリングされる。驚くべき
ことに、結合は、このプロセスにわたり結合が続けられ
る前に圧力下の別々の冷却期間を必要とせず、しかも強
い結合が生じる。結合中に糸に加えられる張力はフィラ
メントを強固にすることを助け、そして結合中実質的に
保たれているストランドの撚り合わされた角度のある配
向（ｐｌｉｅｄ　ａｎｇｌｅｄ　ｏｒｉｅｎｔａｔｉｏ
ｎ）を維持しながら、アンビルスロットに撚す合わされ
たストランドを挿入するのを助ける。

第５図は、超音波ホーン２６により固定された反転節５
０近くの本発明の撚り合わせた糸３０の拡大概略図であ
る。反転節５０は１回の撚りの長さ、即ち長さ３０ａよ
り短い５１ａと名付けられた長さを持った結合５１を有
する。結合５１ａの長さは、撚り合わせた糸の直径より
２．０借手さいことも好ましい。反転節５０の右側のゾ
ーン５３は、１つの方向に撚り合わされており（２撚り
）、そして反転節の左側のゾーン５５は、反対方向に加
熱されてい（Ｓ撚り）。ゾーン５３の撚りの程度はほぼ
、ゾーン５５の撚りの程度に等しく、この撚りの程度は
ゾーンの各々内でほぼ一定である。

第５図に示されたように、線５１ｂにより示される結合
５１の中心及び線５１ｃにより示される反転節５０の中
心は、お互いに一直線上にはなく、ストランド１０は、
お互いに角度をなす関係で相互に結合されている。この
角度をなす関係は、その位置でストランドｌＯの長手方
向軸を表す線ｌＯａと１０ｂ間に含まれる角度Ａにより
表されている。角度Ａは、隣接した結合されていない撚
り合わされたストランドの角度と一般にほぼ同じである
。結合５１の断面における撚られたストランドの位置は
、ストランドｌＯがアンビル２７のスロット３１へと圧
搾されるときの、その瞬間のストランドＩＯの相互の関
係に依存するであろう。

断面は結合の長さに沿っても変わることができる。述べ
られた態様においては、アンビルとホーン間の特定のフ
レアランスは、ストランドの個々のフィラメントの直径
より僅かに大きい。このフレアランスにより作られた一
般に３４と名付けられた結合の断面は、第１７図に示さ
れたように、一般に“Ｕ”字形である。この断面は、第
５図の線Ｃ−Ｃの如き結合の大体中心位置で取られた。

Ｕ″の足３４ａ１３４ｂは、ホーンの側部とアジピルス
ロットの側壁との間のフレアランスギャップの中へと進
んで行くフィラメント３４ｃの小さな群を含む。それら
は一般にゆるく合体しておりそして密に詰まったフィラ
メントの中心部３５から離れて周辺に位置している。更
に、断面の部分３７．３８のような周辺の他の部分にあ
るフィラメント３４ｃは一般にゆるく合体しておりそし
て密に詰まったフィラメントの中心部から離れて位置し
ており、ときには、中心部から分離しているか又は中心
部に辛うじて接触している。この配置は、カーペット又
は布などのような最終用途において結合区域を隠す（ｄ
ｉｓｇｕｉｓｅ）に有利である。驚くべきことに、本発
明の糸から作られたカーペットにおいては、これらの結
合部は隣接タフトの間で容易に目に見えず、この結合部
における糸の染色特性は実質的に結合していない糸と変
わらない。より均一な又は詰まった結合区域が望まれる
成る他の最終用途においては、ホーンとアジピルスロッ
ト間のフレアランスを減少させて、フィラメントのすべ
てを結合部に詰め込みそして断面を長方形とすることが
できる。前記した米国特許第３．１８４．３６３号開示
されている丸いか又はオーバル形のような他の形状も可
能である。

反転節５０は、格段に短い長さ５０ａの格別の特性を有
する。結合部は、撚り合わせ撚りが反転される前に撚り
合わされたストランドに形成されので、撚り合わせの最
初の半サイクルは結合部内に固着される（ｌｏｃｋｅｄ
−ｉｎ）。撚り合わせ撚りが撚り合わせの第２の半サイ
クルにおいて反転されるとき、撚り合わせ撚りは、固着
されている第１の半サイクルの撚りを認められる程に解
撚することなく、結合の１端で始まる。これは、反転部
でストランド角度の正弦的変化を有する従来の反転節と
は基本的に異なる反転節におけるストランドの急な角度
変化を生じる。本発明の製品においては、反転節長さは
、驚くべきことに結合長さより短い。

反転節長さ５０ａ１即ち、１つの撚り方向のストランド
角度から他の撚り方向のストランド角度にストランド角
度を変えるのに必要な長さ（撚られた糸の中心線に沿っ
て測定して）は、約１３００デニール／ストランドの典
型的なカーペット糸について、１ミリメートル以下のオ
ーダーである。

これは、換言すれば、約１本の撚られたストランドの直
径より小さく、撚り合わせた糸の約１／４回の撚りの長
さである。

第６図には、反転Ｓ撚り及び２撚りの引き続くゾーンが
示される。撚り反転長さり、は反転節５０間の距離であ
る。

第１図を再び参照すると、供給系ｌＯは撚り合わせ及び
節固定サイクルに従って迅速に加速及び減速され、それ
らは、撚り合わせた糸３０が節固定の開停止している間
は、それら自身のモーメントにより供給パッケージ１２
から供給し続けられる。邪魔板１４は、糸が打ち当たり
そして次の前進運動が起こるまで蓄積することができる
表面を与える。重力はこの蓄積を助ける。

邪魔板１４の穴１４ａは少なくとも約７ｃｍ間隔を置い
ていて、糸が停止している間隣接糸のもつれを防止し、
しかも、加熱トラップとして作用するジェット２０に糸
が収束するときの糸破断角度を最小にするのに十分に近
接していることが好ましい。もつれ及び張力変動は、邪
魔板と供給パッケージとの間で邪魔板に取り付けられた
細長い管状糸ガイドの使用により更に最小にすることが
できる。

張力装置１６は糸の張力を調節し、そして張力装置１６
の下流の領域にトルクジェットにより付与される撚りを
局在化させるための加熱トラップとしても作用する。張
力装置はいかなるタイプのものであってもよいが、良好
な耐摩耗性を有し、均一な張力設定の調節及び維持が容
易であり、正しい路から飛び出す可能性及び／又はテン
ショナーへの入り口で引っ掛かる可能性を最小とするも
のが好ましい。スチール・ヘラドル（Ｓｔｅｅｌ　Ｈｅ
ｄｄｌｅ）Ｎｏ、　２００３のようなフィンガー型テン
シ層ナーは１つの好適な型である。好ましくは、２つの
テンショナーを直列に使用して、糸のループ化又は引っ
掛かりを回避すると共に、漸次に張力をかけることがで
きる。自動的に調節可能なテンショナーを使用すること
もできる。

第２Ａ−Ｄ図に示されたようなトルクジェット２０の平
行な糸通路１９は、構成糸がジェット入り口に近付くに
つれて相互にもつれ合わないようにそして糸が出口側で
自由に撚り合わされるように十分に離れていることが好
ましく、しかも、それらは撚り合わせが妨害される程に
広く離れているべきではないことが好ましい。好ましく
は、中心間距離は出口端で約５ｍｍ以下であるべきであ
る。

あるいは、糸通路は、それらの入り口端で更に離れてい
てもよい。ジェットの上流に分離板を使用してジェット
入り口での分離を維持するのを助けることもできる。ジ
ェットは水平方位で示されているが、鉛直方位も良い働
きをする。

引き続くプロセス要素間の成る距離が好ましい。

最小距離は、糸の反転の間の所望の間隔により決定され
る。製品の観点からは、節が広い間隔である場合にはあ
まり目立たず、そして同じ方向に長い喪さの撚り合わせ
撚りがある場合には、糸がより均一に見える。プロセス
要素間の距離は、反転の間の糸の撚り特性に直接に影響
する。第１図を参照すると、テンショナー１６とトルク
ジェット２０間の距離、Ｌ、は、最小値が糸における所
望の撚り反転の長さの２倍であるべきである。この距離
において糸はトルクジェット２０を出る撚りと反対に加
熱され、そしてこの距離が余りにも短ければ、反転の間
の均一な撚りの発生を問題となる程に妨害するであろう
。Ｌｌで蓄えられた撚りは、結合した節が形成されて後
迅速な撚り反転を生じるのに有用である。長さり、の最
大距離は、システムの操作性により決定される。より長
い長さは、節固定のための停止中余り制御されていない
糸を与える。Ｌ　ｌ／　Ｌ　ｍ＝　３の比は、均一性と
操作性との良好なバランスを与える。

トルクジェット２０の出口と超音波ホーン２６間の距離
、Ｌ、は最大値がり、の０．２倍であるべきである。糸
の撚り合わせ（ｐｌｙｉｎｇ）はり、内で起こる。この
距離は、撚り反転点（節）に直ぐ隣接した区域における
撚り均一性に影響する。Ｌ８が余りにも長ければ、反転
点を取り囲んでいる撚りはり、の残りよりも普通は低く
なる。その理由は、トルクジェットと結合した節との間
の糸に存在する撚りは、次の加熱サイクルの第１の部分
の期間に解除されそして反転されなければならないから
である。長い距離Ｌ２は、解除されるべき多くの撚数を
含み、そして２つのプライ間の収束角度は小さくなり、
反転を妨害するであろう。Ｌ、の最小距離は、前記間隔
の物理的限界、所望のより水準及び糸張力及びトルクジ
ェット出口における糸の分離に依存するが、アンビルに
よる糸の正しい把持のためには、アンビル２７とトルク
ジェット２０との間における少なくとも１回の撚りを許
容するべきである。

超音波ホーン２６と引取ロール４０間の距離、Ｌ、は最
小値が撚り反転長さ（ｔｗｉｓｔ　ｒｅｖｅｒｓａｌｌ
ｅｎｇｔｈ）の２倍であるべきことが見出だされた。

糸がトルクジェットの出口で撚り合わされるので、Ｌ、
の糸長さは、撚り合わせた糸が撚り合わせ操作全体にわ
たり連続的に回転するときに低いトルクを与える。この
回転は、引取ロール４０の後非常に少ないトルク活力（
ｔｏｒｑｕｅ　１ｉｖｅｌｉｎａｓｓ）を持った撚り合
わせた糸をもたらす。Ｌ、の最大値距離は、誘発される
べき速度プロフィルをトルクジェット２０及び超音波ホ
ーン２６の後方の引取ロール４０に迅速に伝達すること
ができる能力により決定される。Ｌ、／Ｌ、−３の近似
比が、糸の撚り活力（ｙａｒｎ　ｔｗｉｓｔ　１ｉｖｅ
ｌｉｎｅｓｓ）を最小にすることとトルクジェット及び
結合器における糸速度を制御することとのバランスを与
える。

Ｌ、により定義されるゾーンの長い距離が好ましい他の
理由は、交互する撚り合わせ撚り（ａｇｅｒｎａｔｉｎ
ｇ　ｐｌｙ　ｔｗｉｓｔ）が加速力の下で糸に実質的な
伸びを与え、これが付随する張力の上昇を最小とすると
いうことである。撚り合わせ撚りは反転点の各側で反対
方向であるので、反転点を含む糸の区域が張力をかけら
れるにつれて、固定された節は回転しそして張力増大を
最小とする。かさ高糸のけん縮も又伸びを加える。この
“弾性”は減速及び節固定の期間に糸がたるむのを防止
するのを助ける。事実、第１図に示された短期蓄積器４
５は、引取ロール４０と次の供給又は巻き取り装置との
間に十分な距離が設けられる場合には省いてもよい。

結合した節の両側での最適撚り合わせ撚り均一性を確実
にするために、糸が結合されながらアンビルとホーンと
の間に把持されている間は、糸は長手方向に滑らないこ
とが重要である。引取ロール４０はサイクルの結合の期
間は停止されるけれども、糸の慣性によって、アジピル
が糸をつかむにつれて及びアンビルがホーンと接触する
前に、糸の運動を保たせる傾向がある。このような滑り
はアンビルの一側での撚りを減少させそして他方の側で
増加させ、そして平均系速度が高い場合又はアンビル又
はホーンが摩耗している場合には、このことがより起こ
り易いようである。普通は、アンビルの運動は、超音波
エルルギーが熱可塑性フィラメントを加熱してそれらを
融合させる量系が滑らないように十分に強くホーンに対
して糸を押圧するように設定されるが、ホーンの振動を
妨げたり節において糸を弱める程高くするべきではない
。　アンビルのつかみ作用及びホーンに対する圧力が、
糸が滑るのを防止するのに十分でないならば、アンビル
が糸に接触すると同時に又はその僅か前に、アンビルの
上流側又は下流側又は両側で糸をつかむためのクランプ
を設けることができる。アンビルが引っ込むとクランプ
は糸を解放する。このようなりランプは、アンビル機構
に取り付けられていてもよく、又は独立に操作してもよ
い。

引取ロール４０の駆動モータ（１個又は複数）は注意深
く制御された速度で、非常に迅速に加速及び減速するこ
とができなければならない。

コントロー２４ａ及び２４ｂはすべての機能をプログラ
ムすることができなければならない。

制御システム 第１Ａ図を参照すると、コントローラは、２つの市販の
プログラマブルロジックコントローラ２４ａ及び２４ｂ
から成る。マスタＰＬＣ，２４ａは、オペレータインタ
ーフェースターミナル１００からのオペレータインター
フェース指令、制御コンソールのオペレータブツシュボ
タン、ニップスタンド１０２のオペレータブツシュボタ
ン及び、種々の位置検知近接リミットスイッチｌＯ３，
１０４Ａ、１０４Ｂ％　１０４ｃ及び１０５からの装置
条件を受信する。マスタＰＬＣ１２４ａは、正しい機械
制御及びインターロッキング、機械始動及び停止、を行
い、超音波電源１０６［Ｎ）Ｉ、マンチェスターのゾー
レンゼン（Ｓｏｒｅｎｓｅｎ）によるモデルＰＩＭ１５
−２．８０ＤＣＲ８０−３３１Ｂ］及びサーボドライブ
１０７からのアラーム及び故障情報を監視し、そして超
音波電源１０６を使用可能とする（ｅｎａｂｌ　ｉｎｇ
）などのような高速サイクルには含まれないこれらの装
置、サーボドライブ１０７、プロフィル化速度引取ロー
ル４０のための開／閉ソレノイド弁１０８；及び蓄積器
引取ロール１０９の始動／停止を操作する。マスタＰＬ
Ｃ。

２４ａは、オペレータインターフェースターミナル１０
０かもの所望の操作パラメータも受信し、これらのパラ
メータを正しい７オーマツトに処理し、そしてそれらを
従Ｐ　Ｌ　Ｃ２４ｂ（ｓｌａｖｅ　ＰＬＣ２４ｂ）にダ
ウ７Ｃｆｆ−ドしくｄｏｗｎｌｏａｒｄｓ）、そしてサ
ーボドライブ１０７にダウンロードする。従ＰＬＯ２４
ｂは、第１トルクジエツト２０のための電気／空気圧弁
２２、第２ブースタトルクジエツト２８のための電気／
空気圧弁１１０、アンビル２７を超音波変換器ホーン２
６の方に又は超音波変換器ホーン２６から離れる方に移
動させる線形作動器１１１及びプロフィル化された速度
引取ロール４０の始動及び停止を操作するためのタイミ
ング情報を受信する。マスタｐＬＣ，２４ａからサーボ
ドライブ１０７にダウンロードされたパラメータは、引
取ロールの所望のサイクル速度／時間プロフィルを定め
る時間、速度、加速及び減速情報から成る。従ＰＬＣ２
４ｂは、１ミリ秒の分解能で上記項目のタイミングされ
た作動を制御するように操作される。サーボドライブ１
０７は、引取ロール４０を非常に迅速に加速及び減速す
ることができる。線形作動器１１１は、非常に迅速な線
形運動を与えるためには過大付勢電気的制御装置ｌ１２
を必要とする。これらの過大付勢制御装置ｌ１２は、最
初に線形作動器の一体的電気／空気圧弁に普通よりも高
い電圧を印加して普通より速い応答を達成し、次いで電
圧を普通の電圧に減じて電気／空気圧弁に対する損傷を
防止する。撚り合わせた糸３０は引取ロール１０９から
直接に巻き取りパッケージ６０に行くか又はレイダウン
装置５０に行くことができる。レイダウン装置５０は、
撚り合わせた糸３０を移送ベルト５２上に堆積させ、移
送ベルト５２は撚り合わせた糸３０を加熱トンネル５６
を通して巻き取りパッケージ６０に運ぶ。光センサ１１
４は、長期蓄積器４５における糸３０の量を検出し、そ
してこの量を加熱トンネル５６０入り口でレイダウン装
置５０の速度を変えることにより制御する。加熱トンネ
ル７巻き取り制御装置は、移送ベルト５２の速度を変え
て、レイダウン装置の速度を比モードで追従する。この
比はレイダウン密度を最適とするためにオペレータによ
り調節可能である。　引取ロール４０を出る糸３０はパ
ルス状“停止及び進行”パターンでありそしてその後の
操作は連続的であるので、短期蓄積法が望ましい。撚り
合わせた糸３０の長い長さの自由たるみは、短期蓄積を
与える１つの方法である。１つの別法は、蓄積器４５の
ためのダンサ−アームを設けることである。この蓄積器
を使用すると、この方法は、すべての他の条件の準備が
整いそしてダンサ−アーム１１５が近接スイッチ１０４
ｂにより検出されるような下方位置にあるときにのみ開
始するであろう。開始指令がコンソール１０１又はニッ
プスタンド１０２の開始ブツシュボタン作動により開始
されると、先ず最初、長期蓄積器引取ロール１０９が始
動する。これはダンサ−アーム１１５を上向きに移動さ
せる。このアームが近接スイッチ１０４ｃにより検出さ
れると、マスタＰＬＣ，２４ａは、これを感知し、そし
て従ＰＬＣ２４ｂに加熱、節固定及び糸引取装置を始動
させる。ダンサ−アーム１１５の角度位置は、回転変換
器１１６により感知され、回転変換器１１６はこの情報
をダンサ−コントローラ１１７を通して可変速度駆動装
置１１８に送る。

駆動装置１１８は長期蓄積器引取ロール１０９の速度を
調節する。この調節は、蓄積器１０９への糸の速度がプ
ロフィル化された速度の引取ロール１０５を出る平均系
速度に等しく、かくして、ダンサ−アーム１１５を、上
方位置近接スイッチ１０４ａ又は下方位置近接スイッチ
１０４ｂの間で操作するように保つが、上方位置近接ス
イッチ１０４ａ又は下方位置近接スイッチ１０４ｂのい
ずれも作動させない。これらの２つの近接スイッチ１０
４ａＳ　１０４ｂのいずれかが作動するならば、ダンサ
−アーム１１５はその制御範囲から外れ、このプロセス
は停止する。他の主要な故障は、超音波電源１０６の故
障又はサーボドライブ１０７の故障である。超音波電源
１０６の故障の場合には、マスクＰＬＣは、超音波電源
１０６を切ることにより節固定を停止し、線形作動器Ｉ
ｌｌの操作を停止して、アンビル２７への損傷を防止す
る。引取ロール４０のためのサーボドライブの故障の場
合には、取られるアクションは、プロセス構成に依存す
るであろう。６糸ｔｉｅ　（ｔｈｒｅａｄｌｉｎｅ）の
ための引取ロール４０を含む構成では、その引取ロール
４０の故障の場合に影響される糸条の節固定を停止する
であろう。引取ロール４０を通る１つより多くの糸条を
含む構成では、引取ロール４０の故障の場合にすべての
これらの糸条の加熱及び節固定を停止するであろう。糸
条切断装置を糸条を停止する部品として作動させること
ができる。多重糸条機械においては、故障により影響を
受ける糸条のみを停止させて、影響のない糸条の生産を
続けることを可能とする。データ取得システム１２０は
プロセス開発及び糸条操作条件の調節、最適化及び監視
のために望ましい。データ取得システム１２０は、糸条
に沿って配置されている種々のセンサ及びデバイスから
高い入力速度比でデータを記録する。このデータは、そ
の後に、紙上にプロットされて、１ミリ秒の時間の増分
の分解能で、記録されたデータ対時間を示す。この分解
能は操作パラメータの解析（作動時間、空気圧、糸速度
及び時間プロフィル、超音波パワー等）及び製品品質に
及ぼすそれらの効果の解析を可能とする。

サーボドライブ１０７は下記の部品から成るニー船釣名
称　　　　　　　　　　　　　　モデル番号サーボモー
タ　　　　　　　　　　　　　ＪＲ２４１１４ＣＨ／Ｆ
Ｃ１１２Ｔ／ＢＩ２５サーボ増幅器 チョーク（Ｃｈｏｋｅ） 変圧器 ロジック電［（Ｌｏｇｉｃ　Ｐｏｗｅｒ　５ｕｐｐｌｙ
）ＲＸ１５０／１５０−４０−７０　Ｂ１２５Ｃ１（４
０−７０ Ｔ１８０−７０ ＬＰＳ−０５０３ 運転制御盤（Ｍｏｔｉｏｎ　Ｃｏｎｔｒｏｌ　Ｂｏａｒ
ｄ）　　　　ＳＡＭ−ＰＯＯ４制御システムの他の要素
は下記の通りである：テンショナー 第１ジェット空気圧式弁 ６２４１Ｃ−４２１ ４ａ ロジックコントローラ １７８５−ｔ、ｒ ４ｂ ロジックコントローラ インターフェースターミナル １７７２−ＬＰ３ １７８４−Ｔ３０Ｃ 製造者 Ｐ訂モーション・テクノロジー （ＰＭＩ　Ｍｏｔｉｏｎ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ）
Ｐｉｌ＋モーション・テクノロジー ＰＭＩモーション・テクノロジー ＰＭＩモーション・テクノロジー クレオニクス社 （Ｃｒｅｏｎｉｃｓ　Ｉｎｃ、） タレオニクス社 鼠盈煮 スチールへドル （Ｓｔｅｅｌ　Ｈｅｄｄｌｅ） マク・バルブ （Ｍａｃ、Ｖａｌｖｅ） アレン−プラトレイ （Ａｌｌｅｎ−Ｂｒａｄｌｅｙ） アレン−プラトレイ アレン−プラトレイ 市 コマツク （Ｃｏ＋ｎａｃｋ） コマツク コマツク コマツク レバノン レバノン 吏 グリーンビレ （Ｇｒｅｅｎｖｉｌｌａ） ウイクソム （’ｉｉｘｏｍ） クリーブランド クリーブランド クリーブランド 世 ニューヨーク ニューヨーク ニューヨーク ニューヨーク ニューバンプシャー ニューバンプシャー 世 サウスカロライナ ミシガン オハイオ オハイオ オハイオ 第１１図、第１２図及び第１３図は、本方法のための一
船釣ロシックを示す。第１１図、オペレータインターフ
ェースターミナルロジックを参照すると、オペレータは
、新しい操作パラメータ（作動時間、引取ロール４０の
速度対時間プロフィル、製品コード等）を入れるか、又
は前景て入れられそして記憶されているパラメータをキ
ーボードエントリー指令１５０を介して選ぶ。所望のパ
ラメータがグラクイックターミナルに表示されると、キ
ーボードエントリー１５１はこれらのパラメータをマス
ターＰＬＣに伝送させて、その後の最終制御部品にダウ
ンロードさせる。第１２図、マスターＰＬＯロジック、
を参照すると、所望の操作パラメータは、オペレータイ
ンターフェースターミナル（１５２）から受信される。

すべてのパラメータが受信されると、マスターＰＬＯは
、これらのパラメータが従ＰＬＯにダウンロードされる
ように数学的に操作する。引取ロールに関連したパラメ
ータは、数学的に操作され、ＡＳＣＩＩファイル７オー
マツトに挿入され、次いでサーボドライブ１０７にダウ
ンロードされる。ダウンロードが完了しく１５５）、そ
してプロセスインターロックが機械を始動させ準備を整
え１５６、停止信号が存在していない（１５７）とき、
マスターＰＬＣは、′始動”ＰＢが作動されたとき（１
５７）、ラン信号を従ＰＬＯに送る（１５８）。

従ＰＬＣに“ラン”信号を送ると同時に、マスターＰＬ
Ｃは超音波電源を作動して、アンビル２７がホーンに対
して糸３０を押圧するときにはいつでも節固定できるよ
うにウルトロニクスドランスジューサ（Ｕｌｉｒｏｎｉ
ｃｓ　Ｔｒａｎｓｄｕｃｅｒ）２６を準備する。

マスターＰＬＣは、機械インターロックの監視（１６３
）及び停止ＰＢも開始する。停止ＰＢが作動されると（
１６２）、停止信号（１５７）は、機械の操作を停止さ
せる（１５８）。機械インターロック受信されると（１
６４）、インターロックのタイプは、（１５７）及び（
１５８）により全体の機械を停止させるか（１６５）又
は選択的装置のみを停止させる（１６５）及び（１６７
）かどうかを決定する。

選択的に停止された装置には、多重糸条機に使用されて
いる装置に依存して、影響を受けた節固定装置、引取ロ
ール、及び糸条カッターが包含される。マスターＰＬＯ
からラン信号を受信すると、従ＰＬＯは、第１及び第２
トルクジエツト、節固定装置、データ取得システムへの
タイミングパルス及び引取ロールの加速、定速、減速及
び停止（１６８）を作動する。これらの作用のすべては
、オペレータインターフェースターミナル（１５２）か
らのダウンロードパラメータによりセットされるとおり
時間に関してサイクリックパターンで繰り返される。ラ
ン信号が従ＰＬＯから除去されると、サイクルは次の節
固定の終わりまで続けられる。

この時点ですべての作用は停止する。これにより、撚り
を完結させそして固定させ、かくして、良好な製品品質
で再開始させる。

撚り合わせ撚り（ｐｌｙ　ｔｗｉｓｔ）の連続的Ｓ及び
２区域は、長さがほぼ等しいことが好ましいが、この長
さは新規製品外観のためには変えることができる。これ
らの製品は、全体にバランスした撚り構成（ｔｗｉｓｔ
　ｃｏｎｆｉｇｕｒａｔｉｏｎ）を維持しなければなら
ない。故に、長さの変動は、２つの長い区域、続く２つ
の短い区域などのように対で、又は、成る合理的な糸長
にわたり全体の撚り水準をバランスさせる組み合わせで
なされなければならない。

第１Ｖ！Ｊに示されたトルクジェット２０は、構成単糸
（ｓｉｎｇｌｅｓ　ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ　ｙａｒｎｓ）
がこのトルクジェットの下流でＬ２ゾーンにおいて相互
に撚り合わされる（ｐｌｙ　ｔｏｇｅｔｈｅｒ）ように
、構成単糸を加熱する主要な手段である。製造速度が増
加するにつれて、糸の慣性は大きくなり、そして糸は、
単糸撚り（ｓｉｎｇｌｅｓ　ｔｗｉｓｔ）が糸束を過度
に密集させて、糸が通常の程度のかさ高を発現できなく
なる点まで、過剰に加熱されることがある。この問題は
、熱水での緩和処理又は染色の後にステープル糸よりも
高度のかさ高を通常有しているかさ高連続フィラメント
（ＢＣＦ）糸で特に著しい。上記ステープル糸は、それ
らの繊維を一緒に合わせて保持しそして長さ方向の強力
に寄与させるために必要である真の撚り（ｔｒｕｅ　ｔ
ｗｉｓｔ）により通常は既に密集せしめられているステ
ープル糸である。

本発明の方法においては、所望の撚り分布の均一な撚り
合わせ撚り（ｐｌｙ　ｔｗｉｓｔ）を生成すると同時に
ＢＣＦ糸における過剰の単糸撚り（ｓｉｎｇｌｅｓ　ｔ
ｗｉｓｔ）を回避するためには、前進手段（即ち、糸速
度）とトルクジェット（即ち、回転速度）との注意深い
協働が必要である。この理由は、単糸（ｓｉｎｇｌｅｓ
　ｙａｒｎｓ）が相互に撚り合わされるやいなや、それ
らはお互いに対して同じ位置にとどまるということであ
る。故に、撚り合わせ撚りは、Ｌｍのような距離にわた
り、単糸撚りのようには等しくならず、不均一に形成さ
れる撚り合わせ撚りは不均一なままである。

トルクジェットにより供給系に加えられる単糸撚りは、
大部分が自己撚り合わせ作用（ｓｅｌｆ−ｐｌｙｉｎｇ
　ａｃｔｉｏｎ）により撚り合わせ撚りに転換されるが
、いくらかの単糸撚りは、撚り合わせ０ｗｉｓｔ−ｐｌ
ｙｉｎｇ）を助けるのにブースタージェットが使用され
る場合ですら、残っているのが普通である。典型的なカ
ーペット糸において残っている単糸撚りの量はｌ撚り／
ｃＩ１１よりも少ない。これは糸のかさ高を少し減少さ
せるにすぎない。

ステープル糸は既に相当な程度の真の一方向撚りを有し
ているので、それらは、本発明のＢＣＦ糸とは幾分具な
る挙動をする。例えば、トルクジェットがステープル糸
に撚りを加えるとき、ステープル糸はジェットの一側で
はよりコンパクトになる傾向があり、そして他方の側で
は解撚されるか又は開＜　（ｏｐｅｎ　ｕｐ）傾向があ
る。故に、サイクル制御は、１つの方向又は他の方向に
おいて糸に異なる力を加えるようにアンバランスにする
ことが必要な場合がある。トルクジェットが１つの方向
にのみ加熱し、そしてサイクルの逆転部分の間はオフで
ある操作方式は、ステープルには特に好適でありうる。

撚りの記述方法 交互撚り合わせ撚り方法（ａｌｔｅｒｎａｔｅ　ｐｌｙ
　ｔｗｉｓｔｉｎｇ　ｐｒｏｃｅｓｓ）を記述する基本
的微分方程式は下記式により与えられる。

ｄＴ。

ｔ 式中、ＴＩ及びＴ８は、それぞれ、加熱装置の第１ゾー
ン及び第２ゾーンにおける撚り水準であり、Ｌｌ及びり
、は、対応するゾーンの長さ（第１図）であり、 【は時間であり、 Ｖ　（ｔ）は、プロセスの周期的線速度変化（ｐｅｒｉ
ｏａｉｃ　１ｉｎｅａｒ　ｐｒｏｃｅｓｓ　５ｐｅｅｄ
　ｖａｒｉａｔｉｏｎ）であり、ω（１）は、加熱装置
の周期的回転速度変化（撚数／単位時間）である。

微分方程式を解くための標準方法を使用して、長い時間
（周期的定常状態）についてのこれらの式の解析的解は
、 式中、ｔ、は、このプロセスの反復サイクル時間（即ち
、課せられた変動の周期）であり、Ｓ及びξは、積分の
ダミー変数であり、■はサイクルを通じての平均線速度
である、であることが見い出される。

サイクルの始点とサイクルの任意の時間との間に装置か
ら配分され３糸の長さは、 Ｘ（ｔ）−１Ｖ（ζ）ｄξ　　　　　　　　　　　（４
）により与えられる。

パラメーターとして時間ｔを用いて、Ｘ（ｔ）の関数と
してのＴ＊（ｔ）のプロットにより、装置の出口から測
定して（これは、撚りが出口において固着されている（
ｌｏｃｋｅｄ−ｉｎ）と仮定しており、非常に実際に近
い条件を仮定している）、空間位置の関数としての糸に
沿った撚りの変化を得るであろう。

糸が左から右に移動すると仮定するならば、この処置に
より得られる撚りの変化は、左から右への撚りの変化に
ついて方向性の正しい情況に到達するためには、逆行し
てプロットされなければならない（即ち、”ｒ＊（ｔ）
対し、−Ｘ（ｔ）、ここに、Ｌ、は反転長さ（ｒｅｖｅ
ｒｓａｌ　ｌｅｎｇｔｈ）である）。

上記の式は、下記の無次元変数を導入することにより、
無次元形態に変換することができる。

を本＝ｔ／ｌ、；　Ｓ本＝ｓ／ｌ、；　　６本・ξ／ｌ
、ＨＶ本＝Ｖ／Ｖ。

し０本・Ｌ、／Ｌ、；　Ｌ、本＝Ｌｔ／Ｌ、；　−本＝
・／ｓ；　　　　（５）Ｔ＋”４１Ｖ／　＃　；　ｒ２
＊＝Ｔ２ｖ／　ｓ　；　Ｘ”＝Ｘ／　Ｌｒ　；但し、 Ｌ、　−Ｖｔ、　　　　　　　　　　　　　　　　　　
（６）及び 式中、Ｌ１＊及びり、＊は、反転長さに対する２つのゾ
ーンの長さの各々の比であり、 Ｘ＊は、繰り返しサイクルの長さに関して規格化された
、糸エンド（ｙａｒｎ　ｅｎｄ）に沿った無次元の位置
であり、 Ｔ１＊及びＴ２＊は２つのゾーンにおける無次元の撚り
水準である。

式５乃至７を式２に代入すると、 を本 Ｘ本（を車）−ｒＶ本（６本）ｄＣ本　　　　　　　　
　　　　　　　（９）が得られる。

式８及び９は、この解析の主要な結果を含む。

この解析に従えば、ストランド及びゾーン長さＬｌｌＬ
ｘ及び反転長さＬｌｌの、速度時間関数を回転関数にコ
オーディネートさせる（ｃｏｏｒｄｉｎａｔｅ）ことに
より、方形波分布を近似することができる。

この式により得られる結果の解析は、 ａ、　Ｌ　ｌ／　Ｌ　ｍ＞　＞　１であり且つｔｚ／ｌ
、ｍ＜＜ｔであるならば、方形波撚りを得るには、速度
の変動がより少ないことが必要である。

ｂ、方形波撚りのための速度時間関数は２つの重要な部
分から成る。反転部に近い領域においては、撚り方向の
急激な変化を達成するために、糸速度は減少し、次いで
急激に増加しなければならない。サイクルの残りにおい
ては、速度は僅かに減少させて撚りが減少するのを防止
しなければならない。

実際の方法においては、収束点における糸速度は、２つ
の機械要素により制御することができる。

即ち、結合器の圧搾作用（速度を急速に変化させる手段
を与える）及びゾーン長さし、の端部における可変速度
ロールである。これらの要素の運動は、糸速度を制御す
るのに使用することができるが、糸滑り、糸の伸び、波
伝播遅れによる時間遅れ、のようなファクターを酌量し
なければならない。

この撚り分布を予測するためのコンピュータプログラム
は、第１Ｏ図に示されている。このプログラムにおいて
は、糸の軸方向速度ｖ（ｔ）、糸の回転速度ω（１）及
びゾーンｌの長さ（Ｌ、）、ゾーン２の長さ（Ｌ２）、
１つの方向から他の方向に撚りを反転させための時間が
、式（３）、（６）及び（７）を糸の平均速度、糸の平
均絶対回転速度及び撚り反転長さＬ８について解く工程
２００への入力として使用される。次いで、式（８−ａ
）を工程２０２で積分して、ゾーンｌの撚り関数Ｔ　Ｉ
（ｔ）を計算する。次いで、式（８−ｂ）を工程２０４
で積分して、ゾーン２撚り関数Ｔ　Ｉ（ｔ）を計算する
。次いで、式（９）を積分して、糸位置関数Ｘ　（ｔ）
を計算する。

上記の結果は、工程２０８で組み合わせて、ゾーン２に
おける撚り対糸に沿った位置と、撚り反転長さに対する
ゾーン長さの比を与える。

コンピュータプログラム コンピュータープログラムは、プロセス線速度及び回転
速度の任意の課せられた周期的変動について、各サイク
ルにわたり撚り水準と配分された長さを計算するために
、式８ａ、８ｂ及び９において必要な数値積分を行うた
めに書かれた。このプログラムに使用した数学的手順は
第１Ｏ図のフローダイアダラムに示されている。これら
の結果は、一般にコンピュータープログラムの予想と一
致する。

試験方法 試料に沿った、反転長さ及び撚り合わせ撚り分布 反転路間の糸試料の長さに沿った撚り合わせ撚り分布は
、第７図に示された装置を使用して測定される０３つの
撚り反転部（ｔｈｒｅｅ　ｔｗｉｓｔ　ｒｅｖａｒｓａ
Ｉｓ）間の距離より長い糸の試料を、パッケージから巻
き出し、そして切断し、パッケージを離れて来る端部を
先ず識別する。この端部をメータースケール６２の一端
でクランプ６１に配置し、撚り反転の中心をＯマークの
ところにに配置する。次いで、糸をスケール６２（セン
チメートルの目盛りがつけらけている）の長さに沿って
且つローラ６３の上に配置する。撚りを変化させないで
糸を真っ直ぐに伸ばすのに十分な重り６４をローラの下
で試料に取り付け、過剰の試料長さを下に置く。

各５ｃｍ区域の撚数を数え、撚数／Ｃ醜に換算し、クラ
ンプされた端部から次の反転まで及びその点から反対の
撚りの区域を通って次の反転までの完全な撚りの区域を
記録する。１メートルより長い区域にマークを付けそし
てクランプされた端部に移動させる。反転間の距離を記
録する。

５ｃ＋ａ以下の糸が残っていてもよい反転節の近くで、
この短い距離における撚数の平均を使用する。

次いで、これらの記録された値を第１４図、第１５図及
び第１６図に示されたようにプロットする。

これにより、反転路間の糸の“Ｓ″及び“２”増分にお
ける撚り分布の均一性を目で評価することが可能となる
。撚りを測定しそしてこのようにしてプロットすると、
本発明の糸の撚り分布の方形波形状が明らかである。

撚り分布−反転部近くの 反転点（±１５ｃ＋ｓ）の付近の撚り分布を検討するＩ
；めに、糸の長さｃｍ毎に撚り合わせ撚りを記録しそし
て撚数／ｃｍに換算することが必要である。

試料に沿った一反転長さ及び撚り合わせ撚り分布”で述
べたものと同じ装置を使用する。

糸撚り工業においては、長時間又は製造運転にわたる撚
り変動の目安は、１つ又はそれより多くのパッケージか
ら試料を取り出しそして平均撚り水準を計算することに
よりしばしば得られる。これは、長期撚り変動が起こる
場合には有用であるが、反転路間の撚り分布を決定する
には有用ではない。

平均撚りの測定が所望される場合には、実質的に２５ｃ
ｎ＋より長い部間の糸の試料を切断し、一端を米国、ニ
ョーク州、オレンジバーブのアルフレッド・スユーター
・カンパニー０．インコーホレーテッド（Ａｌｆｒｅｄ
　５ｕｔｅｒ　Ｃｏ−、Ｉｎｃ）により製造された正確
撚り試験器（Ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ　Ｔｗｉｓｔ　Ｔｅ５
ｔｅｒ）の回転可能なりランプ６５に配置する。クラン
プ６６をクランプ６５から２５．４ｃｍ＋の試料の他方
の端部に取り付ける。クランプ６６に２０グラムの重り
６７により張力をかけ、加熱を阻止しながら軸方向に自
由に滑らせる。次いで、すべての撚りが除去されるまで
、撚り合わせ撚りを解くような方向にクランク６８を回
す。この状態に達するのに必要な回転の回数をカウンタ
ーに自記させそして記録する。

本発明のＡＴＰ糸法は、低い平均撚り変動を生じる筈で
ある。何故ならば、この方法は、速く摩耗する部品を持
たない簡単な装置要素を使用して正確に制御される方法
であるからである。

残留撚り 撚り合わされた糸（ｐｌｉｅｄ　ｙａｒｎ）の撚り活力
（ｔｗｉｓＬ　１ｉｖｅｌｉｎｅｓｓ）は、 １、このプロセスを停止して％Ｌｓゾーンにおける撚り
合わされた糸の長さをとらえ、２、Ｌ３における撚り合
わされた糸の４８インチ長さを測定し、各端部をクラン
プして撚り合わされた糸がお互いに対して回転できない
ようにし、そして糸の残りから除去し、 ３、一端を固定点から吊し、そして端部と端部の相対的
回転を防止しながら反対方向の端部に２０グラムの重り
を配置し、 ４、重りのない端部を自由に回転させそして回転を数え
るーこれは撚り合わされた糸に蓄えられたねじりエネル
ギーを示すものである、ことにより決定される。

実施例３においては、各ＬｓｌＬｍ比について５回の試
験を行いそしてすべての５回の試験の平均を計算した。

結合を含む糸の引張強度 超音波結合部を含む糸試料を、結合部から両側に数イン
チ離れたところで切断する。両プライの一端を引張試験
機の１つのジョーにクランプし、そして両プライの他端
を他方のジョーにクランプする。試料が延長されるにつ
れて、結合した節は回転し、そして通常糸の破断強度よ
り小さい成る負荷において、糸ストランドは伸びそして
２つの位置間の結合は分離する。これは負荷対伸びのプ
ロットにおける突然の低下として見ることができる。試
料を２０インチ／分の速度で引張り、結合分離時の力を
決定する。結合部を含まない撚り合わせた糸の単ストラ
ンドの強力を試験して破断させ、そして結合部の破断強
度を、撚り合わせた糸及び単ストランドの破断強度の百
分率として計算する。

機械サイクル 典塁的な操作サイクルを実行するための機械要素の操作
及びタイミングは第９図に示されている。

図において、線８０は引取ロール４０周速度対時間のプ
ロットを示す。垂直軸はロール速度をキー１フ分で示す
。この曲線は引取ロール４０制御の重要な特徴をより良
く理解するために、いくつかの部分に分けられている。

これらの部分は、ロール進行８０　ａ、　ｏ−ル停止８
０ｂ、ロール停止ドウエル（ｒｏｌｌ　５ｔｏｐ　ｄｗ
ｅｌｌ）８０　ｃ及びロール始動８０ｄである。ロール
は始終摩擦により糸と係合しているので、ロールにおけ
る糸は、ロール停止ドウエルを除いては、サイクルのす
べての部分期間中はロールにより進行せしめられる。ロ
ールの上流での糸の進行は、糸の弾性振動及び他の機械
要素との相互作用による時間とともに幾らかの変位を伴
ってロールの運動に大体対応している。

水平軸１００より任意の高さ上にある線８２は、トルク
ジェット２０により生じた単ストランド撚り方向及び相
対速度対時間のプロットである。垂直軸の加熱速度の単
位はない。水平軸より上では“Ｓ”撚りを表し、水平軸
より下では“２″撚りを表す。プロットが水平軸と一致
している場合には、トルクジェット２０はオフである。

このプロットは、加熱ジェットと同時に作動されるブー
スタトルクジェット２８の操作も表す。このシステムは
、ブースタジェットなしで操作することができるが、し
か−船釣には、それは撚り合わせ撚り水準及び均一性の
測定可能な改良を生じる。軸の方に向かうプロットの傾
斜及び軸から離れる方へのプロットの傾斜が生じる。何
故ならば、トルクジェットにおける圧力の排気及び蓄積
に遅れがあるからである。このような遅れは、一般に上
記の態様では約１５ミリ秒である。

水平軸１００より任意の高さ上にある線８１は、時間に
対する圧搾及び結合アンビルの位置のプロットであり、
上部水平方向レベルは十分に延びた圧搾位置を表し、そ
して水平軸のレベルは引っ込められた解放位置を表す。

プロットの傾斜している側部は、１つの位置から他の位
置に移動させる際の遅れを表す。このような遅れは、上
記の態様で使用された迅速な応答の空気作動器で一般に
約６ミリ秒である。延ばされたレベルの数ミリ秒以内の
位置では、ストランドは相互に圧搾されそして結合のた
めに停止すると仮定する。糸が圧搾されそして結合され
るにつれて急速に増加する超音波エネルギーの監視によ
りこのことを確かめた。結合中糸と結合器間の相対的運
動はないことが重要である。

本発明の重要な４つの特徴を第９図、第９Ａ図で説明す
る。第１は、ロール停止ドウエル８０ｃと結合アンビル
の延びた圧搾位置間の関係である。

引取ロールは、アンビルが延びてストランドを相互に結
合している期間は停止していることが好ましい。これは
重要である。その理由は、ストランドは結合中軟化され
そして、ロールがストランドを有意な距離同時に進行さ
せるならば、張力は増加し、軟化した結合は最も良くて
弱化されそして結合部における軟化したストランドは最
悪では破断するであろうからである。しかしながら、完
全な停止が起こるかどうかについては、若干の余地があ
る。糸の他端が停止していながら糸の一端が短い距離だ
け（ｌ／２％以下）延ばされる程度にロールが遅くなる
ならば、過剰の張力は回避されそして完全な停止は必要
ではない。これらの条件下の操作は、増加した線速度の
助けがあって結合の確実性を僅かに増加させることがあ
る。成る条件及び製品については、これは好ましい場合
がある。

第２の重要な特徴は、加熱開始とロール始動８０ｄ間の
関係である。好ましくは、ロール始動は加熱開始が始ま
る前に殆ど完了しているべきである。アンビルが引っ込
められそしてストランドが解放されると、加熱装置はオ
フになり、故に、必要とされる次の撚りである、ゾーン
Ｌ、の上流の反対の撚りは、結合した節に伝播して節の
上流側のちょうど隣の所望水準の撚りを形成する。次い
で加熱装置が、節が加熱装置から離れるように動き始め
る前に、ターンオンされるならば、ちょうど節における
撚りが過剰になることがあり、そして堅いもつれが生じ
ることがあり、これは撚り合わされたストランドに残存
し、それにより許容できない製品を生じる。

第３の重要な特徴は、加熱停止と糸圧搾との間の関係で
ある。加熱は、好ましくは、アンビルが延びそしてスト
ランドを停止させた後まで続けられる。これは、節の上
流側のちょうど隣の所望のレベルの撚りを形成する。糸
が圧搾されて停止する前に加熱装置が停止するならば、
加熱装置の上流の反対の撚りは加熱装置を通して伝搬し
そして撚り合わせ撚り反転（ｐｌｙ　ｔｗｉｓｔ　ｒｅ
ｖｅｒｓａｌ）を生じ１これは糸圧搾器及び結合器の下
流に移動する。次いで結合がこの反転部の上流に形成さ
れる。この結合していない反転部は不適当でありそして
、容易に解撚されて、撚り合わせ撚り（ｐｌｙ　ｔｗｉ
ｓｔ）のない糸の成る長さを残し、これは−船釣に望ま
しくない。

第４の重要な特徴は、ロール停止前にロール進行８０ａ
の期間に減少するロール進行速度である。

ロール始動中、ロールは迅速に最大進行速度に加速され
る。ロール停止の前に、この最大速度は、除々に減少す
るか又は段階的に減少し、これは、この方法により加熱
される大抵のストランドで、節の下流側に生じる撚り合
わせ撚りのレベルの減少を排除することが見出だされた
。これは、ＡＴＰ製品の平均撚り水準及び均一性の測定
可能な改良を生じる。

第９図及び第９Ａ図の全半サイクル時間、即ちａ−ａ’
は、第１撚り合わせ撚り方向のための約４１３ミリ秒で
ある。ａ　　−ａ“の４１３ミリ秒の第２半サイクル時
間は、要素のタイミングは、交互撚り合わせ撚り方向（
ａｔｔｅｒｎａｔｅ　ｐｔｙ　ｔｗｔｓｔ　ｄｉｒｅｃ
ｔ　１ｏｎ）のために反対の加熱ジェット弁が作動され
ることを除いては同じである。

第９図において、成る任意に選ばれた時間“ａ″”にお
いて、 進行ロールは２８０ＹＰＭの周速度を有し、“Ｓ　１１
撚りジェットラインは、８０　ｐｓｉに加圧され、それ
により糸を“ａ″撚り合わせし、“２”撚りジェットラ
インは、無圧化され、時間″ｂ＃において、 進行ロールは徐々に遅くなり始め、 “ａ″及び“ｚ″ジエツト、“ａ″におけると同じまま
であり、 時間“Ｃ”において、 進行ロールは１６０ＹＰＭの速度に達し、“ａ″及び“
Ｚ″ジエツト、ａ″におけると同じであり、 時間“ｄ”において、 進行ロールは急速に遅くなり始め、 Ｓ″及び“Ｚ″ジエツト、′ａ”におけると同じままで
あり、 時間“ｅ″において、 進行ロールは停止しており、 “ａ″及び“Ｚ”ジェットは、“ａ″におけると同じま
まであり、 時間“ｒ”において、 アンビルはホーンに向かって延びており、撚り合わされ
た糸を圧搾してそれを結合器において停止させ、そして
結合エネルギーを糸に送り、“Ｓ”及び“Ｚ”ジェット
は、“ａ″におけると同じままであり、 進行ロールを停止させ、 時間“ｇ”において、 アンビルはまだ延びており、糸は結合器において停止さ
せられておりそして結合エネルギーを糸に送り、 １１ｓＩ１１ジエツトへの圧力をターンオフし、そして
放出させ（ｂｌｅｅｄ　ｄｏｗｎ）、 “Ｚ″撚りジェットラインを無圧化し、進行ロールを停
止させ、 時間“ｈ”において、 アンビルを、糸の解放及び結合停止するのに十分に引っ
込め、 “Ｓ”及び“２”ジェットラインは本質的に無圧化され
、それにより“Ｓ″ジエツト上流の“２”撚りを、結合
部の下流に伝播して、結合部の上流に“２″単糸撚り（
ｓｉｎｇｌｅｓ　ｔｗｉｓｔ）及び“Ｓ″撚り合わせ撚
り（ｐｌｙ　ｔｗｉｓｔ）を形成し、進行ロールを停止
させ、 時間“ｉ″において、 進行ロールを急速にスピードアップし始め、アンビルを
殆ど引っ込め、 “Ｓ″及び“２”ジェットラインは本質的に無圧化され
、それによりジェットの上流に蓄えられた“Ｚ″単糸撚
りを、単ストランドを“Ｚ　１１加熱させ及び糸を“Ｓ
″撚り合わせするにまかせ、時間“ｊ”において、 進行ロールは依然として速い速度にスピードアップされ
ており、 “ｚＨジェットラインの圧力を８０ｐｓｉｇの圧力に向
けて増加させて、糸を“Ｓ″撚り合わせし、“Ｓ”ジェ
ットラインを無圧化し、 時間“ａ′Ｈにおいて、 進行ロールに２８０ＹＰＭの周速度を持たせ、“２＃撚
りジェットラインを８０ｐｓｉｇに加圧し、それにより
糸を“Ｓ″撚り合わせし、 “Ｓ′″撚りジェットラインを無圧化し、第１の半サイ
クルを、反対ジェットを作動させることを除いて、ａ′
　とａ“との間で繰り返す。

実施例 下記の実施例のために、１３３０デニール及び６８本フ
ィラメントの２つのかさ高連続フィラメントナイロンカ
ーペット糸を、第１図のパッケージ１２からの供給系と
して使用した。

実施例１ この実施例は、撚り分布の均一性に対する種々のり、機
械距離の効果を示す。

ロール進行８０ａが一定であることを除いて第９図に示
された条件と一般に同様な試験条件を使用して、３つの
異なるＬ＋／Ｌｍ比を試験した。

Ｌｔ／　Ｌ＊＝　１．０４（第１４Ａ図）Ｌ＋／Ｌｍ−
２，１３（第１４Ｂ図） Ｌ＋／Ｌｍ−２，９６（第１４ｃ図） ７６．２．９１．４及び１５２１１ｐ１ｍに等しい引取
ロール速度で試験を繰り返した。すべての場合に、Ｌｌ
の傾向は実施例１に示されたのと同じである。この試験
からの結論は、撚り均一性のためにはＬ　ｌ／　Ｌ　＊
＞　２が望ましいが、十分ではないということである。

Ｌｘ”１２．７ｃｍ Ｌｌ−９，１４ｍ 実施例２ この実施例は、短期間撚り水準及び均一性（反転点のま
わりの１５．２ｃｍ）に対する種々のし１機械距離の効
果を示す。この場合も、実施例１と同様なタイミング条
件を使用して、２つの異なるＬ！／Ｌｍ比を試験した。

Ｌ、／Ｌ、−０，００６４（第１５Ａ図）Ｌｘ／Ｌｍ−
０，０１０５（第１５Ｂ図）この実施例では、ＬＩを４
．６ｍに固定しそしてり、を９．１４ｍに固定した。や
はり、比較可能な結果を伴う７４．２．９１．４及び１
５２ＭＰＭの引取ロール速度で比較した。この結論は、
Ｌ。

は反転点の付近の撚り水準に影響を与えそして小さいＬ
＊／Ｌｍが好ましいということである。　撚り分布の測
定は、前記した“反転部に近い”の方法を使用して行っ
た。

実施例３ 撚り合わされた糸の最終撚り活力に対する種々のし１機
械距離の効果を示す。やはり、実施例１と同様なタイミ
ング条件を使用して、３つの異なるＬｓｌＬｗ比を試験
した。

Ｌｍ＝１０８インチ 試験番号　残留撚り撚数　堕　Ｌ３／Ｌｍ８　　　　　
１１１０．２２ 実施例４ この実施例は、反転節に隣接した撚り合わされた糸結合
部の超音波結合強度を示す。実施例１と同様なタイミン
グ条件を使用して、これらの試料を作った。Ｌ、を４．
６ｃｍに固定し、Ｌ！−１，２７ｃ＋＋＋でありり、−
９，１４であった。結合強度を決定するのに使用した試
験方法は上述されている。

１　２．２７ｋｇ　　　４．０８ｋｇ−（５６％）　　
　　９．３ｋｇ−（２４％）２　２．４９　　　３．４
　−（７３％）　　　　９．３−（２７％）３　２．７
２　　　３．８５　−（７０％）　　　　９．３−（２
９％）操作においては、少なくとも、記憶が糸に伝えら
れる熱面定期にわたり、結合は、このプロセスにおける
すべての張力に耐えなければならない。

最大プロセス張力は１４０グラムである。

実施例５ この実施例は、一定の機械長を維持しながら、ロール進
行８０ａの期間に糸の線速度プロフィルを変えることの
効果を示す。異なる引取ロール速度プロフィルが示され
ているが、第９図と同様なタイミング条件を維持した。

機械長は、Ｌ＋−１５フイート（４，６ｍ） Ｌ２−．５インチ（１，２７ｃ＋ｍ） Ｌｓ”３０フイート（９−１４ｃｓｉ）である。

第１６Ａ図においては、糸の速度は第９図に記載の如き
一定の速度に加速されるが、ロール進行中の速度は変え
ない。撚りプロフィルは、糸の長さに沿った幾分の減少
を示す。第１６Ｂ図においては、糸の速度は、サイクル
のロール進行部分（５０％）にわたり最大速度に徐々に
増加させる。

これは、糸の長さに沿ってかなりひどい撚り減少を生じ
る。第１６ｃ図においては、糸の速度は第１６Ａ図の場
合のように加速されるが、次いで、第９図に示されたの
と同様にサイクルのロール進行部分において徐々に減少
させられる。これは、より均一な撚り水準をもたらしそ
して所望の方形波撚り分布を生じる。

実施例６ 実施例５と同様なプロセス条件で、全サイクル時間を４
１３ミリ秒とし、供給系が１９デニール／フイラメント
及び丸められた角と４つの連続的ボイドを持った方形断
面を有する１２４５デニルである場合に、満足な結合し
た節の百分率は９８．６％乃至９９．３％である。仕上
げアプリケータ１７（第１図）を使用してテンショナー
１６の後両糸に水をかけて、糸を湿った手触りにする。

満足に結合した節の百分率は約９９．９％に増加する。

本発明の方法は、交互撚り合わせカーペット糸において
特に望ましい長い撚り反転長さを生成するのに有用であ
る。実施例１においては、例えば、撚り合わせ撚りの撚
数は平均で約２００−３００でありそして実施例５にお
いては、平均的２５０−２６０である。この方法の停止
及び進行の性質も又、長い反転長さに好ましいものであ
り、それゆえに、糸の速度は、機械サイクルのより長い
部分について高く、装置要素の始動／停止頻度は低くて
摩耗及び引き裂けを減少させる。その場合に、反転長さ
は少なくとも約１００撚数、好ましくは２００撚数であ
る。

本発明の好ましい態様を、複数のストランド同じ方向に
加熱し、加熱したストランドを撚り合わせ、加熱して撚
り合わせたストランドをクランピングしそして結合させ
、次いで、ストランドを反対方向に加熱しながら前記工
程を繰り返す点について述べてきたが、単糸ストランド
（ｓｉｎｇｌｅ　ｙａｒｎｓ　ｔｒａｎｄｓ）の撚りが
成る方法で１つの節（又は機械の半サイクル）から次の
節へと変えられる限りは、糸は撚り合わせられて交互撚
り撚り合わせ糸を形成することが観察された。例えば、
第１の半サイクルにおけるストランド撚りを高い“Ｓ＃
撚りとすることができ、続いて、第２半サイクルにおい
て低い“Ｓ”撚りとすることができ、それにより糸に低
い撚り合わせ撚り水準をもたらし、又は、ストランド撚
りは、高い“Ｓ′撚りに続いて撚りなしとすることがで
き、それにより糸に低／中撚り合わせ撚りを生じさせ、
又は、ストランド撚りを低い“Ｓ″撚りに続いて高い“
２＃撚りとすることができ、それにより中／高撚り合わ
せ撚りを生じるであろう。高い撚り合わせ撚り水準のた
めには、好ましい操作は、ストランド撚りを高い“Ｓ″
撚りに続いて高い“２”よりとすることである。しかし
ながら、１つの半サイクルから次の半サイクルまで、ス
トランド撚りのいくらかの変化を生じさせることのみが
必要であり、この変化は同じ方向での水準の変化又は同
じ水準での方向の変化又は水準及び方向の両者の変化の
組み合わせであってもよい。

本発明の好ましい態様は、相互に撚り合わされた糸を結
合させるのに超音波エネルギーを使用するが、当業者は
、レーザー又は他のソースからの放射エネルギーのよう
な他のエネルギー源を使用してもよい。接着剤又はフィ
ラメント絡み合いのような他の結合の手段を使用しても
よい。いずれの場合にも結合は、小さく（撚り合わせ撚
りの１撚りの長さより小さい）、強く（単糸の強度の約
２５％又はそれより大）して、高い信頼性を確実にする
べきであり、そして、撚り合わされた状態における如く
ストランドが互いに角度をなすようにして、糸を相互に
圧搾して生成させるべきである。

本発明の好ましい態様は、停止及び進行プロセスに一部
として撚り合わせた状態で交互撚り撚り合わせ糸を結合
させる方法を述べているが、連続法で撚り合わせた糸の
結合を実施することは当業者の能力の範囲内にある。こ
のような方法は、例えば、連続的に回転する引取ロール
により決定される連続的に移動する糸の速度に等しい速
度で、超音波結合器を移送する手段を設けることにより
前記の態様を修正することによって達成することができ
る。撚り合わせた糸を結合させて節を形成することが望
まれる場合には、前記移送手段が結合器を迅速に加速し
て糸の速度に達すると共に糸の速度を維持することがで
きる。その場合には、結合器及び加熱ジェットは、糸と
結合器との間に相対的運動がない場合には前述の如く操
作するであろう。糸を解放した後、結合器は、移送手段
によりその開始位置に迅速にリセットされて次の結合の
準備を整えるであろう。結合器の移送される距離は、で
きるだけ短くするべきである。糸と結合器との間で相対
的運動がないことを達成するための他の方法は、糸が連
続的に移動している方法において、撚り合わされた糸の
結合を達成することも可能でありうる。

本発明の主なる特徴及び態様は以下のとおりである。

１、複数のストランドをお互いに隣接した路で張力下に
所定の速度で進行させ、該ストランドが前記路に沿って
進行するにつれて、該ストランドを各々同じ第１の方向
に同じ速度で加熱し、該加熱されたストランドを撚り合
わせ、該ストランドの前進運動を停止させ、前記加熱し
て撚り合わせられたストランドを結合させて結合部を形
成し、次いで、前記ストランドを各々同じ反対方向に加
熱しながら前記工程を繰り返して結合部に隣接した撚り
合わせ反転節を形成することを特徴とする、複数のスト
ランドから交互撚り撚り合わせ糸を形成する方法。

２、前記撚り撚り合わせた糸を更に加熱する工程を含む
、上記ｌに記載の方法。

３、前記進行速度が平均して少なくとも１５０メ一トル
／分である上記ｌ又は２に記載の方法。

４、前記加熱されたストランドを超音波により結合させ
る上記ｌに記載の方法。

５、前記超音波による結合は、可動アンビルの表面に対
向した表面を持った超音波により付勢されるホーンによ
り行い、前記ストランドは前記対向した表面間に配列さ
れる、上記４に記載の方法。

６、前記節の形成の間に前記ストランドの進行速度を徐
々に減少させる工程を含む上記ｌに記載の方法。

７、結合工程の前にストランドに可塑剤を施す工程を含
む上記ｌに記載の方法。

８、交互撚り撚り合わせ糸を熱固定する工程を含む上記
ｌに記載の方法。

９、前記ストランドを、前記工程の繰り返し中、他の速
度で加熱する上記ｌに記載の方法。

１０、複数のストランドをお互いに隣接した路で張力下
に所定の速度で進行させ、該ストランドが前記路に沿っ
て進行するにつれて、該ストランドを所定の仕方で加熱
し、該加熱されたストランドを撚り合わせ、該ストラン
ドの前進運動を停止させ、前記加熱して撚り合わせられ
たストランドを結合させて結合部を形成し、ストランド
の加熱を停止し、次いで、前記ストランドを異なった仕
方で加熱しながら前記工程を繰り返すことを特徴とする
、複数のストランドから交互撚り撚り合わせ糸を形成す
る方法。

１１、前記異なった仕方は、前記所定の仕方とは異なる
速度で同じ方向に前記ストランドを加熱することである
上記１０に記載の方向。

１２、糸における交互する撚りの区域を定める部間の一
定の距離を持つ交互撚り撚り合わせ糸を複数のストラン
ドから製造するための装置であって、ストランドの供給
源と、このストランドに張力をかける手段と、前記スト
ランドを加熱する手段と、前記ストランドを前記節で結
合させる手段と、前記糸を前進させる手段を備え、前記
張力をかける手段と前記加熱手股間の距離対前記一定の
距離の比が少なくとも２であり、前記加熱手段と前記結
合手段間の距離対前記一定の距離の比が０゜０２より少
なく、前記結合手段と前記前進させる手段間の距離対前
記一定の距離の比が少なくとも２であることを特徴とす
る装置。

１３、前記ストランドを結合させるための手段が、超音
波により付勢されるホーンと前記ホーンと係合するよう
に可動なストランド保合表面を持ったアンビルを含み、
前記ストランド係合表面は、この表面における細長いス
ロットと、諌スロットの長手方向軸に対して角度をなす
前部表面、後部表面及び中間表面を備え、該スロットは
単ストランドの直径より僅かに大きい幅と、前記複数の
ストランドの組み合わせた直径にほぼ等しい深さを有す
る、上記１２に記載の装置。

１４、前記前部表面は、お互いに対して角度をなしてい
て、撚り合わせたストランドが前記スロットに向かって
移動する方向において漸次に狭くなる開口を与える、上
記１３に記載の装置。

１５、反転部間の長さ方向の間隔において交互する方向
に加熱された複数のストランドから形成された交互撚り
撚り合わせ糸であって、各節に隣接して形成された結合
部があり、この結合部の中心は反転節の中心と整列して
いないことを特徴とする交互撚り撚り合わせ糸。

１６、各節の長さは前記撚り合わせた糸の２直径より少
ない上記１５に記載の撚り合わせ糸。

１７、前記ストランドは等しいデニールのかさ高連続フ
ィラメント糸である上記１５に記載の糸。

１８、前記ストランドの長さが実質的に等しい上記１５
に記載の糸。

１９１．前記糸はｌ撚り７ｃｍより少ないねじり安定性
を有する上記１５に記載の糸。

２０、平均撚り対各ストランドの撚りの比が０゜６より
大きい上記１５に記載の糸。

２１、結合部の強度は糸の単ストランドの少なくとも５
０％である上記１５に記載の糸。

２２、前記ストランドは、お互いに角度をなす関係にお
いて、前記節に隣接したところで相互に結合している上
記１５に記載の糸。

２３、複数のストランドを互いに隣接した路において張
力の下に成る前進速度で進行させ、該ストランドが波路
に沿って進行するにつれて同じ方向に該ストランドを成
る回転速度で加熱し、前記加熱されたストランドを収束
点で撚り合わせ、前記収束点でのストランドの回転速度
と共にストランドの前進速度を変えて、実質的に方形波
撚り分布を生じさせ、ストランドを相互に固定しながら
ストランドの撚り合わせを停止し、次いで該ストランド
を反対方向に加熱しながら前記工程を繰り返すことを特
徴とする、複数のストランドから交互撚り撚り合わせ糸
を形成する方法。

２４、複数のストランドを互いに隣接した路において張
力の下に所定の速度でで進行させ、該ストランドが波路
に沿って進行するにつれて同じ方向に該ストランドを加
熱し、前記加熱されたストランドを収束点で撚り合わせ
、前記ストランドの前進を停止させ、撚り合わせたスト
ランドをクランプし、クランプした前記撚り合わせたス
トランドを結合させ、前記撚り合わせたストランドをク
ランプから外し、前記撚り合わせたストランドを所定の
路において所定の速度で所定の期間進行させ、前記撚り
合わせたストランドをクランプすると共に結合させ、次
いで前記工程を繰り返すことを特徴とする、複数のスト
ランドから交互撚り撚り合わせ糸を形成する方法。

２５．１つの仕方で加熱された単糸を一緒に撚り合わせ
て、交互撚り撚り合わせ糸を形成する方法であって、前
記撚り合わせた糸を結合させて後、抜糸の加熱の仕方を
変えることを特徴とする方法。

２６、結合した反転節の間の長さ方向間隔において交互
する方向に加熱された複数のストランドから形成された
交互撚り撚り合わせ糸であって、抜糸は撚り合わせ撚り
の各ターンに対する平均長さを有し、前記結合した反転
部の平均結合長さはｌターンの撚り合わせ撚りの平均長
さより少ないことを特徴とする交互撚り合わせ糸。

２７、反転節の長さは、撚り合わせ撚りのターンの前記
長さの２倍より少ない上記２６に記載の糸。

２８、この方法の操作期間全体にわたり、超音波ホーン
を連続的に付勢する上記５に記載の方法。

２９、可動なアンビルの表面に対向した表面を有する超
音波により付勢されるホーンを使用して繊維を結合させ
る方法であって、前記ホーンとアンビルの間にストラン
ドを一緒に配置し、該アンビルと該ホーンとの間で該ス
トランドを圧搾することにより該ストランドに圧力を加
え、圧搾によりストランドに加えられた圧力を除去する
ことを特徴とする方法。

３０、張力をストランドに加える上記２９に記載の方法
。

３１、前記ストランドをお互いに成る角度で一緒に配置
する上記３０に記載の方法。

３２、結合するための時間は！００ミリ秒より少ない上
記２９に記載の方法。

３３、反転路間の長さ方向反転において交互する方向に
加熱された複数のマルチフィラメントストランドから形
成された交互撚り撚り合わせ糸であって、各節に隣接し
て結合が形成されており、該ストランドは互いに角度を
なす関係において相互に結合せしめられている交互撚り
撚り合わせ糸。

３４、前記結合は密に詰まったフィラメントから成る中
心部分とゆるく合体したフィラメントから成る周辺部分
により定められた断面区域を有する上記３３に記載の交
互撚り撚り合わせ糸。

３５、反転節は結合長さより少ない長さを有する上記３
３に記載の交互撚り撚り合わせ糸。

３６、結合を伴って長さ方向の間隔において一緒に保持
された複数のマルチフィラメントストランドから形成さ
れた糸であって、該結合は、密に詰まったフィラメント
から成る中心部分とゆるく合体したフィラメントから成
る周辺部分により定められた断面区域を有することを特
徴とする糸。

３７、前記ストランドを反対方向に加熱させる上記２３
に記載の方法。

【図面の簡単な説明】

第１図は、それぞれ、本発明の方法を実施するのに使用
される、装置及び関連した制御の特徴を示す略図である
。 第２Ａ図乃至第２Ｄ図は、本発明を実施するのに有用な
トルクジェットを示す略図である。 第３図は節を固定するための超音波ホーン及びアンビル
の略図である。 第４図は、第３図のアンビルの略平面図である。 第５図は節のいずれかの側の撚り合わせの性質を示す本
発明の糸の典型的な固定された節の拡大該略図である。 第６図は反転している撚りのいくつかの引き統〈区域を
示す略図である。 第７図は、試料に沿った撚り合わせ撚りの均一性を測定
するための装置を示す略図である。 第８図は、平均撚りを測定するのに使用される撚り計数
器を示す略図である。 第９図及び第９ａ図は、それぞれ、全サイクル及び拡大
した半サイクルを示す本発明の方法のためのタイミング
図である。 第１Ｏ図は、本発明９従う撚り分布を得るためのコンピ
ュータープログラムのフローダイアダラムを示す図であ
る。 第１１図、第１２図及び第１３図は本発明の制御システ
ムのロジックフローダイアグラムを示す図である。 第１４Ａ図、第１４Ｂ図及び第１４ｃ図は、実施例１の
糸において撚りの均一性の程度が異なることを示すグラ
フ図である。 第１５Ａ図、第１５Ｂ図及び第１５ｃ図は、実施例２の
糸の撚りを示すグラフ図である。 第１６Ａ図、第１６Ｂ図及び第１６ｃ図は、実施例５の
結果を示すグラフ図である。 第１７図は、第５図の線ｃ−ｃに沿って取られた本発明
の交互撚り撚り合わせ糸において形成された結合の代表
的断面の拡大（１００倍）写真である。 図にお、いて、１０・・・カーペットマルチフィラメン
ト糸ストランド、１２・・・供給パッケージ、１４・・
・邪魔板、１６・・・テンショナー　１９・・・糸通路
、２０・・・トルクジェット、２１，２１ａ・・・空気
通路、２４ａ・・・コントローラ、２６・・・超音波ホ
ーン、２７・・・アンビル、２８・・・シングルブース
タートルクジェット、３０・・・撚り合わせた糸、３１
・・・スロット、４０・・・引取ロール、５０・・・レ
イダウン装置、５６・・・加熱トンネル、 である。 特許出願人　イー・アイ・デュポン・デ・ニモアス・ア
ンド・カンパニー 図面の浄書（内容に変！なし） Ｆ＋ｑ Ｆｉｇ Ｆｉｇ、　７ Ｆｉｇ。 Ｊ発り／イ〉チ 譚ぢり７インチ Ｊメダリ／４ンラー ２着とり ３羽４ソ ホ舒す７インチ 七ざす／イ）チ Ｑごす／　イ〉チ ν工り／イ；今 ゴリ／イ）チ ３７　３４ｃ 手続補正書（ハ） 平成１年８月 特許庁長官　吉　１）文　毅　　殿 １、事件の表示 平成１年特許願第９６２１４号 ２、発明の名称 ３、補正をする者 ８日 （１）　　明細書第９３頁第６行に「第１５Ａ図、第１
５Ｂ図及び第１５ｃ図は、」とあるを、「第１５Ａ図及
び第１５Ｂ図は、」と訂正する。 （２）　同第９３頁第１２行に「代表的断面の拡大」と
あるを、「代表的断面の繊維の形状を示す拡大」と訂正
する。 事件との関係

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、複数のストランドをお互いに隣接した路で張力下に
   所定の速度で進行させ、該ストランドが前記路に沿って
   進行するにつれて、該ストランドを各々同じ第１の方向
   に同じ速度で加熱し、該加熱されたストランドを撚り合
   わせ、該ストランドの前進運動を停止させ、前記加熱し
   て撚り合わせられたストランドを結合させて結合部を形
   成し、次いで、前記ストランドを各々同じ反対方向に加
   撚しながら前記工程を繰り返して結合部に隣接した撚り
   合わせ反転節を形成することを特徴とする、複数のスト
   ランドから交互撚り合わせ糸を形成する方法。 ２、複数のストランドをお互いに隣接した路で張力下に
   所定の速度で進行させ、該ストランドが前記路に沿って
   進行するにつれて、該ストランドを所定の仕方で加撚し
   、該加撚されたストランドを撚り合わせ、該ストランド
   の前進運動を停止させ、前記加撚して撚り合わせられた
   ストランドを結合させて結合部を形成し、ストランドの
   加撚を停止し、次いで、前記ストランドを異なった仕方
   で加撚しながら前記工程を繰り返すことを特徴とする、
   複数のストランドから交互撚り撚り合わせ糸を形成する
   方法。 ３、糸における交互する撚りの区域を定める節間の一定
   の距離を持つ交互撚り撚り合わせ糸を複数のストランド
   から製造するための装置であって、ストランドの供給源
   と、このストランドに張力をかける手段と、前記ストラ
   ンドを加撚する手段と、前記ストランドを前記節で結合
   させる手段と、前記糸を前進させる手段を備え、前記張
   力をかける手段と前記加撚手段間の距離対前記一定の距
   離の比が少なくとも２であり、前記加撚手段と前記結合
   手段間の距離対前記一定の距離の比が０．０２より少な
   く、前記結合手段と前記前進させる手段間の距離対前記
   一定の距離の比が少なくとも２であることを特徴とする
   装置。 ４、反転節間の長さ方向の間隔において交互する方向に
   加撚された複数のストランドから形成された交互撚り撚
   り合わせ糸であって、各節に隣接して形成された結合部
   があり、この結合部の中心は反転節の中心と整列してい
   ないことを特徴とする交互撚り撚り合わせ糸。 ５、複数のストランドを互いに隣接した路において張力
   の下に或る前進速度で進行させ、該ストランドが該路に
   沿って進行するにつれて同じ方向に該ストランドを或る
   回転速度で加撚し、前記加撚されたストランドを収束点
   で撚り合わせ、前記収束点でのストランドの回転速度と
   共にストランドの前進速度を変えて、実質的に方形波撚
   り分布を生じさせ、ストランドを相互に固定しながらス
   トランドの撚り合わせを停止し、次いで該ストランドを
   反対方向に加撚しながら前記工程を繰り返すことを特徴
   とする、複数のストランドから交互撚り撚り合わせ糸を
   形成する方法。 ６、複数のストランドを互いに隣接した路において張力
   の下に所定の速度でで進行させ、該ストランドが該路に
   沿って進行するにつれて同じ方向に該ストランドを加撚
   し、前記加撚されたストランドを収束点で撚り合わせ、
   前記ストランドの前進を停止させ、撚り合わせたストラ
   ンドをクランプし、クランプした前記撚り合わせたスト
   ランドを結合させ、撚り合わせたストランドをクランプ
   から外し、前記撚り合わせたストランドを所定の路にお
   いて所定の速度で所定の期間進行させ、前記撚り合わせ
   たストランドをクランプすると共に結合させ、次いで前
   記工程を繰り返すことを特徴とする、複数のストランド
   から交互撚り撚り合わせ糸を形成する方法。 ７、１つの仕方で加撚された単糸を一緒に撚り合わせて
   、交互撚り撚り合わせ糸を形成する方法であって、前記
   撚り合わせた糸を結合させて後、該糸の加撚の仕方を変
   えることを特徴とする方法。 ８、結合した反転節の間の長さ方向間隔において交互す
   る方向に加撚された複数のストランドから形成された交
   互撚り撚り合わせ糸であって、該糸は撚り合わせ撚りの
   各ターンに対する平均長さを有し、前記結合した反転部
   の平均結合長さは１ターンの撚り合わせ撚りの平均長さ
   より少ないことを特徴とする交互撚り合わせ糸。 ９、可動なアンビルの表面に対向した表面を有する超音
   波により付勢されるホーンを使用して繊維を結合させる
   方法であって、前記ホーンとアンビルの間にストランド
   を一緒に配置し、該アンビルと該ホーンとの間で該スト
   ランドを圧搾することにより該ストランドに圧力を加え
   、圧搾によりストランドに加えられた圧力を除去するこ
   とを特徴とする方法。１０、反転節間の長さ方向反転に
   おいて交互する方向に加撚された複数のマルチフィラメ
   ントストランドから形成された交互撚り撚り合わせ糸で
   あって、各節に隣接して結合が形成されており、該スト
   ランドは互いに角度をなす関係において相互に結合せし
   められている交互撚り撚り合わせ糸。 １１、結合を伴って長さ方向の間隔において一緒に保持
   された複数のマルチフィラメントストランドから形成さ
   れた糸であって、該結合は、密に詰まったフィラメント
   から成る中心部分とゆるく合体したフィラメントから成
   る周辺部分により定められた断面区域を有することを特
   徴とする糸。