JPH02270953A - アルミニウム合金―またはマグネシウム合金製鋳造製品用パーマネント金型 - Google Patents
アルミニウム合金―またはマグネシウム合金製鋳造製品用パーマネント金型Info
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Landscapes
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
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- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野１
本発明は、金型の内面に合金およびセラミックを溶射す
ることによって金型の耐摩耗性および耐久性を改善した
鋳造用金型、特に熱伝導性のよい銅合金製金型に関する
。
ることによって金型の耐摩耗性および耐久性を改善した
鋳造用金型、特に熱伝導性のよい銅合金製金型に関する
。
［従来技術および発明が解決しようとする課題１特公昭
６１−５８１９号公報から、鋳型内面にＮｉメッキ層を
形成しそしてその上にＣｏ： ４５〜６５重量％、Ｍｏ
： ２０〜４０重量％および残部Ｃｒから成るＣ。
６１−５８１９号公報から、鋳型内面にＮｉメッキ層を
形成しそしてその上にＣｏ： ４５〜６５重量％、Ｍｏ
： ２０〜４０重量％および残部Ｃｒから成るＣ。
−Ｍｏ−Ｃｒ合金層を溶射した連続鋳造鋳型が公知であ
る。この連続鋳造用鋳型を通例の不連続鋳造、例えば低
圧鋳造、重力鋳造等の為の鋳型として用いた場合には、
鋳造時にガスを排除することが充分にはできない為に、
“ふかれ”（凹凸）が生じ成形体の表面状態がわるいと
いう欠点がある。
る。この連続鋳造用鋳型を通例の不連続鋳造、例えば低
圧鋳造、重力鋳造等の為の鋳型として用いた場合には、
鋳造時にガスを排除することが充分にはできない為に、
“ふかれ”（凹凸）が生じ成形体の表面状態がわるいと
いう欠点がある。
更にこの従来技術の金型の欠点として、セラミック粉末
を含む水ガラス等でできた軟塗型剤でたびたび塗型をす
る必要があることが挙げられる。その為に、その作業上
の時間的および経済的費用が甚大であり、この点にも問
題がある。
を含む水ガラス等でできた軟塗型剤でたびたび塗型をす
る必要があることが挙げられる。その為に、その作業上
の時間的および経済的費用が甚大であり、この点にも問
題がある。
本発明者は、これらの欠点を解決する為に、特願平１−
４６６２１号にて、銅合金製鋳型の内面にＮｉメッキ層
が形成され、次いで中間層としてＧｏ／Ｍｏ／Ｃｒ−合
金被覆がそして外側層としてＡＩ！ｚ０３／ＺｒＯ□−
多孔質セラミック被覆が設けられ、中間層の合金の組成
が４５−・・６０重量％のＣｏ、２０〜４０重量％のＭ
ｏおよび残量のＣｒでありそしてセラミック層の組成が
４０〜６０重量％、殊に５５〜・６０重量％の口５０．
と６０〜４０重量％、殊に４５〜４０重量％のＺｒＯ□
であることを特徴とする、不連続鋳造用銅合金製パーマ
ネント金型を提案した。
４６６２１号にて、銅合金製鋳型の内面にＮｉメッキ層
が形成され、次いで中間層としてＧｏ／Ｍｏ／Ｃｒ−合
金被覆がそして外側層としてＡＩ！ｚ０３／ＺｒＯ□−
多孔質セラミック被覆が設けられ、中間層の合金の組成
が４５−・・６０重量％のＣｏ、２０〜４０重量％のＭ
ｏおよび残量のＣｒでありそしてセラミック層の組成が
４０〜６０重量％、殊に５５〜・６０重量％の口５０．
と６０〜４０重量％、殊に４５〜４０重量％のＺｒＯ□
であることを特徴とする、不連続鋳造用銅合金製パーマ
ネント金型を提案した。
本発明者は更に鋭、意研究した結果、上述の従来技術の
欠点を有さす且つ、上記特願平１−４６６２１号に記載
の場合よりも更に合金被覆層およびセラミック層との金
型本体との密着性が良いパーマネント金型を開発°ζる
ことに成功し、た。
欠点を有さす且つ、上記特願平１−４６６２１号に記載
の場合よりも更に合金被覆層およびセラミック層との金
型本体との密着性が良いパーマネント金型を開発°ζる
ことに成功し、た。
１発明の構成］
本発明は、ＮｉメッキされたまたはＮｉメッキされＣい
ない鋳型の内壁にＮｉをベー・−スとする合金被覆が形
成されぞし７てぞし、て更にその−）−にジルコニヤを
ベー・スとするセラミック被覆が設けられ、上記合金被
覆層の組成が４０〜６０重量％のＮｕ、２０〜４０重＠
χのＣｏ、１５〜２５重量％のＣｒおよび０゜１〜・１
重量％のＹでありそし′ζＬ記セ記載ラミック１４成が
約２−１０χのイツトリア（Ｙ２Ｏ２）と残量のジルコ
ニヤ（ＺｒＯｚ）であることを１・Ｓ徴と４る、パーマ
ネント金型に関する。
ない鋳型の内壁にＮｉをベー・−スとする合金被覆が形
成されぞし７てぞし、て更にその−）−にジルコニヤを
ベー・スとするセラミック被覆が設けられ、上記合金被
覆層の組成が４０〜６０重量％のＮｕ、２０〜４０重＠
χのＣｏ、１５〜２５重量％のＣｒおよび０゜１〜・１
重量％のＹでありそし′ζＬ記セ記載ラミック１４成が
約２−１０χのイツトリア（Ｙ２Ｏ２）と残量のジルコ
ニヤ（ＺｒＯｚ）であることを１・Ｓ徴と４る、パーマ
ネント金型に関する。
本発明で使用する金型は、鋳鉄（ＦＣ）および鋼材鉄（
ＦＣＤ）製でも調合金製でもよく、特に適度の強度を有
し且つ４以上の熱伝導率を有する良熱伝導性銅合金を用
いるのが有利である。銅合金は、例えば、“金属データ
ブック“、日本金属学会績、丸善株式会社発行、昭和４
９年７月２０日に記載されている如き、銅に種々の非鉄
金属を希少量混入することによって強度を増し、Ｉ］つ
適当な熱伝導率を保持し７たものである。例えば、０．
０５〜１χの僅かな量のＳｎ、 Ｚｒ、 Ｚｎ、 Ｓｉ
、 Ｂｅ、 ＣｒおよびＴｉの群の内の少なくとも一種
類を含イーＪする銅合金がこれに当たる、′：ｌｌ−発
明では、０，１５重ｉｔｚのＺｒ、 ０．８５重量％の
Ｃｒ、 ０．２重量％のＴｉまたは０．１５重量％のＺ
ｖと０４８５重量％のＣｒとを含有する銅合金が特に有
利である。
ＦＣＤ）製でも調合金製でもよく、特に適度の強度を有
し且つ４以上の熱伝導率を有する良熱伝導性銅合金を用
いるのが有利である。銅合金は、例えば、“金属データ
ブック“、日本金属学会績、丸善株式会社発行、昭和４
９年７月２０日に記載されている如き、銅に種々の非鉄
金属を希少量混入することによって強度を増し、Ｉ］つ
適当な熱伝導率を保持し７たものである。例えば、０．
０５〜１χの僅かな量のＳｎ、 Ｚｒ、 Ｚｎ、 Ｓｉ
、 Ｂｅ、 ＣｒおよびＴｉの群の内の少なくとも一種
類を含イーＪする銅合金がこれに当たる、′：ｌｌ−発
明では、０，１５重ｉｔｚのＺｒ、 ０．８５重量％の
Ｃｒ、 ０．２重量％のＴｉまたは０．１５重量％のＺ
ｖと０４８５重量％のＣｒとを含有する銅合金が特に有
利である。
銅合金金型の場合には、銅合金は一般に軟化点が低いの
で、Ｎｉメッキを前もっこ施し、Ｎｉベースの合金を溶
射する際に掛かる熱により銅合金の軟化を防止する必要
がある。鋼鉄製の金型の場合には、鋼鉄自体の軟化点が
高い為に、このＮｉメッキ層を設ける必要がない。
で、Ｎｉメッキを前もっこ施し、Ｎｉベースの合金を溶
射する際に掛かる熱により銅合金の軟化を防止する必要
がある。鋼鉄製の金型の場合には、鋼鉄自体の軟化点が
高い為に、このＮｉメッキ層を設ける必要がない。
更に銅合金金型の場合にはこのＮｉメッキ層が５次に被
覆形成されるＮｉベース被覆層の溶射による密着をより
強固にするのに役立つ。このＮｉメ・・ツキ層は、Ｎｉ
ベース合金の溶射の際にその合金が銅合金にまで達しな
い程の厚さが必要である。
覆形成されるＮｉベース被覆層の溶射による密着をより
強固にするのに役立つ。このＮｉメ・・ツキ層は、Ｎｉ
ベース合金の溶射の際にその合金が銅合金にまで達しな
い程の厚さが必要である。
一般には、５０〜・３００ μｍの厚さであるのが好ま
しい。
しい。
Ｎｉベース合金は４０〜６０重量％のＮｉ、２０−４０
重量％のＣｏ、１５〜２５重＠χのＣｒおよびｏ、ｔ−
１重量％のＹで組成されており、これらの成分をか騙る
割合で混合溶融しそし、て微細粉砕することによって得
る５ことによ、辷て粉末状で溶射する。
重量％のＣｏ、１５〜２５重＠χのＣｒおよびｏ、ｔ−
１重量％のＹで組成されており、これらの成分をか騙る
割合で混合溶融しそし、て微細粉砕することによって得
る５ことによ、辷て粉末状で溶射する。
このＮｉベース合金層は２．鋼鉄製金型および銅合金金
型の場合のＮｉメッキ層並びに後続のセラミック層との
密着性を持ちそして金型内面に強度を与え、結果的に鋳
型の耐久性および耐摩耗性を高める働きをする。この層
は一般に５０−６００μ着の厚さであるのが好ましい。
型の場合のＮｉメッキ層並びに後続のセラミック層との
密着性を持ちそして金型内面に強度を与え、結果的に鋳
型の耐久性および耐摩耗性を高める働きをする。この層
は一般に５０−６００μ着の厚さであるのが好ましい。
セラミック層は、約２＃１０重曾χのイツトリアと残量
のジルコニヤで組成されており、多孔質であることに起
因して鋳造時にガスを排除する働きをする他に、鋳型の
耐熱性および耐久性を著しく向上させる働きもする。イ
ツトリアの量が上記の範囲より少なくとも多くともセラ
ミック層の強度並びに合金層との密着性が悪くなる。こ
の層の厚さは一般に５０・〜５００ μｍであるのが好
ましい。
のジルコニヤで組成されており、多孔質であることに起
因して鋳造時にガスを排除する働きをする他に、鋳型の
耐熱性および耐久性を著しく向上させる働きもする。イ
ツトリアの量が上記の範囲より少なくとも多くともセラ
ミック層の強度並びに合金層との密着性が悪くなる。こ
の層の厚さは一般に５０・〜５００ μｍであるのが好
ましい。
本発明に従う鋳造用銅合金製金型の有利な製造例を以下
に説明する。最初に下記表に記載の銅合金（表中の各合
金の残量成分は全て銅である）より成る銅合金製金型の
内面にＮｉメッキ層を５０〜３００ ／７１１ 、殊に
１００〜２００ ａｍの厚さで通例の方法で形成し、必
要に応じ′Ｃ型内部水冷装置により水で冷却し、なから
Ｎｉメッキ層の」−に上述の合金組成のＮｉ／Ｃｏ／Ｃ
ｒ／Ｙ合金を約１０，０００〜約５．０００ ’Ｃでプ
ラズマ溶射または約２，７００″Ｃでジｚ ット３−Ｊ
−によって５０へ・６００μｍ、殊に２００〜３００μ
ｍの厚さで被覆する。次いで上述の組成のセラミック被
覆層を同様な条件の溶射法によって５０〜５００ μｍ
、殊に２００〜３００ μｍの厚さに溶射する。セラミ
ック層には沢山の連続孔が生じ、これがセラミック層を
多孔質にしている。この多孔質の孔は成形体の表面に凹
凸を生じさせる程の大きさではなく、顕微鏡にて見るこ
とができる程のものである。
に説明する。最初に下記表に記載の銅合金（表中の各合
金の残量成分は全て銅である）より成る銅合金製金型の
内面にＮｉメッキ層を５０〜３００ ／７１１ 、殊に
１００〜２００ ａｍの厚さで通例の方法で形成し、必
要に応じ′Ｃ型内部水冷装置により水で冷却し、なから
Ｎｉメッキ層の」−に上述の合金組成のＮｉ／Ｃｏ／Ｃ
ｒ／Ｙ合金を約１０，０００〜約５．０００ ’Ｃでプ
ラズマ溶射または約２，７００″Ｃでジｚ ット３−Ｊ
−によって５０へ・６００μｍ、殊に２００〜３００μ
ｍの厚さで被覆する。次いで上述の組成のセラミック被
覆層を同様な条件の溶射法によって５０〜５００ μｍ
、殊に２００〜３００ μｍの厚さに溶射する。セラミ
ック層には沢山の連続孔が生じ、これがセラミック層を
多孔質にしている。この多孔質の孔は成形体の表面に凹
凸を生じさせる程の大きさではなく、顕微鏡にて見るこ
とができる程のものである。
本発明の合金製金型は、連続孔より成る多孔質セラミッ
ク層を有しており、この連続孔が鋳造の際に発生するガ
スを収容し且つ外部に導き出す働きをするので、成形体
の表面にガスによる害を及ぼすことがない。即ち、ふか
れ（凹凸）の発生がない。
ク層を有しており、この連続孔が鋳造の際に発生するガ
スを収容し且つ外部に導き出す働きをするので、成形体
の表面にガスによる害を及ぼすことがない。即ち、ふか
れ（凹凸）の発生がない。
セラミック層を有する本発明の鋳型は、高い耐久性およ
び耐摩耗性を有しており、軟塗型剤を鋳型内面に塗布す
る必要なしに、従来の型に比較して非常に多いショツト
数、例えば３０．０００ショット以上の鋳造にも耐え得
る。
び耐摩耗性を有しており、軟塗型剤を鋳型内面に塗布す
る必要なしに、従来の型に比較して非常に多いショツト
数、例えば３０．０００ショット以上の鋳造にも耐え得
る。
本発明の鋳型は、種々の金属−および合成樹脂成形品を
製造するのに適するが、一般に鋳造の困難なアルミニウ
ム合金−およびマグネシウム合金鋳造製品を製造するの
に適する金型である。
製造するのに適するが、一般に鋳造の困難なアルミニウ
ム合金−およびマグネシウム合金鋳造製品を製造するの
に適する金型である。
本発明を実施例および比較例によって以下に更に詳細に
説明する。
説明する。
実」１舛」。
０．１５重量％のジルコニウムを含有し、熱伝導率７の
銅合金で製造した金型の内面に、電気メッキ法によって
２００μｍの厚さのＮｉメッキ層を設ける。次いでプラ
ズマ溶射法によって４４．５５重量％のＮｉ、 ３５重
量２のＣｏ、 ２０重量％のＣｒおよび０．４５重量％
のｙより成る溶融粉砕粉末合金を８０００°Ｃで溶射し
て１５０ａｍの被覆膜を形成する。
銅合金で製造した金型の内面に、電気メッキ法によって
２００μｍの厚さのＮｉメッキ層を設ける。次いでプラ
ズマ溶射法によって４４．５５重量％のＮｉ、 ３５重
量２のＣｏ、 ２０重量％のＣｒおよび０．４５重量％
のｙより成る溶融粉砕粉末合金を８０００°Ｃで溶射し
て１５０ａｍの被覆膜を形成する。
このようにして形成されたＮｆ／Ｃｏ／Ｃｒ／Ｙ合金被
覆層の上に、同様な溶射法によって９２重量％のジルコ
ニヤと８重量２のイツトリアとより成るセラミック粉末
を２５０μｍの厚さで被覆する。
覆層の上に、同様な溶射法によって９２重量％のジルコ
ニヤと８重量２のイツトリアとより成るセラミック粉末
を２５０μｍの厚さで被覆する。
その際の溶射温度は８０００°Ｃである。セラミック層
には非常に小さい沢山の孔が存在し、多孔質と成ってい
る。
には非常に小さい沢山の孔が存在し、多孔質と成ってい
る。
この様にして製造された銅合金製パーマネント金型を、
３５０〜４００ ’Ｃに冷却しながら自動車エンジンの
マグネシウム合金ケーシングの鋳造に用いたところ、３
０，０００シゴット行っても、未だ表面に変化がなく、
成形体の表面状態も良好であった。
３５０〜４００ ’Ｃに冷却しながら自動車エンジンの
マグネシウム合金ケーシングの鋳造に用いたところ、３
０，０００シゴット行っても、未だ表面に変化がなく、
成形体の表面状態も良好であった。
裏庭±」
０．２重量ＸＴｉを含有し且つ熱伝導率が６の銅合金よ
り成る金型を使用し、溶射される合金層が５０重Ｎχの
Ｎｉ、 ３１重量％のＣｏ、１８．５５重量２のＣｒお
よび０．４５重量％のＹより成りそしてセラミック層が
９６重量２のジルコニヤ粉末と４重量％のイツトリアと
より成ることを除いて、実施例１と同様にパーマネット
金型を製造した。この金型で自動車エンジン用のアルミ
ニウム合金ケーシングを鋳造する鋳造実験を実施例１と
同様に行ったところ、３０，０００ショット行っても、
未だ表面に変化がなく、成形体の表面状態も良好であっ
た。
り成る金型を使用し、溶射される合金層が５０重Ｎχの
Ｎｉ、 ３１重量％のＣｏ、１８．５５重量２のＣｒお
よび０．４５重量％のＹより成りそしてセラミック層が
９６重量２のジルコニヤ粉末と４重量％のイツトリアと
より成ることを除いて、実施例１と同様にパーマネット
金型を製造した。この金型で自動車エンジン用のアルミ
ニウム合金ケーシングを鋳造する鋳造実験を実施例１と
同様に行ったところ、３０，０００ショット行っても、
未だ表面に変化がなく、成形体の表面状態も良好であっ
た。
皇施炎」
０．１５重ＭχのＺｒと０．８５重量％のＣｒとを含有
する熱伝導率５の銅合金より成る金型を使用しそして溶
射される合金層が５７．５５重量％のＮｉ、２５重量％
のＣｏ、１７重量％のＣｒおよび０．４５重量２のＹよ
り成ることを除いて、実施例１と同様にパーマネット金
型を製造しそして同様の鋳造実験を行った。
する熱伝導率５の銅合金より成る金型を使用しそして溶
射される合金層が５７．５５重量％のＮｉ、２５重量％
のＣｏ、１７重量％のＣｒおよび０．４５重量２のＹよ
り成ることを除いて、実施例１と同様にパーマネット金
型を製造しそして同様の鋳造実験を行った。
実施例１におけるのと同等の結果が得られた。
実隻拠」
鋼鉄製金型を使用し２、これに直接的にプラズマ溶射法
によって４４．５５重＠２のＮｉ、３５重にχのＣｏ、
、 ２０重璽χのＣｒおよび０．４５車Ｙχのｙより成
る溶融粉砕粉末合金を８０００“Ｃで溶射して１５０Ｊ
ｉｍの被覆膜を形成する。
によって４４．５５重＠２のＮｉ、３５重にχのＣｏ、
、 ２０重璽χのＣｒおよび０．４５車Ｙχのｙより成
る溶融粉砕粉末合金を８０００“Ｃで溶射して１５０Ｊ
ｉｍの被覆膜を形成する。
このようにして形成されたＮｉ／Ｃｏ／Ｃｒ／Ｙ合金被
覆層の−１−に、同様な溶射法によって９２車Ｙχのジ
ルコニヤと８重￥・χのイッ［・リアとより成るセラミ
ック粉末を２５０ μ丘の厚さで被覆り−る。
覆層の−１−に、同様な溶射法によって９２車Ｙχのジ
ルコニヤと８重￥・χのイッ［・リアとより成るセラミ
ック粉末を２５０ μ丘の厚さで被覆り−る。
この様にし７て製造された鋼鉄製バー゛７ネント金型を
、エンジンのシリンダーヘッドの鋳造に用いたところ、
ｉ、ｏｏ、ｏｏｏショット行っても、未だ表面に変化が
なく、成形体の表面状態も良好であった。。
、エンジンのシリンダーヘッドの鋳造に用いたところ、
ｉ、ｏｏ、ｏｏｏショット行っても、未だ表面に変化が
なく、成形体の表面状態も良好であった。。
比較−例−
セラミック層を設りない点を除いて、実施例１と同様に
して金型を製造し、実施例１と同様に試験した。
して金型を製造し、実施例１と同様に試験した。
この金型の場合には、２００シヨツト毎に重版の塗型剤
（セラミックを水ガラスに練込んだもの）にて塗”型を
しながら８，０００シ９ントを行ったところ、金型表面
に歪みや亀裂が牛し、使用できない状態となった。また
３、０００シ巧ツト頃から成形体の表面状態が悪くなっ
た。
（セラミックを水ガラスに練込んだもの）にて塗”型を
しながら８，０００シ９ントを行ったところ、金型表面
に歪みや亀裂が牛し、使用できない状態となった。また
３、０００シ巧ツト頃から成形体の表面状態が悪くなっ
た。
［発明の効果１
本発明の金型は、鋼鉄製金型の場合にゆれた耐摩耗性お
よび耐久性が達成されることは言うまでもないが、銅合
金製金型の場合にも従来の銅合金製金型と比べて、銅合
金の良好な熱伝導性およびそれ故の容易な温度制御性を
イｌし７ながら、塗ヤ（を行・う煩雑さが省略でき、極
・瑞に長い寿命をボすと汀う優れた効果をボし１、産業
への貢献は顕著なものである。、
よび耐久性が達成されることは言うまでもないが、銅合
金製金型の場合にも従来の銅合金製金型と比べて、銅合
金の良好な熱伝導性およびそれ故の容易な温度制御性を
イｌし７ながら、塗ヤ（を行・う煩雑さが省略でき、極
・瑞に長い寿命をボすと汀う優れた効果をボし１、産業
への貢献は顕著なものである。、
Claims (1)
- ＮｉメッキされたまたはＮｉメッキされていない鋳型の
内壁にＮｉをベースとする合金被覆が形成されておりそ
して更にその上にジルコニヤをベースとするセラミック
被覆が設けられており、上記合金被覆層の組成が４０〜
６０重量％のＮｉ、２０〜４０重量％のＣｏ、１５〜２
５重量％のＣｒおよび０．１〜１重量％のＹでありそし
て上記セラミック層の組成が約２〜１０％のイットリア
（Ｙ＿２Ｏ＿３）と残量のジルコニヤ（ＺｒＯ＿２）で
あることを特徴とする、鋳造用パーマネント金型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1088114A JP2573350B2 (ja) | 1989-04-10 | 1989-04-10 | アルミニウム合金ーまたはマグネシウム合金製鋳造製品用パーマネント金型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1088114A JP2573350B2 (ja) | 1989-04-10 | 1989-04-10 | アルミニウム合金ーまたはマグネシウム合金製鋳造製品用パーマネント金型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02270953A true JPH02270953A (ja) | 1990-11-06 |
| JP2573350B2 JP2573350B2 (ja) | 1997-01-22 |
Family
ID=13933863
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1088114A Expired - Fee Related JP2573350B2 (ja) | 1989-04-10 | 1989-04-10 | アルミニウム合金ーまたはマグネシウム合金製鋳造製品用パーマネント金型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2573350B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05132752A (ja) * | 1991-06-13 | 1993-05-28 | T-P Kogyo Kk | 鋳造用金型へのセラミツク溶射方法 |
| CN116855872A (zh) * | 2023-07-27 | 2023-10-10 | 清华大学 | 一种用于铝轮毂模具的涂层及其制备方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6213236A (ja) * | 1985-07-11 | 1987-01-22 | Honda Motor Co Ltd | 鋳造用金型及びその製造方法 |
| JPS62103314A (ja) * | 1985-10-28 | 1987-05-13 | Yoshikawa Kogyo Co Ltd | 熱処理炉用搬送ロ−ルの製造方法 |
| JPS62210329A (ja) * | 1986-03-12 | 1987-09-16 | Hitachi Ltd | セラミツク被覆耐熱部材及びその製造方法 |
| JPS62210330A (ja) * | 1986-03-10 | 1987-09-16 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ガスこんろ |
| JPH02267253A (ja) * | 1989-04-06 | 1990-11-01 | Sugitani Kinzoku Kogyo Kk | 鋳造用パーマネント金型 |
-
1989
- 1989-04-10 JP JP1088114A patent/JP2573350B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6213236A (ja) * | 1985-07-11 | 1987-01-22 | Honda Motor Co Ltd | 鋳造用金型及びその製造方法 |
| JPS62103314A (ja) * | 1985-10-28 | 1987-05-13 | Yoshikawa Kogyo Co Ltd | 熱処理炉用搬送ロ−ルの製造方法 |
| JPS62210330A (ja) * | 1986-03-10 | 1987-09-16 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ガスこんろ |
| JPS62210329A (ja) * | 1986-03-12 | 1987-09-16 | Hitachi Ltd | セラミツク被覆耐熱部材及びその製造方法 |
| JPH02267253A (ja) * | 1989-04-06 | 1990-11-01 | Sugitani Kinzoku Kogyo Kk | 鋳造用パーマネント金型 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05132752A (ja) * | 1991-06-13 | 1993-05-28 | T-P Kogyo Kk | 鋳造用金型へのセラミツク溶射方法 |
| CN116855872A (zh) * | 2023-07-27 | 2023-10-10 | 清华大学 | 一种用于铝轮毂模具的涂层及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2573350B2 (ja) | 1997-01-22 |
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