JPH02273555A - 竪型ローラミル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、石炭、セメント原料等の固体物質を粉砕、乾
燥１分級する粉砕装置に係り、特に運転動力を低減する
に好適な竪型ローラミルに関する。

〔従来の技術〕

原子力発電所の増加に伴い、原子力発電所がベースロー
ド運用としての比率が高まりつつある。

したがって火力発電所は、電力の需給調整用に中間負荷
運用が要求され、石炭焚火力発電所においてもこの要求
を満たすことが必要となってきた。

石炭焚ボイラ用の竪型ミルシステムは、竪型ローラミル
への石炭供給系統と、石炭を微粉砕する竪型ローラミル
と、竪型ローラミルへ供給される石炭量及び空気量を制
御して微粉炭バーナへの微粉炭供給量を調節する制御系
統によって構成されている。以下、第５図を用いて従来
の竪型ミルシステムの概略について説明する１石炭供給
系統は、第５図に示すように石炭バンカ１と、石炭バン
カｌからの石炭を竪型ローラミル２へ供給する給炭機３
とから構成されている。また竪型ローラミル２は、第５
図に示すように下部に粉砕テーブル４と粉砕ローラ５と
からなる粉砕部を、上部に微粉と粗粉を分離するための
分級器６を備えている。

石炭バンカ１からの石炭は、ベルトコンベア８゜給炭機
３から竪型ローラミル２の中央に位置する給炭管７を経
て、竪型ローラミル２の粉砕テープル４上へ供給され、
石炭量は、７給炭機３のベルトコンベア８の回転数をベ
ルトコンベア用モ、−夕９によって調整するごとにより
制御される。一方、微粉炭を搬送する一火室気Ａは空気
ダクト１０より竪型ローラミル２の下部の円環状のスロ
ー１へ１１を経て竪型ローラミル２内−・導入され、−
火室気Ａの空気量は、空気ダクト１０に配置された空気
グンバ１２の開度を調節することにより制御される。な
お、１５はミル用モータである。

このような竪型ミルシステムでは、負荷」二昇指令時に
給炭量及び−・火室気量を先行的に制御り、／て、応答
性の向上を図っているが、竪型ローラミル２内での石炭
の粉砕遅れがあるため５０％負荷から１００％負荷まで
竪型ロー・ラミ川２の負荷を上昇咳−る際には微粉炭が
竪型ロー・ラミ川２から送炭管１３−＝、出力されて定
常状態になるまで１５分程度かかる。このために竪型ロ
ーラミル２の応答性の遅れにより、現状の石炭焚火カプ
ラントでは、２負荷変化時には１−２％／１ｉｙｉの負
荷変化率で運用されている。

以下、第６図、第７図、第８図を用いて従来の竪型ロー
ラミルの構造について説明する。

第６図は竪型ローラミルの縦断面図、第７図はスロー！
・近傍の拡大平面図、第８図は中心線Ｂおから右半分を
示した拡大図であり、第６図から第８図において、符号
２は竪型ローラミル、４は粉砕テーブル、５は粉砕ロー
・う、６は分級器、７は給炭管５，１０は空気ダクト、
１３は；Ｘ炭管で第５図のものと同・−のものを示す。

竪型１１−ラミ川２の底部には第６図に示すように円盤
状の粉砕テーブル４があり、この粉砕テーブル４はギヤ
ボックス１４と連結１ノている。粉砕テーブル４は、ミ
ル用モー・夕１５によって回転駆動されるギヤボックス
１４内のギト（図示・せず）を介して２０〜４０ｒ、ｐ
、ｍで回転するように構成されている。粉砕テーブル４
の外周には凹状−１−面を有する円環状の粉砕リング１
６が固定されている。粉砕リング１６の上面には複数の
粉砕ローラ５が上部の加圧フＩ／−ム１７によって押圧
された状態で当接しており、被粉砕物を介して粉砕リン
グ１６により回転力が付与される。加圧フレーム１７へ
の加圧力は、スプリング１日及びスプリングフレーム１
９を介して加圧シリンダ２０によって調整される。粉砕
テーブル４．粉砕リング１６及び粉砕ローラ５に″よっ
て竪型ローラミル２の粉砕部が構成されている。石炭等
の被粉砕物は粉砕テーブル４と粉砕ローラ５との間に導
入・圧潰されて粉粒状に粉砕される。粉砕ローラ５はロ
ーラ状（リングローラミル）の代わりにボール状（す゛
／グボールミル）のものを備えた粉砕機であってもよい
。粉砕部の中心上方には、給炭管７が設けられ、この回
りに粉砕された粉粒体をその大きさにより仕分け、所定
粒度以下のものを図示していない微粉炭バーナー・搬送
し、所定粒度に達しないものを粉砕部へ戻１分級器６が
設けられており、分級器６のベー・ン２１により旋回力
が与えられこの旋回力によって仕じる遠心力により細か
い粒子−（＠粉）と粗い粒子（粗粉）に分離する。分級
器）逼のに一方には細かい粒子（微粉）を図示していな
い石炭焚ボ・イラの微粉炭バーナに搬送する送炭管１３
が設けられている。粉砕部および分級器１１は円筒状の
ハウジング２２内に収納されており５、ハウジング２２
の内壁と、粉砕部外周面および分級器６の外周面との間
の空間には粉砕された粉粒体を一火室気Ａによって搬送
するスロー１４：部２５を形成している。−火室気Ａは
第７図に示すように粉砕テーブル４の外周に位置するス
ロートリング２３とハウジング２２の内側に位置する１
／ツジカバー２７との間のスロート１１より供給される
。

スロート１１は、ハウジング２２に取り付けられたブレ
ード２４によって通常３６−・−４５等分に仕切られて
いる。

一方、第６図に示すように給炭管７を通じて粉砕テーブ
ル４」二に供給された５〜・・２０−程度の石炭は、粉
砕テーブル４０回転によって生じる遠心力によって粉砕
リング１６と粉砕ローラ５との隙間を通過する間に微粉
炭に粉砕され、スロートリング２３の上部に位置するス
ロート上部２５＾、−火室気Ａによって上方−・２吹き
上げられる。

上方へ吹き」−げられた石炭粒子のうち粗い粒子（粗粉
）は、気流から遠心力により分離し、再び粉砕テーブル
４上へ戻される（−次分級）。

また粒径が細かい粒子（微粉）は−火室気Ａとともにハ
ウジング２２に沿って上昇し、ベーン２１を介して分級
器６の内側へ流入する。

分級器６の内側には粉砕された細かい粒子（微粉）を伴
う一火室気Ａの旋回流が生じ、粗い粒子（粗粒）は遠心
力を受け、分級器６の内壁を旋回しながら降下しく二次
分級）、フラッパ２６を経て粉砕テーブル４上へ落下し
、再粉砕される。−方、小さな遠心力しか受けない細か
い粒子（微粉）は、分離されずに一火室気Ａとともに送
炭管１３から系外へ排出される。

このように竪型ローラミル２内へ供給された石炭は、−
次分級、二次分級によって所定の粒径になるまで何回か
竪型ｑ−ラミル２内で一次分級。

二次分級を繰り返した後、細かい粒子（微粉）となり系
外へ取り出される。竪型ローラミル２内を循環する石炭
量すなわち粉砕テーブル４．粉砕リング１６及び粉砕ロ
ーラ５等より構成される粉砕部を通過する石炭量は、微
粉の粒度等により異なるが、微粉量の５〜１０倍が竪型
ローラミル２内に滞留し、そのうち約半分（微粉量の３
〜６倍）が−次分級で分離され粉砕部へ戻される。また
スロー）１１を通過する一火室気Ａの流速は、通常５０
ｍ＋／ｓ前後で運転されている。

そして、竪型ローラミル２内の空気ダクト１０のミル入
口２日とミル出口２９の圧力差で表される竪型ローラミ
ル２の全圧力損失ΔＰは第８図に示すように、スロー）
１１を一火室気Ａが高速で通過する際に生じるスロート
差圧ΔＰ１と、スロート上部２５に浮遊状態で輸送する
粒子の流動層によって発生する圧力損失である炭層差圧
ΔＰ８と、−次分級された細かい粒子を気流で分級器６
へ搬送する際に生じる搬送差圧ΔＰｓと、分級器６の圧
力損失である分級差圧ΔＰ４によって表される。このう
ちスロート差圧ΔＰＩは、全圧力損失ΔＰの約２５％を
占めている。

スロート差圧ΔＰＩの低減を狙って、スロートブレード
２４をハウジング２２側に取り付けるのではなく、粉砕
テーブル４の側縁部にスロートブレード２４を取り付け
たものには例えば特開昭６０−１４４５４８．実開昭６
２−１５１９４８等がある。

〔発明が解決しようとする課題〕 従来技術のスロートブレード２４をハウジング２２側に
取り付けたものにおいては、スロート１１を通過する一
火室気Ａを高速に維持することにより、スロート１１か
ら落下する石炭粒子の落下を防止し′ている。これは、
各スロート１１　（スロートリング２３をスロートブレ
ード２４によって仕切られた空孔をスロートと呼ぶこと
にする）を通過する一火室気Ａの空気流速（以下スロー
ト流速と称す）にアンバランスを生じており、特に、粉
砕ローラ５への石炭粒子のかみ込み部付近に位置するス
ロート１１においてスロート流速が低く、かつ、スロー
ト流速の変動が激しいので、この部分のスロート１１よ
り集中的に石炭粒子が落下していることによるものであ
る。したがってスロート流速は、理論上は数ｍｉｓで十
分であるのに対して、通常５０■／Ｓ前後の高速で運転
されている。

また一方、スロートブレード２４を粉砕テーブル４の側
縁部に取り付けた従来技術では、スロート流速を従来よ
り下げて運転すると、スロートリング２３とレッジカバ
ー２７との隙間３０より石炭粒子が多量に落下するので
、やはりスロート流速を従来とさほど変わらないくらい
の５０ｓ／ｓ前後の流速に維持して運転せざるを得ない
欠点がある。

従来の竪型ローラミル２は、スロート流速を高速に維持
するため、スロートリング２３において大きな圧力損失
を生じ、ミル内へ供給される一火室気Ａを送る送風機の
運転動力費を増加させる欠点があった。更に、スロート
リング２３の摩耗が激しいために、スロートリング２３
の寿命を縮め、スロートリング２３を頻繁に交換し、メ
ンテナンス費を増大させていた。

本発明はかかる従来の欠点を解消しようとするもので、
その目的とするところは、スロート流速を減少させ、ス
ロート差圧を減少させることによて）Ｃ１，連動動力費
を低減；させると共に、スｌ」・トリングの寿命を伸ば
〈−ことができる竪型口＝ラミ川を提供するにある１、 〔課題を解決するための手段〕 本発明は前述の目的を達成するために、／’トリジング
内壁側とスロートリングとの間の環状の隙間に被粉砕物
の落下を防止する落下防止板を設けたものである。

（作用〕 本発明の竪型ローラミルにおいて、ハウジング内壁側の
スロー　［・・リングとスリ・−］・ブレー　ドとの間
の円環状の隙間は、・落下防止板により塞がれている。

したがって粉砕部よりスロー１司二部に送られてきた石
炭粒子はハウジング内壁に衝突１１，５てもハウジング
内壁側とスロートブレードとの間の円環状の隙間が落下
防止板に塞がれているので石炭粒子が落ドＶることはな
く、スロート流速を大幅に下げて運転することができる
。

〔実施例］ 以Ｆ本発明の実施例を図面を用いて説明する。

第１図は本発明の実施例に係るスロート近傍の縦断面図
、第２図は第１図の平面図、第３図および第４図は第１
図の他の実施例を示す縦断面図である。

第１図および第２図において、叉１はス１ｒ−１・、１
６は粉砕リング、２２はハウジング、２３はスロートリ
ング、２４はブ１／−ド、２７はレッジカバー、３０は
隙間で従来のものと同一のものを示す。

３１はスロートリング２３と１７ツジカバー２７の間に
形成された隙間３０から石炭粒子が落下するのを防止す
る落下防止板である。

この様な構造において、従来の竪型１１−ラミ川と異な
る点は、第１図および第２図に示すようにハウジング２
２の内壁側に取り付けられた断面形状がほぼ三角形で環
状の［／フジカバー２フとスロートリング２３との間の
円環状の隙間３０に接し。

て落下防止板３１を設けたものである。

つまり、第６図でも説明したように空気ダクト１０より
の一火室気Ａは９、粉砕テーブル４と同一方向に回転す
るスロートブレード２４によって仕切られたスロート１
１を経て導入される。従来の竪型ローラミルでは、粉砕
部よりスロート１１上に送られてきた石炭粒子は、粉砕
ローラ５のかみ込み部付近のスロート１１には、他のス
ロー　ト１１に比べてより多くの石炭粒子が運ばれてく
るため、かみ込み部付近のスロート１１から石炭粒子が
落丁しやすくなる。このため、石炭粒子の落下を防ぐた
めにスローｔ−１１内に必要以」二の流速を与えて、開
口部であるスロート差圧ΔＰ、を増大させていた。

また、単にスロートブレード２４を粉砕テーブル４側縁
部に取り４１けただけでは、従来より低いスロート流速
で運転するとハウジング２２の内壁側とスロー！・プレ
ー・ド２４との間の円環状の隙間３０より多量の石炭粒
子が落下してしまい、結局、六ロート流速を従来と変わ
らない位の高流速に維持して運転せざるをえなかった。

これに対し、本発明の実施例においては、第１し１およ
び第２図に示すようにハウジング２２の内壁側とスロー
　ドブ１／−ド２４との間の円環状の隙間３０を落下防
止板３１を設けることにより、塞いで石炭粒子の落下を
防止し、スロート１１の開口面積を大きくすることによ
り従来の竪型Ｉコ・−ラミ川２よりも一段と低いスロー
ト流速にて運転することが可能となり、スロート差圧へ
Ｐ１をそれだけ低下させることができる。

また、スロート１１（空気通路）でのスロート流速を抑
えることができるので局所的な摩耗の発生を少なくし、
しかもその摩耗量も大幅に低減できるものである。

第３図に示すものは他の実施例を示すもので、第１図に
示すものと異なる点は、隙間３０を鉤型形状にし、その
入口側に落下防」に板３１を配置したもので、他の説明
は第１図のものと同一である。

第４図のものは他の実施例を示すもので、第１図および
第３図のものと異なる点は、ハウジング２２の内壁側の
スロートブレード２４の−Ｆ端部を鉤型構造とし５、こ
の鉤型部のＬ面に落下防止板３１を周囲に渡って設け、
更に、ハウジング２２の内壁に取り付けられたレッジカ
バー２７を溝付き構造としたことにより第１図および第
３図に示した実施例と同様な効果を発揮するものである
。

（発明の効果） 本発明によれば、従来より一段と低いスロート流速にて
運転することが可能となり、かつ、スロート上で石炭粒
子が均一に振り撒かれるので、スロート差圧ΔＰ、を低
減できるばかりでなく、スロート部（空気通路）の局所
的な摩耗の発生を少なくし、しかもその摩耗量も大幅に
低減できる。

したがって、−火室気の送風機の運転動力費を節減でき
、更に、スロート部交換のメンテナンス費を大幅に低減
できる効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例に係るスロート近傍の拡大縦断
面図、第２図は第１図の平面図、第３図および第４図は
第１図の他の実施例を示す縦断面図、第５図は竪型ロー
ラミルシステムの概略系統図、第６図は竪型ローラミル
の縦断面図、第７図は従来の竪型ローラミルにおけるス
ロート近傍の平面図、第８図は第６図の要部を拡大した
詳細図である。 ４・−−−−−・粉砕テーブル、５−・−・・・粉砕ロ
ーラ、１１・・・・・・・スロート、２２・−・・−ハ
ウジング、２４−・・・−・−ブレード、３０−・・・
−隙間、３１・・・−・−落下防止板。 ３ｍ 第２図 高４図 嘉５図 第７゛図 第６図 貴８図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. ハウジング下部に備えられた回転する粉砕テーブルと粉
   砕テーブル上に供給される固体物質を粉砕テーブル上面
   に押圧する粉砕ローラで構成される粉砕部と、粉砕テー
   ブルの側縁部にスロートブレードを複数取り付けてスロ
   ートを形成するものにおいて、前記ハウジングの内壁側
   とスロートリングとの間の環状の隙間に被粉砕物の落下
   を防止する落下防止板を設けたことを特徴とする竪型ロ
   ーラミル。