JPH02274808A - パルス高電流で鉄磁非結晶質合金の磁性および機械性を改善する方法 - Google Patents
パルス高電流で鉄磁非結晶質合金の磁性および機械性を改善する方法Info
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- JPH02274808A JPH02274808A JP1095097A JP9509789A JPH02274808A JP H02274808 A JPH02274808 A JP H02274808A JP 1095097 A JP1095097 A JP 1095097A JP 9509789 A JP9509789 A JP 9509789A JP H02274808 A JPH02274808 A JP H02274808A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は一種の熱処理加工法に係わり、特にパルス高電
流によって非結晶質合金の磁性および機械性を改善する
方法に関するものを指す。
流によって非結晶質合金の磁性および機械性を改善する
方法に関するものを指す。
［従来の技術とその課題」
急速冷却法（Ｒａｐｉｄ Ｑｕｅｎｃｈｉｎｇ Ｔｅｃ
ｈｎｉｑｕｅ）を利用して作成された鉄素およびニッケ
ル非結晶質合金は、優れた機械性を持つ、しかし一般磁
性的応用では、優れた軟磁性（低磁能損失、抵抗頑磁力
および高導磁率・・・など）を必要となり、故に優れた
軟磁性を獲得するために、熱処理炉の中に長時間（１〜
２時間）の磁場焼きつけ処理を経過したあと、焼きつけ
脆化（Ａｎｎｅａｌｉｎｇ Ｅｍｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎ
ｔ）現象が伴って起き、実用化が困難であった。
ｈｎｉｑｕｅ）を利用して作成された鉄素およびニッケ
ル非結晶質合金は、優れた機械性を持つ、しかし一般磁
性的応用では、優れた軟磁性（低磁能損失、抵抗頑磁力
および高導磁率・・・など）を必要となり、故に優れた
軟磁性を獲得するために、熱処理炉の中に長時間（１〜
２時間）の磁場焼きつけ処理を経過したあと、焼きつけ
脆化（Ａｎｎｅａｌｉｎｇ Ｅｍｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎ
ｔ）現象が伴って起き、実用化が困難であった。
［発明の構成］
本発明は一種の非結晶質合金の磁性および機械性を改善
する方法であり、パルス高電流を使用して直接加熱方式
により、鉄磁非結晶質合金ベルトに対して急速加熱およ
び急速磁気ドメーン（Ｍａｇｎｅｔｉｃ Ｄｏｍａｉｎ
）衝撃を施すことで、鉄磁非結晶質合金の磁性および機
械性を改善すると、焼きつけによる脆化（Ａｎｎｅａｌ
ｉｎｇ Ｅｍｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔ）を低減しもしく
は避けることができる。この方法は、以下の条件に基づ
いて熱処理をする。
する方法であり、パルス高電流を使用して直接加熱方式
により、鉄磁非結晶質合金ベルトに対して急速加熱およ
び急速磁気ドメーン（Ｍａｇｎｅｔｉｃ Ｄｏｍａｉｎ
）衝撃を施すことで、鉄磁非結晶質合金の磁性および機
械性を改善すると、焼きつけによる脆化（Ａｎｎｅａｌ
ｉｎｇ Ｅｍｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔ）を低減しもしく
は避けることができる。この方法は、以下の条件に基づ
いて熱処理をする。
（１）パルス電流密度 Ｊ ＝ １０’Ａ／ａｍ”以
上（２）周波数 ｆ、 ” Ｉ Ｈｚ〜１
．０ＯＯＨｚ（３）パルス時間 ｔ 、＝、１
ｎｓ〜１００ ｍｓ（４）加熱時間 ｔ ｈ−
１，ｓｅｃ〜１００ ｓｅｃ現在実験成功したパルス高
電流法は、急速加熱および急速磁気ドメーン（Ｍａｇｎ
ｅｔｉｃ Ｄｏｍａｉｎ）衝撃を施すことで、鉄磁非結
晶質合金の砒酸効果および機械性を改善する。このこと
により熱処理炉に長時間の磁場焼きつけ処理による構造
弛め（Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ Ｒｅ１ａｘａｔｉｏｎ）を
避け、鉄磁非結晶質合金の磁性を改善でき、しかも脆化
現象も低減でき、実用化が可能となる。
上（２）周波数 ｆ、 ” Ｉ Ｈｚ〜１
．０ＯＯＨｚ（３）パルス時間 ｔ 、＝、１
ｎｓ〜１００ ｍｓ（４）加熱時間 ｔ ｈ−
１，ｓｅｃ〜１００ ｓｅｃ現在実験成功したパルス高
電流法は、急速加熱および急速磁気ドメーン（Ｍａｇｎ
ｅｔｉｃ Ｄｏｍａｉｎ）衝撃を施すことで、鉄磁非結
晶質合金の砒酸効果および機械性を改善する。このこと
により熱処理炉に長時間の磁場焼きつけ処理による構造
弛め（Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ Ｒｅ１ａｘａｔｉｏｎ）を
避け、鉄磁非結晶質合金の磁性を改善でき、しかも脆化
現象も低減でき、実用化が可能となる。
［実施例］
以下、本発明の一実施例について図面を参照しながら説
明する。
明する。
第１−１図および第１−２図のパルス高電流によって直
線形見本と環状見本に関する加工表示図を参照して説明
する。パルス高電流法は一種の急速直接加熱熱処理方式
であり、瞬間高電流のジュール効果（Ｊｏｕｌｅ Ｅｆ
ｆｅｃｔ）のもとて温度が急速に１−昇して、しかも急
速に下降する。このため、見本では結晶を発生しないが
非結晶溝造を維持できる。
線形見本と環状見本に関する加工表示図を参照して説明
する。パルス高電流法は一種の急速直接加熱熱処理方式
であり、瞬間高電流のジュール効果（Ｊｏｕｌｅ Ｅｆ
ｆｅｃｔ）のもとて温度が急速に１−昇して、しかも急
速に下降する。このため、見本では結晶を発生しないが
非結晶溝造を維持できる。
パルス高電流については、応用需要によって直線形見本
（Ｓｔｒａｉｇｈｔ Ｓｐｅｃｉｍｅｎ）あるいは環状
見本（Ｔｏｒｏｉｄａｌ Ｓｐｅｃｉｍｅｎ）を使用で
きる。また、直線形見本（５１）は長形非結晶質合金薄
ベルトの両端を別々に方形銅板（５２）で挟み、電流を
流通する両端とし、この両端をパルス発生？ｒＮ （Ｐ
ｕｌｓｅ ｇｅｎｅｒａｔｏｒ） （５３）の出力と繋
がる。そして環状見本（５４）は等幅ベルト状非結晶質
合金を環状（Ｔｏｒｏｉｄ）に巻き、二つ丸形銅板（５
５）で平行方向に環状見本（５４）の両幅を挟み、この
二つ銅板（５５）をパルス発生期（Ｐｕｌｓｅ ｇｅｎ
ｅｒａｔｏｒ） （５６）の出力端と繋がる。
（Ｓｔｒａｉｇｈｔ Ｓｐｅｃｉｍｅｎ）あるいは環状
見本（Ｔｏｒｏｉｄａｌ Ｓｐｅｃｉｍｅｎ）を使用で
きる。また、直線形見本（５１）は長形非結晶質合金薄
ベルトの両端を別々に方形銅板（５２）で挟み、電流を
流通する両端とし、この両端をパルス発生？ｒＮ （Ｐ
ｕｌｓｅ ｇｅｎｅｒａｔｏｒ） （５３）の出力と繋
がる。そして環状見本（５４）は等幅ベルト状非結晶質
合金を環状（Ｔｏｒｏｉｄ）に巻き、二つ丸形銅板（５
５）で平行方向に環状見本（５４）の両幅を挟み、この
二つ銅板（５５）をパルス発生期（Ｐｕｌｓｅ ｇｅｎ
ｅｒａｔｏｒ） （５６）の出力端と繋がる。
パルス高電流に使用されるパルス発生器は、高電流低電
圧の出力で、より広い周波数・電流となり得、その範囲
は次のようにある。
圧の出力で、より広い周波数・電流となり得、その範囲
は次のようにある。
周波数範囲（Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ）
ｆ ＝ ｌ Ｈｚ〜ｌ、０ＯＯＨｚ
パルス電流密度（Ｐｕｌｓｅ Ｃｕｒｒｅｎｔ Ｄｅｎ
ｓｉｔｙ）Ｊ ＝ １０３Ａ／ｃｍ’ 以上 パルス時間（Ｐｕ１ｓｅ Ｄｕｒａｔｉｏｎ）ｔ 、＝
ｌｎｓ〜ｌ ＯＯ＋ｎｓ 第２図の見本（１）によって加熱過程に於ける温度テス
ト表示図を参照すると、見本（１）は、パルス電流（２
）によって加熱される。すなわち、細金セーモカップラ
−（ｆｌａｉｒ Ｔｈ１ｎ Ｔｈｅｒｍｏｃｏｕｐｌｅ
） （３）の先端を見本（１）の上に挟み、他の部分を
マイカで絶縁して見本（１）との接触を避ける。セーモ
カップラ−（３）両端の電圧差にて加熱の温度曲線を記
録できる。セーモカノプラ−（３）によって計った温度
曲線は多重参考温度のＯＭＥＧＡＬＡＱ （２０００Ｃ
〜ｌ、 ０００℃）と合わして定温の参考とする。この
方法は一種の膠状薬物（４）を用いて、非結晶質合金見
本（１）の上に滴る。これが乾いて凝ったあと、見本（
１）を加熱する。もし見本（１）が薬物の温度に達てば
、この薬物はすぐに半透明状色沢に転換し、故に違った
参考温度を決定できる。
ｓｉｔｙ）Ｊ ＝ １０３Ａ／ｃｍ’ 以上 パルス時間（Ｐｕ１ｓｅ Ｄｕｒａｔｉｏｎ）ｔ 、＝
ｌｎｓ〜ｌ ＯＯ＋ｎｓ 第２図の見本（１）によって加熱過程に於ける温度テス
ト表示図を参照すると、見本（１）は、パルス電流（２
）によって加熱される。すなわち、細金セーモカップラ
−（ｆｌａｉｒ Ｔｈ１ｎ Ｔｈｅｒｍｏｃｏｕｐｌｅ
） （３）の先端を見本（１）の上に挟み、他の部分を
マイカで絶縁して見本（１）との接触を避ける。セーモ
カップラ−（３）両端の電圧差にて加熱の温度曲線を記
録できる。セーモカノプラ−（３）によって計った温度
曲線は多重参考温度のＯＭＥＧＡＬＡＱ （２０００Ｃ
〜ｌ、 ０００℃）と合わして定温の参考とする。この
方法は一種の膠状薬物（４）を用いて、非結晶質合金見
本（１）の上に滴る。これが乾いて凝ったあと、見本（
１）を加熱する。もし見本（１）が薬物の温度に達てば
、この薬物はすぐに半透明状色沢に転換し、故に違った
参考温度を決定できる。
第３図の見本（５）によって加熱過程に於ける磁性テス
ト表示図を参照して、見本（５）はパルス電流（６）に
よって加熱する。そして見本（５）を平均磁場に置ける
。この磁場は一つ電磁コイル（Ｓｏｌｅｎｏｉｄ Ｃｏ
１１）あるいはワンセットへルメッホルズコイル（Ｈｅ
ｌｍｈｏｌｔｚ Ｃｏ１１ｓ） （７）によって一つ直
流電源器（８）と連接することで発生される。見本（５
）の片方に一本ホール深針（Ｉｌａｌｌ Ｐｒｏｂｅ）
（９）を放置する。その深針（９）が一つガウスメー
タ（Ｇａｕｓｓ Ｍｅｔｅｒ） （１０）と連設する。
ト表示図を参照して、見本（５）はパルス電流（６）に
よって加熱する。そして見本（５）を平均磁場に置ける
。この磁場は一つ電磁コイル（Ｓｏｌｅｎｏｉｄ Ｃｏ
１１）あるいはワンセットへルメッホルズコイル（Ｈｅ
ｌｍｈｏｌｔｚ Ｃｏ１１ｓ） （７）によって一つ直
流電源器（８）と連接することで発生される。見本（５
）の片方に一本ホール深針（Ｉｌａｌｌ Ｐｒｏｂｅ）
（９）を放置する。その深針（９）が一つガウスメー
タ（Ｇａｕｓｓ Ｍｅｔｅｒ） （１０）と連設する。
ガウスメータ（１０）を資料獲得器（Ｄａｔａ ａｃｑ
ｙｕｓｕｔｕｉｂ） （１１）と繋がれば、見本の誘導
磁場値（Ｍａｇｎｅｔｉｃ １ｎｄｕｃｔｉｏｎ）を計
ることができ、この誘導磁場値が温度の上昇に従って減
っていく。４度がある臨界値（鉄磁性と順磁性の転換温
度）を超えたら、この誘導磁場値か迅速に低下する。故
に誘導磁場と温度変化の特性曲線で、我々は適当作業点
（Ｏｐｔｉｍａｌ Ｏｐｅｒａｔｉｎｇ Ｐｏ１ｎｔ）
を選択できる。第４図の見本２８２６ＭＢによって１５
秒の加熱時間内にある誘導磁場が温度変化に従う曲線お
よび熱処理前後見本の誘導磁場値の比較を示す図を参照
しする。ただし、ｔ ：加熱時間（ｌｌｅａｔｉｎｇ
ｔｉｍｅ） （秒）Ｂ ：誘導磁束（Ｍａｇｎｅｔｉｃ
１ｎｄｕｃｔｉｏｎ）Ｂ、：参考磁場（Ｒｅｆｅｒｅ
ｎｃｅ Ｍａｇｎｅｔｉｃ ｆｉｅｌｄ）Ｂ、：加熱面
誘導磁場値 Ｂ３：加熱後誘導磁場値 Ｔｃ：キュネ温度 となる。
ｙｕｓｕｔｕｉｂ） （１１）と繋がれば、見本の誘導
磁場値（Ｍａｇｎｅｔｉｃ １ｎｄｕｃｔｉｏｎ）を計
ることができ、この誘導磁場値が温度の上昇に従って減
っていく。４度がある臨界値（鉄磁性と順磁性の転換温
度）を超えたら、この誘導磁場値か迅速に低下する。故
に誘導磁場と温度変化の特性曲線で、我々は適当作業点
（Ｏｐｔｉｍａｌ Ｏｐｅｒａｔｉｎｇ Ｐｏ１ｎｔ）
を選択できる。第４図の見本２８２６ＭＢによって１５
秒の加熱時間内にある誘導磁場が温度変化に従う曲線お
よび熱処理前後見本の誘導磁場値の比較を示す図を参照
しする。ただし、ｔ ：加熱時間（ｌｌｅａｔｉｎｇ
ｔｉｍｅ） （秒）Ｂ ：誘導磁束（Ｍａｇｎｅｔｉｃ
１ｎｄｕｃｔｉｏｎ）Ｂ、：参考磁場（Ｒｅｆｅｒｅ
ｎｃｅ Ｍａｇｎｅｔｉｃ ｆｉｅｌｄ）Ｂ、：加熱面
誘導磁場値 Ｂ３：加熱後誘導磁場値 Ｔｃ：キュネ温度 となる。
この図によって、我々は動態牛−ネ温度点のあとおよび
動態晶化点のまいに理想作業点を選択できる。
動態晶化点のまいに理想作業点を選択できる。
第５図の直線形見本（１２）が熱処理したあとの磁性試
験表示図を参照して、直線形見本（１２）を一つワンベ
アへルメッホルズコイル（ＩＴｅｌｍｈｏｌｔＺＣｏｉ
ｌｓ） （１３）によって発生した平均磁場の中に置き
、一つ測定コイル（Ｓｅａｒｃｈ Ｃｏ１１） （１４
）を見本（１２）ノ外回りに囲む。測定コイル（Ｉ４）
をフラクスメータ（Ｆｌｕｘｍｅｔｅｒ）若しくは−っ
積分器（１５）に繋がれば、誘導磁束（Ｍａｇｎｅｔｉ
ｃ Ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ） Ｂ （Ｇ ）の大きさを計
ることができる。そして平均磁場の方向および大きさを
制御するのに一つ往復直流電源器（ＤＣＢｉ−ｐｏｌａ
ｒ Ｐｏｗｅｒ ５ｕｐｐｌｙ） （１６）或いは信号
発生器（Ｆｕｎｃｔｉｏｎ Ｇｅｎｅｒａｔｏｒ）を連
接できる。これにより外加磁場（Ａｐｐｌｉｅｄ Ｍａ
ｇｎｅｔｉｃ Ｆｉｅｌｄ） （０６）の大きさを決定
できる。外加磁場Ｈと誘導磁束Ｂの両端を別々にＸ−Ｙ
記録器（Ｘ−Ｙ Ｒｅｃｏｒｄｅｒ）（１８）に連接す
る、そして見本（１２）のＢ−Ｈ磁気うず曲線（Ｉｌｙ
ｓｔｅｒｅｓｉｓ １ｏｏｐ）を屋られ、また交流部分
はスコープ（Ｏｓｃｉｌｌｏｓｃｏｐｅ） （１９）に
繋がって量られる。
験表示図を参照して、直線形見本（１２）を一つワンベ
アへルメッホルズコイル（ＩＴｅｌｍｈｏｌｔＺＣｏｉ
ｌｓ） （１３）によって発生した平均磁場の中に置き
、一つ測定コイル（Ｓｅａｒｃｈ Ｃｏ１１） （１４
）を見本（１２）ノ外回りに囲む。測定コイル（Ｉ４）
をフラクスメータ（Ｆｌｕｘｍｅｔｅｒ）若しくは−っ
積分器（１５）に繋がれば、誘導磁束（Ｍａｇｎｅｔｉ
ｃ Ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ） Ｂ （Ｇ ）の大きさを計
ることができる。そして平均磁場の方向および大きさを
制御するのに一つ往復直流電源器（ＤＣＢｉ−ｐｏｌａ
ｒ Ｐｏｗｅｒ ５ｕｐｐｌｙ） （１６）或いは信号
発生器（Ｆｕｎｃｔｉｏｎ Ｇｅｎｅｒａｔｏｒ）を連
接できる。これにより外加磁場（Ａｐｐｌｉｅｄ Ｍａ
ｇｎｅｔｉｃ Ｆｉｅｌｄ） （０６）の大きさを決定
できる。外加磁場Ｈと誘導磁束Ｂの両端を別々にＸ−Ｙ
記録器（Ｘ−Ｙ Ｒｅｃｏｒｄｅｒ）（１８）に連接す
る、そして見本（１２）のＢ−Ｈ磁気うず曲線（Ｉｌｙ
ｓｔｅｒｅｓｉｓ １ｏｏｐ）を屋られ、また交流部分
はスコープ（Ｏｓｃｉｌｌｏｓｃｏｐｅ） （１９）に
繋がって量られる。
第６図の環状見本が熱処理したあとの磁性試験表示図を
参照して、環状見本（２０）の上にワニスワイヤーを用
いて主コイル（２１）および副コイル（２２）に巻き込
み、主コイル（２１）を往復直流電源器（２３）あるい
は信号発生器（２４）と繋がる。そして副コイル（２２
）をフラクスメータ（Ｆｌｕｘｍｅｔｅｒ）若しくは積
分器（２５）と繋がる。別々にＸ−Ｙ記録器（Ｘ−ＹＲ
ｅｃｏｒｄｅｒ） （２６）あるいはスコープ（２７）
に連接して、直流および交流のＢ−Ｈ磁気うず曲線（Ｈ
ｙｓｔｅ−ｒｅｓｉｓ １ｏｏｐ）を量られる。
参照して、環状見本（２０）の上にワニスワイヤーを用
いて主コイル（２１）および副コイル（２２）に巻き込
み、主コイル（２１）を往復直流電源器（２３）あるい
は信号発生器（２４）と繋がる。そして副コイル（２２
）をフラクスメータ（Ｆｌｕｘｍｅｔｅｒ）若しくは積
分器（２５）と繋がる。別々にＸ−Ｙ記録器（Ｘ−ＹＲ
ｅｃｏｒｄｅｒ） （２６）あるいはスコープ（２７）
に連接して、直流および交流のＢ−Ｈ磁気うず曲線（Ｈ
ｙｓｔｅ−ｒｅｓｉｓ １ｏｏｐ）を量られる。
第７図の見本（２８）が熱処理されたあとの応力変化実
験（Ｂｅｎｄｉｎｇ Ｔｅ５ｔ）表示図を参照して、非
結晶質合金熱処理後の焼きつけ脆化程度を応力変化実験
によって決定できる。その方法は見本（２８）を曲げて
両金属平板（２９）の間に置き、この両平板（２９）を
見本（２８）が折断されるまで段々内へ迫る。見本（２
８）が折断された時点に両平板（２９）の距離を測定す
れば、応力変化程度を決定できる。
験（Ｂｅｎｄｉｎｇ Ｔｅ５ｔ）表示図を参照して、非
結晶質合金熱処理後の焼きつけ脆化程度を応力変化実験
によって決定できる。その方法は見本（２８）を曲げて
両金属平板（２９）の間に置き、この両平板（２９）を
見本（２８）が折断されるまで段々内へ迫る。見本（２
８）が折断された時点に両平板（２９）の距離を測定す
れば、応力変化程度を決定できる。
破壊係数（Ｆｒａｃｔｕｒｅ ５ｔｒａｉｎ） ５ ｒ
＝ｄ／ （Ｄ−ｄ）ｄ＝見本（２８）の厚さ Ｄ＝見本（２８）が折断された時点に両平板（２９）の
距離 第８−１図と第８−２図は直線形見本２６０５Ｓ２によ
って熱処理前後に於いて外加磁場（−１０、・・・１０
，）および（−２０，〜２０８）の磁気うず曲線（開放
磁路測定）を示す図である。ただし、 Ｈ：外加磁場（０８） Ｂ：誘導磁束（ＫＧ） が直線形Ｆ ８７ａＢ １３Ｓ ｉｓ （Ａｌｌｉｅｄ
２６Ｑ５Ｓ２）見本で長さニア、５ｃｍ 幅 ニア、Ｏｍｍ 厚さ１２５μｍ パルス高電流法熱処理の条件； パルス電流密度 ・Ｊ＝８．ＩＸ １０’Ａ／ａｍ２
周波数 ｆ＝９．４Ｈｚ パルス時間 ｔ、＝２７１ｔｔｓ加熱時間
ｔｈ＝２０ｓｅｃ とする。
＝ｄ／ （Ｄ−ｄ）ｄ＝見本（２８）の厚さ Ｄ＝見本（２８）が折断された時点に両平板（２９）の
距離 第８−１図と第８−２図は直線形見本２６０５Ｓ２によ
って熱処理前後に於いて外加磁場（−１０、・・・１０
，）および（−２０，〜２０８）の磁気うず曲線（開放
磁路測定）を示す図である。ただし、 Ｈ：外加磁場（０８） Ｂ：誘導磁束（ＫＧ） が直線形Ｆ ８７ａＢ １３Ｓ ｉｓ （Ａｌｌｉｅｄ
２６Ｑ５Ｓ２）見本で長さニア、５ｃｍ 幅 ニア、Ｏｍｍ 厚さ１２５μｍ パルス高電流法熱処理の条件； パルス電流密度 ・Ｊ＝８．ＩＸ １０’Ａ／ａｍ２
周波数 ｆ＝９．４Ｈｚ パルス時間 ｔ、＝２７１ｔｔｓ加熱時間
ｔｈ＝２０ｓｅｃ とする。
見本熱処理面磁気うず曲線（３０）、（３１）と見本熱
処理後磁気うず曲線（３２）、（３３）を比較すれば、
外加磁場に於いてＨ＝−２０゜〜２０．の範囲内に、軟
磁特性が明らかに以下のように改善される。
処理後磁気うず曲線（３２）、（３３）を比較すれば、
外加磁場に於いてＨ＝−２０゜〜２０．の範囲内に、軟
磁特性が明らかに以下のように改善される。
（改善前）（改善後）
（１）抗頑磁力Ｈ，（０，） ０．０６４ ０
．０２（２）誘導磁束Ｂ、（ＫＧ） （外側磁場がｌＯｏであるとき） ６．４９ １０．８４ （外側磁場が２０．であるとき） ９．２９ １２、２６ 見本の脆化程度を比較した結果： （伝統焼きつけ法） （本法） 破壊係数＜εｌ） ’ ７ＸｌＯ’ 〜５ＸｌＯ”
０．９〜１第９−１図と第９−２図、第９−３図はもう
一つ見本が熱処理前後に於いて外加熱磁場（−０，５０
゜〜０．５０．）、（−１０，〜１０．）および（−２
０，〜２０ｅ）の磁気うず曲線（開放磁路測定）を示す
図である。
．０２（２）誘導磁束Ｂ、（ＫＧ） （外側磁場がｌＯｏであるとき） ６．４９ １０．８４ （外側磁場が２０．であるとき） ９．２９ １２、２６ 見本の脆化程度を比較した結果： （伝統焼きつけ法） （本法） 破壊係数＜εｌ） ’ ７ＸｌＯ’ 〜５ＸｌＯ”
０．９〜１第９−１図と第９−２図、第９−３図はもう
一つ見本が熱処理前後に於いて外加熱磁場（−０，５０
゜〜０．５０．）、（−１０，〜１０．）および（−２
０，〜２０ｅ）の磁気うず曲線（開放磁路測定）を示す
図である。
ただし、 Ｈ：外側磁場（○。）
Ｂ：誘導磁束（ＫＧ）
が直線形Ｆ ｅａｏＮ ｉ３ＢＭＯ４Ｂ ＋８ （Ａｌ
ｌｉｅｄ ２８２６ＭＢ）見本で 長さニア、５ｃｍ 幅 ニア、０＋ｎ＋ｕ 厚さ１３２μｍ パルス高電流法熱処理の条件： パルス電流密度 Ｊ ＝ ６．５８Ｘ ＬＯ’Ａ ／
ｃｍ２周波数 ｆ＝９．４Ｈｚ パルス時間 ｔ、＝２７１μｓ 加熱時間 ｔｈ＝２０ＳｅＣ 見本熱処理前磁気うず曲線（３４）、（３５）、（３６
）と見本熱処理及磁気うず曲線（３７）、（３８）、（
３９）を比較すれば、外側磁場に於いてＨ−−２０，〜
２０゜の範囲内に、軟磁特性が明らかに以下のように改
善される。
ｌｉｅｄ ２８２６ＭＢ）見本で 長さニア、５ｃｍ 幅 ニア、０＋ｎ＋ｕ 厚さ１３２μｍ パルス高電流法熱処理の条件： パルス電流密度 Ｊ ＝ ６．５８Ｘ ＬＯ’Ａ ／
ｃｍ２周波数 ｆ＝９．４Ｈｚ パルス時間 ｔ、＝２７１μｓ 加熱時間 ｔｈ＝２０ＳｅＣ 見本熱処理前磁気うず曲線（３４）、（３５）、（３６
）と見本熱処理及磁気うず曲線（３７）、（３８）、（
３９）を比較すれば、外側磁場に於いてＨ−−２０，〜
２０゜の範囲内に、軟磁特性が明らかに以下のように改
善される。
（改善前）（改善後）
（１）抗頑磁力Ｈｃ（０，） ０．０４５ ０．
００７５（２）誘導磁束Ｂｍ（ＫＧ） （外加熱磁場が０．５０゜であるとき）２、４２
４．６４ （外側磁場が１０゜であるとき） ３．２４ ５．８５ （外側磁場が２０゜であるとき） ４．１１ ６．９２ 見本の脆化程度を比較した結果： （伝統焼きつけ法） （本法） 破壊係数（εｒ） ９ＸｌＯ−”〜５Ｘ１０−”
０．９〜１
００７５（２）誘導磁束Ｂｍ（ＫＧ） （外加熱磁場が０．５０゜であるとき）２、４２
４．６４ （外側磁場が１０゜であるとき） ３．２４ ５．８５ （外側磁場が２０゜であるとき） ４．１１ ６．９２ 見本の脆化程度を比較した結果： （伝統焼きつけ法） （本法） 破壊係数（εｒ） ９ＸｌＯ−”〜５Ｘ１０−”
０．９〜１
第１−１図ないし第９−３図は本発明の一実施例を示す
もので、第１−１図および第１−２図はパルス高電流に
よって直線形見本と環状見本に関する加工表示図、第２
図は見本によって加熱過程に於ける温度テスト表示図、
第３図は見本によって加熱過程に於ける磁性テスト表示
図、第４図は見本２８２６ＭＢによって１５秒の加熱時
間内にある誘導磁場が温度変化に従う曲線および熱処理
前後見本の誘導磁場値面線を示す図、第５図は直線形見
本が熱処理したあとの磁性試験表”ホス、第６図は環状
見本が熱処理したあとの磁性試験表示図、第７図は見本
が熱処理したあとの応力変化実験表示図、第８−１図は
直線形見本２６０５Ｓ２によって熱処理前後に於いて外
側磁場（−１０ｅ〜１０ｅ）の磁気うず曲線を示す図、
第８−２図は直線形見本２６０５３２によって熱処理前
後に於いて外側磁場（−２０ｅ〜２０ｅ）の磁気うず曲
線を示す図、第９−１図は直線形見本２８２６ＭＢによ
って熱処理前後に於いて外側磁場（−０，５０ｅ〜０．
５０ｅ）の磁気うず曲線を示す図、第９−２図は直線形
見本２８２６ＭＢによって熱処理前後に於いて外側磁場
（＝ｌＯｅ〜１Ｏｅ）の磁気うず曲線を示す図、第９−
３図は直線形見本２８２６ＭＢによって熱処理前後に於
いて外加熱磁場（−２０ｅ〜２０ｅ）の磁気うず曲線を
示す図である。 出願人 ジェームズ チェノ ミン リーチャイナ ス
チール コーポレーションらぢ 第７図 第１−１図 第５図 Ｕ１ 第２図 第８−１図 第９−２図 手続’？ｒ［ｉ ＪＥ書（方式）
もので、第１−１図および第１−２図はパルス高電流に
よって直線形見本と環状見本に関する加工表示図、第２
図は見本によって加熱過程に於ける温度テスト表示図、
第３図は見本によって加熱過程に於ける磁性テスト表示
図、第４図は見本２８２６ＭＢによって１５秒の加熱時
間内にある誘導磁場が温度変化に従う曲線および熱処理
前後見本の誘導磁場値面線を示す図、第５図は直線形見
本が熱処理したあとの磁性試験表”ホス、第６図は環状
見本が熱処理したあとの磁性試験表示図、第７図は見本
が熱処理したあとの応力変化実験表示図、第８−１図は
直線形見本２６０５Ｓ２によって熱処理前後に於いて外
側磁場（−１０ｅ〜１０ｅ）の磁気うず曲線を示す図、
第８−２図は直線形見本２６０５３２によって熱処理前
後に於いて外側磁場（−２０ｅ〜２０ｅ）の磁気うず曲
線を示す図、第９−１図は直線形見本２８２６ＭＢによ
って熱処理前後に於いて外側磁場（−０，５０ｅ〜０．
５０ｅ）の磁気うず曲線を示す図、第９−２図は直線形
見本２８２６ＭＢによって熱処理前後に於いて外側磁場
（＝ｌＯｅ〜１Ｏｅ）の磁気うず曲線を示す図、第９−
３図は直線形見本２８２６ＭＢによって熱処理前後に於
いて外加熱磁場（−２０ｅ〜２０ｅ）の磁気うず曲線を
示す図である。 出願人 ジェームズ チェノ ミン リーチャイナ ス
チール コーポレーションらぢ 第７図 第１−１図 第５図 Ｕ１ 第２図 第８−１図 第９−２図 手続’？ｒ［ｉ ＪＥ書（方式）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、一種のパルス高電流を利用して鉄磁非結晶質合金の
磁性および機械性を改善する方法は、パルス高電流を使
用して直接加熱方式により、鉄磁非結晶質合金ベルトに
対して急速加熱および急速磁気ドメーン衝撃を施すこと
で、鉄磁非結晶質合金の磁性および機械性を改善するも
の、 この方法による熱処理条件が含む範囲は、以下のように
ある。 （１）パルス電流密度Ｊ＝１０＾３Ａ／ｃｍ＾２以上（
２）周波数ｆ＝１Ｈｚ〜１，０００Ｈｚ （３）パルス時間ｔ＿ｐ＝１ｎｓ〜１００ｍｓ（４）加
熱時間ｔ＿ｈ＝１ｓｅｃ〜１００ｓｅｃ２、特許請求の
範囲第１項に述べた方法のごとく、その方法に適用とす
る鉄磁非結晶質合金は、鉄素（例えばＡｌｌｉｅｄ２６
０５、２６０５Ｓ２、２６０５ＳＣ、・・・）ニッケル
（例えばＡｌｌｉｅｄ２８２６、２８２６ＭＢ、・・・
）およびコバルト（例えばＡｌｌｉｅｄ２７０５ＭＮ、
・・・）などを含む一般的鉄磁非結晶質合金である。 ３、特許請求の範囲第１項に述べた方法のごとく、その
中に適用とする見本は、直線形見本および環状見本を含
む鉄磁非結晶質合金である。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/338,895 US4950337A (en) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | Magnetic and mechanical properties of amorphous alloys by pulse high current |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02274808A true JPH02274808A (ja) | 1990-11-09 |
| JPH0637666B2 JPH0637666B2 (ja) | 1994-05-18 |
Family
ID=23326596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1095097A Expired - Lifetime JPH0637666B2 (ja) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | パルス高電流によるアモルファス合金の磁気および機械特性の改良方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4950337A (ja) |
| EP (1) | EP0464275A1 (ja) |
| JP (1) | JPH0637666B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0339416A (ja) * | 1989-07-01 | 1991-02-20 | Jionkoo Kantee Kofun Yugenkoshi | 強磁性非晶質合金の連続ジュール熱処理方法及びその装置 |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0346204A (ja) * | 1989-07-01 | 1991-02-27 | Jionkoo Kantee Guufun Yousenkonsuu | 高周波磁場による磁化特性改善方法 |
| JPH0346205A (ja) * | 1989-07-01 | 1991-02-27 | Jionkoo Kantee Guufun Yousenkonsuu | 交流ないしパルス電流による磁化特性改善方法 |
| JP2742631B2 (ja) * | 1990-07-24 | 1998-04-22 | トヨタ自動車株式会社 | 非晶質磁性膜の製造方法 |
| ES2070701B1 (es) * | 1992-12-31 | 1997-07-01 | Alcatel Standard Electrica | Metodo de relajacion de tensiones internas en nucleos de cabezas sensoras de campos magneticos. |
| RU2105627C1 (ru) * | 1994-06-02 | 1998-02-27 | Комсомольское-на-Амуре авиационное производственное объединение | Устройство для обработки заготовок электроимпульсным воздействием |
| DE69600232T2 (de) * | 1995-01-17 | 1998-12-24 | Nisshin Steel Co., Ltd., Tokio/Tokyo | Sinterkörper mit hoher Dichte aus einer Amorph-Legierung mit hoher Festigkeit und magnetischen Eigenschaften und Verbindungsverfahren zu dessen Herstellung |
| FR2764430B1 (fr) * | 1997-06-04 | 1999-07-23 | Mecagis | Procede de traitement thermique sous champ magnetique d'un composant en materiau magnetique doux |
| RU2151200C1 (ru) * | 1999-03-11 | 2000-06-20 | Институт машиноведения им. акад. А.А. Благонравова | Способ электроконтактного нагрева заготовок |
| CN100412520C (zh) * | 2006-06-20 | 2008-08-20 | 淮海工学院 | 非晶态合金应变计 |
| US8613814B2 (en) | 2008-03-21 | 2013-12-24 | California Institute Of Technology | Forming of metallic glass by rapid capacitor discharge forging |
| US8613816B2 (en) | 2008-03-21 | 2013-12-24 | California Institute Of Technology | Forming of ferromagnetic metallic glass by rapid capacitor discharge |
| CN101977855B (zh) | 2008-03-21 | 2015-07-29 | 加利福尼亚技术学院 | 通过快速电容器放电形成金属玻璃 |
| US8499598B2 (en) | 2010-04-08 | 2013-08-06 | California Institute Of Technology | Electromagnetic forming of metallic glasses using a capacitive discharge and magnetic field |
| CN103328675B (zh) | 2010-12-23 | 2016-01-06 | 加利福尼亚技术学院 | 通过迅速电容器放电的金属玻璃的片材形成 |
| JP5939545B2 (ja) | 2011-02-16 | 2016-06-22 | カリフォルニア インスティチュート オブ テクノロジー | 急速コンデンサ放電による金属ガラスの射出成形 |
| US9393612B2 (en) | 2012-11-15 | 2016-07-19 | Glassimetal Technology, Inc. | Automated rapid discharge forming of metallic glasses |
| WO2014145747A1 (en) | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Glassimetal Technology, Inc. | Methods for shaping high aspect ratio articles from metallic glass alloys using rapid capacitive discharge and metallic glass feedstock for use in such methods |
| US10273568B2 (en) | 2013-09-30 | 2019-04-30 | Glassimetal Technology, Inc. | Cellulosic and synthetic polymeric feedstock barrel for use in rapid discharge forming of metallic glasses |
| CN104630661B (zh) | 2013-10-03 | 2017-04-26 | 格拉斯金属技术股份有限公司 | 用于金属玻璃的快速放电形成的涂覆有绝缘膜的进料桶 |
| US10029304B2 (en) | 2014-06-18 | 2018-07-24 | Glassimetal Technology, Inc. | Rapid discharge heating and forming of metallic glasses using separate heating and forming feedstock chambers |
| US10022779B2 (en) | 2014-07-08 | 2018-07-17 | Glassimetal Technology, Inc. | Mechanically tuned rapid discharge forming of metallic glasses |
| RU2585920C2 (ru) * | 2014-09-03 | 2016-06-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт машиноведения им. А.А. Благонравова Российской академии наук (ИМАШ РАН) | Способ обработки металлов давлением |
| US10682694B2 (en) | 2016-01-14 | 2020-06-16 | Glassimetal Technology, Inc. | Feedback-assisted rapid discharge heating and forming of metallic glasses |
| CN107779586B (zh) * | 2016-08-31 | 2019-11-05 | 江西大有科技有限公司 | 非晶材料晶化热处理装置和方法 |
| US10632529B2 (en) | 2016-09-06 | 2020-04-28 | Glassimetal Technology, Inc. | Durable electrodes for rapid discharge heating and forming of metallic glasses |
| US10910927B2 (en) | 2018-03-20 | 2021-02-02 | Ford Global Technologies, Llc | Localized induction heat treatment of electric motor components |
| CN109136800B (zh) * | 2018-11-09 | 2020-12-01 | 中国石油大学(华东) | 一种镍钛形状记忆合金单晶的循环脉冲电处理装置及方法 |
| CN112195423B (zh) * | 2020-09-28 | 2021-10-26 | 安泰科技股份有限公司 | 一种优化非晶丝磁性能的复合热处理方法 |
| CN113122697A (zh) * | 2021-02-24 | 2021-07-16 | 中铝材料应用研究院有限公司 | 一种金属板带材的加速时效处理方法 |
| CN116145061B (zh) * | 2022-12-26 | 2024-04-02 | 大连理工大学 | 一种增材制造gh4099大型结构件的多场耦合热处理工艺 |
| CN116695034B (zh) * | 2023-05-31 | 2024-06-11 | 武汉理工大学 | 一种提升铝合金应力腐蚀疲劳性能电磁冲击技术方法 |
| CN117721299A (zh) * | 2023-11-16 | 2024-03-19 | 北京科技大学 | 一种修复体心立方bcc结构的不锈钢的方法及产品 |
| CN120648872B (zh) * | 2025-08-19 | 2025-12-12 | 中国科学院金属研究所 | 一种金属玻璃的再韧化方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1435154A (fr) * | 1965-03-04 | 1966-04-15 | Ct De Rech S De Pont A Mousson | Procédé et installation pour le traitement thermique de fils d'acier |
| DE3165416D1 (en) * | 1980-12-29 | 1984-09-13 | Allied Corp | Amorphous metal alloys having enhanced ac magnetic properties |
| JPS59151403A (ja) * | 1983-02-18 | 1984-08-29 | Toshiba Corp | 鉄心の焼鈍処理方法 |
| JPS60183713A (ja) * | 1984-03-01 | 1985-09-19 | Toshiba Corp | 鉄心の製造方法 |
| JPS60245724A (ja) * | 1984-05-22 | 1985-12-05 | Toshiba Corp | 鉄心の熱処理方法 |
| JPS61147816A (ja) * | 1984-12-21 | 1986-07-05 | Takaoka Ind Ltd | アモルフアス鉄心の焼鈍方法 |
-
1989
- 1989-04-14 US US07/338,895 patent/US4950337A/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-04-14 JP JP1095097A patent/JPH0637666B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-07-02 EP EP90307192A patent/EP0464275A1/en not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0339416A (ja) * | 1989-07-01 | 1991-02-20 | Jionkoo Kantee Kofun Yugenkoshi | 強磁性非晶質合金の連続ジュール熱処理方法及びその装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0637666B2 (ja) | 1994-05-18 |
| EP0464275A1 (en) | 1992-01-08 |
| US4950337A (en) | 1990-08-21 |
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