JPH02274839A - 靭性に優れたクロマイジング用Ｃｒ―Ｍｏ系耐熱鋼 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、ボイラ、化学工業、原子力用などの耐熱材料
としてクロマイジング処理をして使用されるＣｒ　−Ｍ
ｏ系耐熱鋼に関し、更に詳しくは、上記分野の熱交換器
、配管材料、鍛造品として使用されるクロマイジング用
鋼であって、靭性、耐食性の改善されたＣｒ　−ｒｌｏ
系耐系鋼熱鋼する。

（従来の技術） ボイラ、化学工業、原子力用などの高温耐熱耐圧熱交換
器管としては、オーステナイトステンレス鋼、９〜１２
ｃｒ系高Ｃｒフエライト鋼、Ｃｒ含有量３．５％（この
明細書において、合金成分含有量についての％は全て重
量％を意味する）以下のＣｒ−Ｎｏ系低合金鋼と炭素鋼
に分類される。

上記のような材料のうち、Ｃｒ含有量が３．５％以下の
低合金鋼の特徴は、Ｃｒを含有することによって炭素鋼
よりも耐酸化性、高温耐食性および高温強度に優れるこ
と、一方、オーステナイトステンレス鋼に比べ、安価で
熱膨張係数が小さくかつ応力腐食割れをおこさないこと
、また高Ｃｒフェライト鋼に比べても安価で熱伝導性、
溶接性に優れていることである。従って、この種の低合
金鋼は古くから広く使われており、その代表的なものと
して２　・１／４　Ｃｒ　−Ｉ　Ｍｏ鋼（ＳＴＢＡ２４
）、５ＴＢＡ２２．５ＴＢＡ２０などが規格化されてい
る。その他にも強度を重視して、Ｎｂ、　Ｖ、　Ｔ１な
どによる析出強化を利用した特開昭６３−６２８４８号
公報記載の鋼、強度と靭性を改善した特公昭６４−７１
２７号公報および特公昭６４−２１８５号公報の鋼など
がある。しかしながら、これらの低合金鋼は、高温耐食
性の点で、オーステナイトステンレス鋼には温かに及ば
ない。

たとえば、火力発電ボイラ熱交換器では、管外面が重油
、石炭、ＬＮＧなどの燃焼ガスにさらされ、これらの燃
料中のＮａ、に、Ｓ、Ｖによる著しい腐食減肉を起こす
、従来、この対策とし゛て低合金鋼の表面にＣｒ濃度の
高い被膜を生成させて耐食性を改善する、いわゆるクロ
マイジング処理が有効とされている。しかしながら、既
存の低合金鋼にクロマイジング処理を施した場合、処理
後の冷却中に母材の固溶ＣとＣｒが反応してＣｒ炭化物
を生成する結果、Ｃｒ拡散層（通常表面から５０μ霞〜
数１００μｍの深さ）内で粒界にＣｒ欠乏層を生じ、腐
食環境によっては著しい孔食を生ずることが判明した。

このような厳しい環境として、近年開発がすすめられて
いる石炭ガス化ボイラがある。これまでの報告では、燃
料中のＣｊ！によるＨＣ２孔食を生ずるため、既存の材
料をクロマイジング処理したものは耐食性不足という理
由から使用できないことがわかった。

クロマイジング層にＣｒ炭化物を生成させない材料とし
て、Ｎｂ、　ＴＩを多量に添加したいわゆる安定化Ｃｒ
　−Ｍｏ鋼とＣ量の低いフェライト単相型Ｃｒ　−Ｍ。

鋼が考えられるが、これらの材料には次のような問題が
ある。すなわち、クロマイジング処理では１０００℃以
上で長時間の加熱処理を行うため、これらの安定化鋼や
低Ｃフェライト鋼では結晶粒が著しく粗大化してしまい
、強度と靭性を損ない、設計基準を満たさなくなる。特
に、低Ｃフェライト単相鋼は、強度、靭性ともに不足で
全く実用に供することができない。

（発明が解決しようとする課！ｌｌ） 既存の耐熱鋼の中でも、安価でかつ熱伝導性、強度に優
れるＣｒ　−Ｍｏ低合金鋼のクロマイジング処理材の問
題点は、次の通りである。

（１）クロマイジング処理中のＣｒ炭化物析出によりＣ
ｒ欠乏層を生成し、耐食性が著しく劣化する。

（＋ｉ）Ｃ量を低くした既存のフェライト単相鋼では、
クロマイジング処理により結晶粒が粗大化し、著しい靭
性劣化をおこすとともに、強度不足で実用に適さない。

（ｉｉｌ）既存鋼のクロマイジング処理で、靭性の点か
ら結晶粒成長をおさえるため、１０００℃以下の低温処
理とした場合、Ｃｒ拡散層生成に長時間を要するばかり
か、５０μ−以上の十分な厚さの拡散層を得ることがで
きず実用に耐えない。

（ｉＶ）　Ｎｂ、　Ｔｉを多量添加したいわゆる安定化
鋼としても、クロマイジング処理による靭性劣化が著し
く、強度、溶接性、コスト高も合わせて、実用に向かな
い。

本発明の目的は、従来の低合金Ｃｒ　−Ｎｏ鋼の特徴を
生かしながら、クロマイジング処理を行っても耐食性劣
化、強度と靭性の低下を生じない全く新しいＣｒ　−Ｍ
ｏ系耐熱鋼であって、特に耐ＨＣｊ！孔食性が改善され
、従来、材質的に適用が困難であった厳しい腐食環境下
でも使用できる鋼を提供することにある。

（課題を解決するための手段） 本発明者らは、低合金Ｃｒ−Ｍｏ鋼のクロマイジング処
理によるＣｒ炭化物の形成と結晶粒粗大化による靭性劣
化、強度低下の改善法を探究した結果、次の手段が有効
であることを知った。

ｌ）鋼に強度と靭性を付与する適量のＣを添加するとと
もに、Ｔｉ、　Ｎｂを適量複合添加することによって、
クロマイジング処理温度（１０００〜１２００°Ｃ）で
α十Ｔ２相組織とする。これによって結晶粒粗大化が抑
制され、かつ冷却後に微細なフェライト＋炭化物の組織
となり、強度、靭性の劣化が防止できる。

２）　Ｃｒ炭化物が生成しない限界固溶Ｃ量を求め、ク
ロマイジング処理中の固溶Ｃ量を調整するＮｂ、Ｔｉ、
　Ｎ、　Ｃの添加量を調整する。これらは、多数の実験
結果から得られる実験式によって調整することができる
。

上記の知見を基とする本発明は、下記のクロマイジング
用耐熱鋼を要旨とする。

■　重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ：　０
．７％以下、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１５％
以下、Ｎｎ：０、Ｉ　Ｎ１．５％、Ｍｌ：　０．８％以
下、Ｃｒｓ　１．５〜３．５％、Ｍｏ：　０．５〜２．
２％、ＴｉＦ　Ｏ，００５〜０．６％、Ｎｂ：　０．０
０５〜０．９％、Ｎ：　０．００１〜０．０５％、Ａ２
：０．００１〜０．０５％を含有し、さらに上記Ｎｂ、
　Ｔｉ、ＮおよびＣの含有量が後述の（ａ）式を満足し
、残部が鉄および不可避的不純物から成る靭性に優れた
クロマイジング用Ｃｒ　−Ｍｏ系耐熱鋼。

■　更に、Ｖ：０．０１〜０．３重量％を含有する上記
■のＣｒ　−Ｍｏ系耐熱鋼。

■　更に、Ｂ：　０．０００１〜０．０２重量％を含有
する上記■または■のＣｒ　−Ｍｏ系耐熱鋼。

■　更に、それぞれ０．０１〜０．２重量％のＬａ、　
Ｃｅ、Ｙ、Ｃａ％Ｚｒ、　Ｔａのうちの１種以上を含有
する上記■、■、または■のＣｒ　−Ｍｏ系耐熱鋼。

なお、（ａ）式とは、下記の実験式である。

４８　　　　　　１４　　　　　　　　Ｃ９３Ｃ 但し、（ａ）式中の元素記号はその元素の含有量（重量
％）を意味する。

（作用） 以下、本発明の耐熱鋼を構成する合金元素の作用とその
含有量の限定理由、および前記（ａ）式の技術的意味に
ついて詳しく説明する。

Ｃ： Ｃは、鋼中のＮｂ、Ｔｉ５Ｃｒｓ　Ｍｏ等と結合して炭
化物を形成し、強度を付与するが、それ自身がオーステ
ナイト安定化元素であるから、高温でＴ相を形成させる
相バランスを調整する上で重要な役割をもつ、０．０２
％未満では、母材中に完全固溶してフェライト単相とな
り、高温でＴ変態を起こさないため、鋼の靭性と強度が
低くなって実用に供せない、一方、０．１５％を越える
と、鋼は著しく硬化して靭性が低下するとともに、クロ
マイジング層のＣｒ炭化物析出によってＣ「欠乏層を生
ずるため、耐食性も劣化する。よって、Ｃの適正含有量
は０．０２〜０．１５％である。

Ｃｒ： Ｃｒは、低合金鋼の母材に耐食性、耐酸化性、高温強度
を与える不可欠な元素で、１．５％未満では母材の所定
特性が得られない、一方、３．５％を越える場合は、も
はや低合金鋼の長所を失い、靭性および溶接性が劣化し
、熱伝導性も悪くなる。従って、Ｃｒ含有量の適正範囲
は、１．５〜３．５％である。

Ｓｌ　： Ｓｉは脱酸剤として添加され、耐水蒸気酸化性能を高め
る元素であるが、０．７％を越えると、靭性、加工性が
著しく低下し、強度に対しても有害である。特に低合金
鋼では、Ｐ、Ｓの粒界偏析による焼もどし脆化を促進す
るので、上限を０．７％とした。

Ｎｎ： Ｎｎは熱間加工性を改善し、組織の安定化に有効である
が、０．１％未満では十分な効果が得られず、１．５％
を越えると鋼を硬化させ加工性、溶接性を損なうととも
に３１と同様に焼もどし脆化感受性を高める。よって、
Ｎｎ量は０．１〜１．５％とする。

ＰおよびＳ： ＰとＳは鋼の不可避不純物であり、いずれも靭性、加工
性、溶接性に有害であり、特に焼もとし脆化を促進する
。したがって、不純物として、Ｐは０．０２５％以下、
Ｓは０．０１５％以下に抑制することとした。

Ｎ１： Ｎｉはオーステナイト安定化元素であり、かつ靭性改善
に寄与するが、０．８％を越えて添加されると高温強度
を損なうとともに、変態温度が低下して実用的でなくな
る。したがって０．８％以下とした。

−〇： Ｍｏは固溶強化元素であるとともに、耐食性改善におい
ても重要な元素である。０．５％未満では耐熱鋼として
十分な強度が得られず、また耐食性改善の効果も乏しい
、一方、２．２％を越えると鋼は著しく硬化して靭性、
加工性、溶接性を損なう。

よって、Ｍｏの適正含有量は０．５〜２．２％である。

Ｔ１　： ＴＩはＮｂとともに本発明鋼における重要な元素である
。すなわち、母材中のＮ、Ｃと結合して炭窒化物を生成
し、高温クロマイジング処理中のＣｒ炭化物生成を阻止
する。　ｏ、ｏｏｓ％未満では、炭窒化物生成が不十分
であり、意図する特性が得られない、一方、０．６％を
越えると加工性、溶接性を１員なうとともに、Ｃがすべ
て炭化物として安定化してしまい、鋼の組織がフェライ
ト単相となり靭性および強度を損なう、よって、↑ｌの
適正含有量は０．００５〜０．６％である。

Ｎｂ： ＮｂはＴｉとともに、主にＣと結合してＣｒ炭化物生成
を阻止する。　ｏ、ｏｏｓ％未満ではその効果が充分で
なく、高温クロマイジング処理中に著しい結晶粒成長に
よって脆化する。一方、０．９％を越える場合、加工性
、溶接性を損なうばかりか、組織がフェライト単相化し
て靭性、強度を損なう、よって、Ｎｂの含有量は０．０
０５〜０．９％が適当である。

Ｎ（窒素）： Ｎは溶解時に原料や雰囲気から混入するが、Ｔ１、Ｎｂ
の炭窒化物を形成して鯛の結晶粒の微細化により強度改
善に寄与する。　０．００１％未満では上記の効果はな
く、０．０５％を越えると、Ｔｉ窒化物を多量に析出し
て靭性を損なう、よって、Ｎの含有量は０．００１〜０
．０５％とする。好ましい範囲は、０．００５〜０．０
１５％である。

上記以外に必要に応じて含有させることができる合金成
分は次のようなものである。

Ｖ　： ■は炭窒化物生成元素であるが、その作用はＮｂ、Ｔ１
に比べて小さい、しかし、微量添加することにより、靭
性、加工性を改善するとともに耐食性向上にも効果があ
る。上記特性は０．０１％未満では得られず、一方、０
．３％を越える場合は、かえって強度、靭性を損なう、
よって、■を添加する場合には、その含有量は０．Ｏ１
〜０．３％とする。

Ｂ： Ｂは極微量の添加により炭化物を分散、安定化させると
ともに、粒界強化と結晶粒の微細化にも寄与する。　０
．０００１％未満ではその効果がなく、０．０２％を越
えると溶接性、加工性を損なうからＢを使用する場合は
その含有量は０．０００１〜０．０２％とする。

Ｌａ５Ｃｅｓ　Ｙ％　Ｃａｓ　Ｚｒｓ　Ｔａ＋これらの
元素は、１種または２種以上含有させると、不純物元素
であるＰ、Ｓ、０（酸素）と結合して鋼の靭性、加工性
、強度を改善する。それぞれ０．０１％未満では上記の
効果が明らかでなく、０．２％を越えると介在物として
窒化物、酸化物が増加し、靭性、強度を損なうので、こ
れらの元素を添加するときは、その含有量をそれぞれ０
．０１〜０．２％の範囲にするのがよい。

更に、Ｎｂ、　Ｔｉ、　Ｎ、　Ｃの含有量は、前述の範
囲内で且つ下記（ａ）式の条件を満足するように調整す
ることが本発明の大きな特徴である。

４８　　　　　　１４　　　　　　　　Ｃ９３に の（ａ）式は、本発明者の多数の実験結果から得たちの
で、 ４８　　　　　１４　　　　　　　Ｃ９３Ｃは固溶Ｃ量
の計算式を表す、以下、この式で計算される値をＰ値と
いう、このＰ値が−０，０２０（χ）から０．０３０（
χ）の範囲にあるのが本発明鋼の特徴である。

上記Ｐ値の式の第１項のＣは、Ｃの含有量、第２項がＴ
ｉｃとして結合するＣ量の計算式、第３項がＮｂＣとし
て結合するＣ量の針算式を表す、したがって、上の式で
表されるＰ値は、全Ｃ含有量から炭化物として結合する
Ｃ量を引いた固溶Ｃ１を表す指標である。

後の実施例にも示すとおり、この固溶Ｃ量を適正範囲に
することによって始めて優れた靭性と十分な耐食性を備
えたクロマイジング用耐熱鋼となる。上式のＰ値が−０
，０２０（χ）よりさらに小さくなる場合、すなわちＣ
，Ｎに対し、Ｔｉ、　Ｎｂを多量添加したいわゆる安定
化型フェライト鋼では、組織がフェライト単相になり、
クロマイジング処理中に著しく結晶粒成長を起こし靭性
が劣化する。

一方、Ｐ値が０．０３０　（Ｘ）を越える場合、すなわ
ちＣ，Ｎに対し十分にＮｂ、　ＴＩで安定化されていな
い時は、クロマイジング処理中にＣｒｔ散層の粒界に多
量のＣｒ炭化物が析出し、Ｃ「欠乏層ができて耐食性を
著しく劣化させる。

本発明鋼の熱処理条件は、特に限定されるものではない
が、通常９５０〜１０５０”Ｃでの焼ならしと７２０〜
８００°Ｃでの焼もどし処理、または９５０〜１０５０
°Ｃでの加熱−徐冷による焼なまし、もしくは９５０〜
１０５０℃での加熱後の冷却途中に７２０〜７５０”Ｃ
で保持する等温焼なまし処理、が適用できる。また、熱
処理を省略するか、あるいは６５０〜８５０　’Ｃ程度
での残留ひずみ除去焼鈍だけにとどめてクロマイジング
処理に供してもかまわない。

クロマイジング処理は、通常１０００〜１２００℃で１
時間以上行い、数１０μ謡以上のＣｒ拡散層を得る。

好ましい条件は１１００°Ｃで１０時間程度である。

後熱処理は、上記の焼ならし十焼もどし、焼なまし、等
温焼なまし、残留ひずみ除去焼鈍のいずれでもかまわな
いが、クロマイジング層を安定に保つため、７５０〜８
５０℃での軟化処理が好ましい。

（実施例） 第１表に示す化学組成の鋼を各５０ｋｇ真空溶解炉で溶
解し、インゴットを１１５０〜９５０　”Ｃで鍛造して
厚さ１５閣の板とした。Ａ鋼〜Ｓ鋼は本発明鋼である。

Ｔ鋼、Ｕ鋼、Ｘ鋼は従来の２　・ｌ／４　Ｃｒ　−Ｉ　
Ｍ。

鋼（ＳＴＢ＾２４）に少量のＮｂ、　？＋を添加した比
較鋼、■鋼、Ｗ鋼、Ｚ＠は過剰のＮｂ、　Ｔｉを添加し
た比較鋼、そしてＹ鋼はＰ値は本発明の条件を満たすが
Ｃ量が低い比較鋼である。

熱処理は省略して、後に示す寸法の各腐食試験片と機械
的試験用試験片を切出し、クロマイジング処理に供した
。処理は通常用いられている粉末パック法で、鋼製容器
にクロム粉末（粒径８〜３２メツシユ）ＡｌｉＯ！およ
びＮｌ１４ＣＪ！を配合し、その中に前記各試験片を埋
めこみ、Ｈ２ガスを通気しなから１１００’Ｃで１０時
間の拡散処理を行った。これにより１００μ−程度のＣ
ｒ拡散層が得られた。後熱処理は、７８０°ＣＸ１５分
の軟化処理とした。

機械的試験および高温腐食試験の条件を次に示す。

（１）　　シャルピー衝撃試験 試験片：　ｌ０ＸＩＯＸ　ｊ！５５　（ａｍ）、２１Ｉ
ｌｖノツチ（ＪＩＳ　４号） 試験温度：０°Ｃ （２）常温引張試験 試験片：　φ６　ｘＧＬ３０　（■） 試験温度：常温 （３）塩水噴霧腐食試験（Ｊｒｓ　ｚ２３７１）試験片
：　φ１０ｘ　ｇｓｏ　（ｍ） 条件：　５％ＮａＣ１２（３５°Ｃ）で２４時間（４）
塩化第二鉄溶液腐食試験 試験片ｊ　３０Ｘ３０Ｘ　ｔ　３閤 溶液：　ＦｅＣＬ　・６１ｈＯ（５０ｇ／４）　＋１／
２ＯＮ　１ｌｃｊ！条件：３０°Ｃ１５０°Ｃ１６５°
Ｃの各温度で、２４時間（５）硫酸浸漬腐食試験 試験片：　３０Ｘ３０ｘ　ｔ　３　　（閣）条件二０．
１％、１％、５％の各濃度（ＤＨ１ＳＯ４Ｃ４０″Ｃ）
で２４時間 （６）塩酸浸漬腐食試験 試験片＋　３０ｘ３０ｘ　ｔ　３　　（閤）条件：　１
％、５％の各濃度のＩＩＣｆｆｉ　（６０℃）で２４時
間 （７）高温腐食試験 試験片：　３０Ｘ３０Ｘ　ｔ　３　　（Ｉｌｌ）ガス組
成：　３０ｖｏｌ１％Ｈｚ−４４ｖｏ１．％Ｃｏ−１０
ｖｏ１．％Ｃｏｇ　　１４ｖｏ１．％１Ｉｔｏ−０．６
ｖｏ１．％１ｔｓＯ，２ｖｏ１．％ＨＣｌ−１，２ｖｏ
１．％Ｎ８条件＝６００″ＣＸ１００時間 第２表に常温引張性質とＯ′Ｃでのシャルピー衝撃値を
示す０本発明鋼はいずれも引張強さ４２にｇｆ／−８以
上、耐力２１Ｋｇｆ／＋＋ｎ”以上、０°Ｃ衝撃値１５
１１ｇｆ−ｍ／ｃ−２以上と良好である。

比較鋼では、過剰のＮｂ、　Ｔｉを添加してフェライト
単相にしたＶ鋼とＺ鋼および低ＣのＹ鋼の強度、靭性が
低く、またＷ鋼も強度は高めだが靭性に劣る。

一方、少量のＮｂ、　Ｔｉを添加したＴ鋼、Ｕ鋼、Ｘ鋼
の強度、靭性はよいが、次に述べる耐食性が劣る。

本発明鋼の機械的性質が良好なのは、クロマイジング処
理でも結晶粒の粗大化のないα十γ２相組織となってい
るからである。■綱、Ｗ綱、Ｚ鋼、Ｙ鋼はフェライト単
相のため、結晶粒粗大化が甚だしく靭性が低いため、使
用に通さない。

第１図は、第１表の０゛Ｃシヤルピ−ＩＩｉ％！値とＰ
値との関係を図示したものである。この図かられかるよ
うに、Ｐ（＋［で−０，０２０（χ）以上が靭性良好な
範囲である。

次に各種腐食試験結果を第３表および第２図から第５図
に示す、これらの表および図に明らかなように、どの腐
食試験でもＰ値が０．０３０（χ）を越えると腐食によ
る減量、浸食深さは大きくなり、耐食性が劣化している
。Ｎｂ、　ＴＩ含有量の少ないＴ鋼、Ｕ鋼、およびＸ綱
について詳しく調査した結果、Ｃｒ拡散層にＣｒ炭化物
が多量に生成し、かつＣｒ欠乏層ができて耐食性を劣化
させていることがわかった。

本発明鋼では、このような耐食性劣化原因となるＣｒ炭
化物生成がきわめて少なく、かつＣｒ欠乏層がない、こ
れが、本発明鋼が優れた耐食性を示す主たる理由である
。

これらの試験結果から、Ｐ値は−０，０２０（χ）から
０．０３０（χ）の範囲にあることが必要であり、それ
によって強度、靭性に優れ、かつ耐食性のよいクロマイ
ジング用鋼が得られることが明らかになった。

（以下、余白） （発明の効果） 本発明によって、クロマイジング処理後の靭性および耐
食性が極めて優れた耐熱鋼が提供される。

この鋼は、オーステナイト系耐熱鋼や高Ｃ「フェライト
耐熱鋼に較べて安価であるだけでなく、ＣｒＭｏ系低合
金鋼に特有の数々の利点を備えている。

本発明鋼はボイラ、化学工業、原子力用などの腐食の厳
しい環境で、クロマイジング処理して用いる材料として
実用価値が極めて高い。

【図面の簡単な説明】

第１図は、固溶Ｃ量を示す実験式の値（Ｐ値）と０゛Ｃ
シヤルピー衝撃値との関係を示す図、第２図は、同じく
Ｐ値と塩化第二鉄腐食試験による腐食減量との関係を示
す図、 第３図は、同じくＰ値と硫酸浸漬腐食試験による腐食減
量との関係を示す図、 第４図は、同じくＰ値と塩酸浸漬腐食試験による腐食減
量との関係を示す図、 第５図は、同じくＰ値と高温腐食試験による内部浸食深
さとの関係を示す図、である。 ／２　　　　　　４１　　　　　ａρθ２０Ｃ−フｉ（
丁−：−ｎ−ｍ−ｇ−つ 伶（Ｎ＆−千）めｆ直（Ｚ＋ 喜 図 Ｃ−７（丁 りδ　　　　ｔｙ、ｔｙｏ２０ −Ｎ−〕 ／４　　　　　０ 竿 ダ 図 ｃ−−，７；（７ｒ゛−τＮ−−τ−Ｊ−五（ＨＡｌ“
“）偽１１（訓

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ：０
   ．７％以下、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１５％
   以下、Ｎｎ：０．１〜１．５％、Ｎｉ：０．８％以下、
   Ｃｒ：１．５〜３．５％、Ｍｏ：０．５〜２．２％、Ｔ
   ｉ：０．００５〜０．６％、Ｎｂ：０．００５〜０．９
   ％、Ｎ：０．００１〜０．０５％、Ａｌ：０．００１〜
   ０．０５％を含有し、さらに上記Ｎｂ、Ｔｉ、Ｎおよび
   Ｃの含有量が下記の（ａ）式を満足し、残部が鉄および
   不可避的不純物から成る靭性に優れたクロマイジング用
   Ｃｒ−Ｍｏ系耐熱鋼。 −０．０２０（％）≦Ｃ−１２／４８（Ｔｉ−４８／１
   ４Ｎ−０．００２０／Ｃ）−１２／９３（Ｎｂ−０．０
   ０４７／Ｃ）≦０．０３０（％）・・・（ａ）但し、（
   ａ）式中の元素記号はその元素の含有量（重量％）を意
   味する。
2. （２）更に、Ｖ：０．０１〜０．３重量％を含有する請
   求項（１）に記載のＣｒ−Ｍｏ系耐熱鋼。
3. （３）更に、Ｂ：０．０００１〜０．０２重量％を含有
   する請求項（１）または（２）に記載のＣｒ−Ｍｏ系耐
   熱鋼。
4. （４）更に、それぞれ０．０１〜０．２重量％のＬａ、
   Ｃｅ、Ｙ、Ｃａ、Ｚｒ、およびＴａのうちの１種以上を
   含有する請求項（１）、（２）または（３）に記載のＣ
   ｒ−Ｍｏ系耐熱鋼。