JPH02278778A - 横方向のポンピングを用いたモード整合型固体レーザ - Google Patents
横方向のポンピングを用いたモード整合型固体レーザInfo
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- H01S3/094—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping by coherent light
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野１
本発明は、モード整合型固体レーザに関し、より詳しく
は、横方向のポンピングを用いたモード整合型固体レー
ザに関する。
は、横方向のポンピングを用いたモード整合型固体レー
ザに関する。
［従来の技術及び発明が解決しようとする課題１従来の
光学的にポンピングされた固体レーザは、共振器空洞に
おける固体レーザメディアを縦方向に又は横方向にポン
ピングするために、広帯域のアークランプ又は閃光ラン
プを利用している。ポンピングの方向は、共振器空洞の
長軸に対して横切って又は直交している。全体のレーザ
メディアは、ポンピングの容量とレーザ空洞によって画
成されるＴＥＭ、。モードの容量がほとんど一致しない
ようにポンピングされ、ここで、ＴＥＭ００モードにお
ける動作が所望される。多くのエネルギーがレーザモー
ドによって占有される容量以外の当該メディアの領域に
入力され、それ故、レーザビームの増幅に寄与しない。
光学的にポンピングされた固体レーザは、共振器空洞に
おける固体レーザメディアを縦方向に又は横方向にポン
ピングするために、広帯域のアークランプ又は閃光ラン
プを利用している。ポンピングの方向は、共振器空洞の
長軸に対して横切って又は直交している。全体のレーザ
メディアは、ポンピングの容量とレーザ空洞によって画
成されるＴＥＭ、。モードの容量がほとんど一致しない
ようにポンピングされ、ここで、ＴＥＭ００モードにお
ける動作が所望される。多くのエネルギーがレーザモー
ドによって占有される容量以外の当該メディアの領域に
入力され、それ故、レーザビームの増幅に寄与しない。
従って、ポンピング効率は低く、典型的には数バーセン
］・である。
］・である。
レーザダイオードは、効率的なポンピング源を形成する
。すなわち、種々の異なったタイプのレーザダイオード
、特に、例えば複数のエミッタがともに位相同期される
、スペクトラ・ダイオード・ラブダ（Ｓｐｅｃｔｒａ
Ｄｉｏｄｅ Ｌａｂｓ）製モデル番号２４１０のＧａＡ
ｌＡｓレーザダイオードアレーのようなレーザダイオー
ドアレーや、例えばソニ（Ｓｏｎｙ）製モデル番号５Ｌ
Ｄ３０１，３０２．３０３．３０４ Ｖ／Ｗのような
拡張されたエミッタレーザダイオードが、用いられてき
ており、用いることができる。米国特許第４，６５３．
０５６号及び第４，６５６．６３５号、並びに１９８７
年３月２４日に出願された米国特許出願第０２９．８３
６及び１９８７年４月７日に出願された米国特許出願第
０３５，５３０号において、ポンピング効率を最適化す
るためにポンピング容量が所望されるＴＥＭ、。モード
の容量に整合しているレーザダイオード源によって長手
方向の端部でポンピングされる固体レーザが記述されて
いる。この長手方向の端部におけるポンピングの形状で
は、ポンピングの方向が共振器空洞の長袖に一致し、従
って、レーザモードの容量に整合させることができる。
。すなわち、種々の異なったタイプのレーザダイオード
、特に、例えば複数のエミッタがともに位相同期される
、スペクトラ・ダイオード・ラブダ（Ｓｐｅｃｔｒａ
Ｄｉｏｄｅ Ｌａｂｓ）製モデル番号２４１０のＧａＡ
ｌＡｓレーザダイオードアレーのようなレーザダイオー
ドアレーや、例えばソニ（Ｓｏｎｙ）製モデル番号５Ｌ
Ｄ３０１，３０２．３０３．３０４ Ｖ／Ｗのような
拡張されたエミッタレーザダイオードが、用いられてき
ており、用いることができる。米国特許第４，６５３．
０５６号及び第４，６５６．６３５号、並びに１９８７
年３月２４日に出願された米国特許出願第０２９．８３
６及び１９８７年４月７日に出願された米国特許出願第
０３５，５３０号において、ポンピング効率を最適化す
るためにポンピング容量が所望されるＴＥＭ、。モード
の容量に整合しているレーザダイオード源によって長手
方向の端部でポンピングされる固体レーザが記述されて
いる。この長手方向の端部におけるポンピングの形状で
は、ポンピングの方向が共振器空洞の長袖に一致し、従
って、レーザモードの容量に整合させることができる。
１９８７年５月１２日に付与された米国特許第４，６６
５．５２９号及び１９８７年５月１２日に出願された米
国特許出願第０４８．７１７号において、レーザを長手
方向の端部でポンピングしかつモード整合させるために
、レーザダイオードのポンピング源が光ファイバの手段
によってレーザのロッドに結合された固体レーザが記述
されている。小型でかつ安価であり高性能な固体レーザ
を実現することが所望される。
５．５２９号及び１９８７年５月１２日に出願された米
国特許出願第０４８．７１７号において、レーザを長手
方向の端部でポンピングしかつモード整合させるために
、レーザダイオードのポンピング源が光ファイバの手段
によってレーザのロッドに結合された固体レーザが記述
されている。小型でかつ安価であり高性能な固体レーザ
を実現することが所望される。
このように、共振器／ポンピングの形状は、レーザの設
計及び性能に対して重要な要素である。
計及び性能に対して重要な要素である。
縦方向のポンピングの方法はモード整合を行うことがで
きないので、非効率的である。レーザダイオードを用い
た端部でのポンピングの方法はモード整合を行うことが
できるので、効率的である。
きないので、非効率的である。レーザダイオードを用い
た端部でのポンピングの方法はモード整合を行うことが
できるので、効率的である。
しかしながら、予め利用できるレーザダイオードの電力
はしばしば、通常１Ｗ以下に制限されている。さらに、
高電力のレーザダイオードのポンピング源を用いた場合
であっても、この端部でポンピングされる形状は使用可
能なエネルギー量を制限し、これによって、レーザの電
力を制限する。
はしばしば、通常１Ｗ以下に制限されている。さらに、
高電力のレーザダイオードのポンピング源を用いた場合
であっても、この端部でポンピングされる形状は使用可
能なエネルギー量を制限し、これによって、レーザの電
力を制限する。
なぜならば、利得メディアのポンピング領域における電
力密度が非常に高く、かつ生成された熱を取り除くこと
ができないからである。従って、モード整合がより効率
的にポンピングエネルギーを用いているとき、縦方向の
ポンピングはより太きなエネルギーが上記メディアに入
力することを可能にするので、横方向又は縦方向のポン
ピングの幾何学的構造を、ポンピングの容量のＴ Ｅ
Ｍ ｏ。モードに対するモード整合に結合する共振器の
形状を提供することが所望される。
力密度が非常に高く、かつ生成された熱を取り除くこと
ができないからである。従って、モード整合がより効率
的にポンピングエネルギーを用いているとき、縦方向の
ポンピングはより太きなエネルギーが上記メディアに入
力することを可能にするので、横方向又は縦方向のポン
ピングの幾何学的構造を、ポンピングの容量のＴ Ｅ
Ｍ ｏ。モードに対するモード整合に結合する共振器の
形状を提供することが所望される。
もう１つのタイプのレーザダイオードは、多エレメント
バー構造にＩＩＩ成された複数のレーザダイオードアレ
ーである。これらのレーザダイオードアレーバーは典型
的には、１ｃｍのバーに沿って所定の間隔が置かれた１
０個の１Ｗレーザダイオドアレーを備え、各アレーはと
もに位相同期された多数のエミッタを有する。これらの
アレーバーは、固体レーザを端部でポンピングさせるた
めに適当ではないが、固体レーザを横方向で又は縦方向
でポンピングするために有用である。しかしながら、も
し複数のバーが単にアークランプの代わりに用いられる
ならば、はとんど利点を得ることができないであろう。
バー構造にＩＩＩ成された複数のレーザダイオードアレ
ーである。これらのレーザダイオードアレーバーは典型
的には、１ｃｍのバーに沿って所定の間隔が置かれた１
０個の１Ｗレーザダイオドアレーを備え、各アレーはと
もに位相同期された多数のエミッタを有する。これらの
アレーバーは、固体レーザを端部でポンピングさせるた
めに適当ではないが、固体レーザを横方向で又は縦方向
でポンピングするために有用である。しかしながら、も
し複数のバーが単にアークランプの代わりに用いられる
ならば、はとんど利点を得ることができないであろう。
従って、レーザダイオードアレーバーの出力を固定レー
ザ材料の中で所望のモードの容量（Ｔ Ｅ Ｍ ｏ。）
にモード整合させることができるレーザ共振器／ポンピ
ングの形状を改善する必要がある。
ザ材料の中で所望のモードの容量（Ｔ Ｅ Ｍ ｏ。）
にモード整合させることができるレーザ共振器／ポンピ
ングの形状を改善する必要がある。
従って、本発明の目的は、モード整合されレーザダイオ
ードで横方向にポンピングされた固体レーザを提供する
ことにある。
ードで横方向にポンピングされた固体レーザを提供する
ことにある。
また、本発明の別の目的は、レーザダイオードアレーバ
ーによってポンピングされモード整合された固体レーザ
を提供することにある。
ーによってポンピングされモード整合された固体レーザ
を提供することにある。
さらに、本発明のさらなる目的は、多エレメントのレー
ザダイオードのポンピング源によって、効率的なモード
整合されたポンピングを提供する固体レーザの共振器の
形状を提供することにある。
ザダイオードのポンピング源によって、効率的なモード
整合されたポンピングを提供する固体レーザの共振器の
形状を提供することにある。
またさらに、本発明のもう１つの目的は、利得メディア
の縦方向の側面からポンピングされるモード整合された
レーザダイオードでポンピングされた固体レーザを提供
することにある。
の縦方向の側面からポンピングされるモード整合された
レーザダイオードでポンピングされた固体レーザを提供
することにある。
また、本発明の目的は、利得メディアの縦方向の側面に
沿って所定の間隔が置かれた複数のレーザダイオードの
ポンピング源がＴＥＭｏ。にモード整合された固体レー
ザを提供することにある。
沿って所定の間隔が置かれた複数のレーザダイオードの
ポンピング源がＴＥＭｏ。にモード整合された固体レー
ザを提供することにある。
［課題を解決するための手段及び作用１本発明は、共振
器モードの容量にモード整合されたレーザ材料の横方向
又は縦方向の面に沿って延在している複数の分離された
レーザダイオードのポンピング源によってポンピングさ
れる固体レーザである。好ましくは、ポンピング源は、
多エレメントのバー構造に構成された複数のレーザダイ
オードアレーである。固体レーザの効率的な光学的ポン
ピングは、しっかりと折り曲げられたジグザグ状の空洞
形状において、固体レーザ材料の中でアレー出力をＴ
Ｅ Ｍ００モードにモード整合させることによって実現
することができる。共振器を、利得メディアの１対の横
方向又は縦方向の側面の間でしっかりと折り曲げられた
ジグザグ形状きすることによって、ポンピングの放射を
長手方向でモードの容量に方向付けすることができ、す
なわち、横方向であって長手方向のポンピングのスキー
ムを実現することができる。モード整合は、空洞のモー
ドの容量をレーザダイオードの放射の発散に整合させる
ことによって実現できる。円筒形状のコリメートレンズ
、好ましくは所定長の光ファイバが、ダイオードバーレ
ーザの利得メディアの接合面に対して垂直である１方向
で実質的にダイオードの放射をコリメートするために、
精密なスペーサ手段によって、ダイオードバーに対して
平行であってかつ所定の間隔が置かれた関係で設けられ
る。ファイバの直径は、ポンピングされる領域がレーザ
のモードの大きさに整合するように選択される。共振器
平面における他の方向において、レーザダイオードの放
射の発散（しばしば２つのローブパターン）は、固体レ
ーザｔ［のブロックを通過するＴＥＭｏ−ビームのジグ
ザグ状のパスの折り曲げ角度に整合される。上記折り曲
げ角度は約５°よりも大きくかつ約２０°よりも小さく
、好ましくは１０’ よりも小さい。
器モードの容量にモード整合されたレーザ材料の横方向
又は縦方向の面に沿って延在している複数の分離された
レーザダイオードのポンピング源によってポンピングさ
れる固体レーザである。好ましくは、ポンピング源は、
多エレメントのバー構造に構成された複数のレーザダイ
オードアレーである。固体レーザの効率的な光学的ポン
ピングは、しっかりと折り曲げられたジグザグ状の空洞
形状において、固体レーザ材料の中でアレー出力をＴ
Ｅ Ｍ００モードにモード整合させることによって実現
することができる。共振器を、利得メディアの１対の横
方向又は縦方向の側面の間でしっかりと折り曲げられた
ジグザグ形状きすることによって、ポンピングの放射を
長手方向でモードの容量に方向付けすることができ、す
なわち、横方向であって長手方向のポンピングのスキー
ムを実現することができる。モード整合は、空洞のモー
ドの容量をレーザダイオードの放射の発散に整合させる
ことによって実現できる。円筒形状のコリメートレンズ
、好ましくは所定長の光ファイバが、ダイオードバーレ
ーザの利得メディアの接合面に対して垂直である１方向
で実質的にダイオードの放射をコリメートするために、
精密なスペーサ手段によって、ダイオードバーに対して
平行であってかつ所定の間隔が置かれた関係で設けられ
る。ファイバの直径は、ポンピングされる領域がレーザ
のモードの大きさに整合するように選択される。共振器
平面における他の方向において、レーザダイオードの放
射の発散（しばしば２つのローブパターン）は、固体レ
ーザｔ［のブロックを通過するＴＥＭｏ−ビームのジグ
ザグ状のパスの折り曲げ角度に整合される。上記折り曲
げ角度は約５°よりも大きくかつ約２０°よりも小さく
、好ましくは１０’ よりも小さい。
本発明の第１の代替の実施例において、ダイオードのポ
ンピング源は固体レーザ材料のバーから離れて置かれ、
レンズはダイオードバーの表面においてポンピング放射
を合焦させるようにそれらの間に置かれる。
ンピング源は固体レーザ材料のバーから離れて置かれ、
レンズはダイオードバーの表面においてポンピング放射
を合焦させるようにそれらの間に置かれる。
第２の代替の実施例において、複数のレーザダイオード
のポンピング源は光ファイバによって固体レーザ材料の
バーに光学的に結合される。
のポンピング源は光ファイバによって固体レーザ材料の
バーに光学的に結合される。
［実施例］
本発明に係る一実施例は、複数の高い平均電力のレーザ
ダイオードバーを固体レーザの能動メディアに有効的に
結合させる共振器／ポンピングの幾何学的構造を有する
固体レーザである。この固体レーザは、レーザ材料のブ
ロックの横方向又は縦方向の面ｌこ沿って置かれたレー
ザダイオードバーをＴ Ｅ Ｍ ｏ ｏモードの容量に
モード整合することができるように、レーザ材料のブロ
ックの中でしっかりと折り曲げられたジグザグ形状を有
するレーザ空洞を利用する。この固体レーザの発振器は
、オプンヨナルであって簡単なコリメート光学装置と共
振器空洞の折り曲げ角度を用いて、レーザのＴ Ｅ Ｍ
ｏｏモードとダイオードバーによってポンピングされた
複数の領域との重なりを最適化する。
ダイオードバーを固体レーザの能動メディアに有効的に
結合させる共振器／ポンピングの幾何学的構造を有する
固体レーザである。この固体レーザは、レーザ材料のブ
ロックの横方向又は縦方向の面ｌこ沿って置かれたレー
ザダイオードバーをＴ Ｅ Ｍ ｏ ｏモードの容量に
モード整合することができるように、レーザ材料のブロ
ックの中でしっかりと折り曲げられたジグザグ形状を有
するレーザ空洞を利用する。この固体レーザの発振器は
、オプンヨナルであって簡単なコリメート光学装置と共
振器空洞の折り曲げ角度を用いて、レーザのＴ Ｅ Ｍ
ｏｏモードとダイオードバーによってポンピングされた
複数の領域との重なりを最適化する。
共振器空洞を折り曲げることによって、両側面に対して
平行とする代わりに、共振器の長軸をレーザ材料のブロ
ックの横方向又は縦方向の側面に対して実質的に垂直で
あるようにすることができ、この結果、共振器空洞を、
単に端部がらポンピングする代わりに、両側面に沿って
所定間隔だけ置かれた多数の間隔で、長手方向でポンピ
ングすることができる。
平行とする代わりに、共振器の長軸をレーザ材料のブロ
ックの横方向又は縦方向の側面に対して実質的に垂直で
あるようにすることができ、この結果、共振器空洞を、
単に端部がらポンピングする代わりに、両側面に沿って
所定間隔だけ置かれた多数の間隔で、長手方向でポンピ
ングすることができる。
第１図に示された固体レーザｌＯは、Ｎｄ：ＹＡＧ又は
他の固体レーザ材料にてなるブロック１２で形成される
。レーザの放射光を高い反射率で反射する、例えばミラ
ーＩ４のようなレーザ空洞形成手段と、レーザの放射光
の一部を透過させる出力力／プラーミラー１６が、ブロ
ック１２の回りに設けられ、これによって、ブロック１
２内で延在するレーザ空洞を形成する。ブロック１２内
の共振器空洞の形状がブロック１２のｌ対の対向する縦
方向の側２０．２２の間に予め選択された折り曲げ角度
でしっかりと折り曲げられるジグザグ部１８であるよう
に、ミラー１４．１６は、ブロック１２に対して所定角
度で置かれる。第１図に示すように、ミラー１４．１６
はブロック１２の同じ側面に位置しているが、また、対
向する両側面に設けることができる。
他の固体レーザ材料にてなるブロック１２で形成される
。レーザの放射光を高い反射率で反射する、例えばミラ
ーＩ４のようなレーザ空洞形成手段と、レーザの放射光
の一部を透過させる出力力／プラーミラー１６が、ブロ
ック１２の回りに設けられ、これによって、ブロック１
２内で延在するレーザ空洞を形成する。ブロック１２内
の共振器空洞の形状がブロック１２のｌ対の対向する縦
方向の側２０．２２の間に予め選択された折り曲げ角度
でしっかりと折り曲げられるジグザグ部１８であるよう
に、ミラー１４．１６は、ブロック１２に対して所定角
度で置かれる。第１図に示すように、ミラー１４．１６
はブロック１２の同じ側面に位置しているが、また、対
向する両側面に設けることができる。
２つの側面２０．２２の表面は好適な非反射（ＡＲ）被
覆で被覆され、高い反射率を有する（ＨＲ）被覆を形成
する別の被覆層が、レーザビームが反射されブロック１
２に戻される側面２０．２２の部分上で形成される。第
１図に示すように、レーザビームの入射点と出射点の間
の側面２０の領域はＨＲ被被覆有しており、一方、側面
２２の全面はＨＲ被被覆有することが可能である。これ
らの被覆は詳細後述される。側面２２に沿って置かれた
ダイオードバー２４は、ポンピング源を形成する。ダイ
オードバー２４は、その長さ方向に沿って所定間隔置か
れた複数の分離されたレザーダイオードアレー２６を備
える。ファイバーレンズのコリメータ２８の手段によっ
て、並びに詳細後述するようにダイオードアレー２６の
発散を整合させるように共振器のジグザグ部１８の折り
曲げ角度を選択することによって、バー２４上のレザー
ダイオードアレー２６からの発光をレーザｌＯのモード
容）に整合させる。オプショナルの内部空洞エレメント
３４をまた、後述するように備えてもよい。幾つかの場
合において、コリメータ２８は不必要であるかもしれな
い。ダイオードアレー２６をブロック１２に突き当たる
ように設けてもよい。
覆で被覆され、高い反射率を有する（ＨＲ）被覆を形成
する別の被覆層が、レーザビームが反射されブロック１
２に戻される側面２０．２２の部分上で形成される。第
１図に示すように、レーザビームの入射点と出射点の間
の側面２０の領域はＨＲ被被覆有しており、一方、側面
２２の全面はＨＲ被被覆有することが可能である。これ
らの被覆は詳細後述される。側面２２に沿って置かれた
ダイオードバー２４は、ポンピング源を形成する。ダイ
オードバー２４は、その長さ方向に沿って所定間隔置か
れた複数の分離されたレザーダイオードアレー２６を備
える。ファイバーレンズのコリメータ２８の手段によっ
て、並びに詳細後述するようにダイオードアレー２６の
発散を整合させるように共振器のジグザグ部１８の折り
曲げ角度を選択することによって、バー２４上のレザー
ダイオードアレー２６からの発光をレーザｌＯのモード
容）に整合させる。オプショナルの内部空洞エレメント
３４をまた、後述するように備えてもよい。幾つかの場
合において、コリメータ２８は不必要であるかもしれな
い。ダイオードアレー２６をブロック１２に突き当たる
ように設けてもよい。
上記固体レーザをポンピングするために１対のダイオー
ドバーを用いる基礎的な実施例の変形例を、第２図に示
す。分離したダイオードバー２４が、ブロック１２内で
共振器のジグザグ部１８をポンピングするために、レー
ザ材料のブロック１２の各側面２０．２２に沿って置か
れる。高い反射率を有するミラー１４と出力力ップラミ
ラ＝１６は、共振器空洞を形成するために、ブロック１
２の対向する両側に置かれ、所望の折り曲げ角度が生じ
るように向けられる。上記各ダイオードバーは、ファイ
バレンズ２８によってコリメートされる複数の分離され
たダイオードアレー２６を有する。
ドバーを用いる基礎的な実施例の変形例を、第２図に示
す。分離したダイオードバー２４が、ブロック１２内で
共振器のジグザグ部１８をポンピングするために、レー
ザ材料のブロック１２の各側面２０．２２に沿って置か
れる。高い反射率を有するミラー１４と出力力ップラミ
ラ＝１６は、共振器空洞を形成するために、ブロック１
２の対向する両側に置かれ、所望の折り曲げ角度が生じ
るように向けられる。上記各ダイオードバーは、ファイ
バレンズ２８によってコリメートされる複数の分離され
たダイオードアレー２６を有する。
基本的なエレメントについては多くの異なった変形例が
可能であり、レーザ材料のブロックの一方の側面又は両
側面に置かれる複数のバーとともに、１閏、２個、３＠
、又はそれ以上のダイオードバーを用いることができる
。空洞を形成するミラーをブロックの同じ側面又は対向
する側面に設けることができる。共振器における各折り
曲げ部をレーザダイオードアレーによってポンピングす
ることができ、もしくは、ただ他の折り曲げ部毎に、又
は第３の折り曲げ部毎に、ポンピングすることができ、
これらの折り曲げ部をただ一方の側面から又は両側面か
らポンピングすることができる。
可能であり、レーザ材料のブロックの一方の側面又は両
側面に置かれる複数のバーとともに、１閏、２個、３＠
、又はそれ以上のダイオードバーを用いることができる
。空洞を形成するミラーをブロックの同じ側面又は対向
する側面に設けることができる。共振器における各折り
曲げ部をレーザダイオードアレーによってポンピングす
ることができ、もしくは、ただ他の折り曲げ部毎に、又
は第３の折り曲げ部毎に、ポンピングすることができ、
これらの折り曲げ部をただ一方の側面から又は両側面か
らポンピングすることができる。
この共振器形状の大きな利点は、ポンピングの容量を共
振器におけるモード容量に非常に近づけて整合させるこ
とができることである。ミラー１４．１６の位置及び形
状は、共振器内のモード容量を決定するであろう。ＴＥ
Ｍ、。モードは、その１つのローブパターンを有するた
めに、非常に所望される。この共振器の形状は、多エレ
メントのダイオ−下バーに沿って所定間隔置かれた複数
の分離されたポンピング源、好ましくは分離したダイオ
ードアレーを、レーザの利得メディアの大部分をポンピ
ングすることができるように、縦方向の側面又は１対の
対向する縦方向の両側面に沿って置くことを可能にする
とともに、すべてのダイオードアレーのポンピング容量
を共振器の所望されるモード容量に整合することによっ
て、効率を最大にすることを可能にする。その結果、非
常に高い効率と非常に高い利得を有する形状を得ること
ができる。
振器におけるモード容量に非常に近づけて整合させるこ
とができることである。ミラー１４．１６の位置及び形
状は、共振器内のモード容量を決定するであろう。ＴＥ
Ｍ、。モードは、その１つのローブパターンを有するた
めに、非常に所望される。この共振器の形状は、多エレ
メントのダイオ−下バーに沿って所定間隔置かれた複数
の分離されたポンピング源、好ましくは分離したダイオ
ードアレーを、レーザの利得メディアの大部分をポンピ
ングすることができるように、縦方向の側面又は１対の
対向する縦方向の両側面に沿って置くことを可能にする
とともに、すべてのダイオードアレーのポンピング容量
を共振器の所望されるモード容量に整合することによっ
て、効率を最大にすることを可能にする。その結果、非
常に高い効率と非常に高い利得を有する形状を得ること
ができる。
レーザダイオードバーの好ましい実施例は、ＧａＡｓに
てなる１ｃｒｎ基板片上に置かれた、１０個の１Ｗダイ
オードアレーを有する。個々のアレーは２００ミクロン
の幅を有し、１ｍｍの間隔で離れて置かれている。これ
らのダイオードバーは次の３つの理由のために好適であ
る。
てなる１ｃｒｎ基板片上に置かれた、１０個の１Ｗダイ
オードアレーを有する。個々のアレーは２００ミクロン
の幅を有し、１ｍｍの間隔で離れて置かれている。これ
らのダイオードバーは次の３つの理由のために好適であ
る。
（１）ダイオードレーザがＧａＡｓにてなる同一のモノ
リシック基板片上に形成されるため、バー上におけるす
べてのダイオードレーザの波長が厳密に整合されるであ
ろうこと。
リシック基板片上に形成されるため、バー上におけるす
べてのダイオードレーザの波長が厳密に整合されるであ
ろうこと。
（２）複数のダイオードをそれぞれ１ｍｍだけ離れるよ
うに置くことによって、基板の熱負荷が軽減されること
。
うに置くことによって、基板の熱負荷が軽減されること
。
（３）多くのダイオードを１つのバー上で結合すること
によって、パッケージ工程のコストが軽減され、歩留ま
りが改善されること。
によって、パッケージ工程のコストが軽減され、歩留ま
りが改善されること。
しかしながら、例えば、異なった数の個々のアレーを設
け、又は別々のアレーを所定間隔だけ離れて設けるなど
、ダイオードアレーの異なった配置を利用することがで
きる。とって代わって、多くの分離された複数のアレー
を備えるダイオードアレーの代わりに、複数の分離され
た個々のダイオードアレーを、ブロックの側面に沿って
設けることができる。複数のダイオードアレーはしばし
ば、バーの平面に対して垂直な方向でより大きな発散を
有するとともに、２つのローブパターンを有する。その
発散は典型的には、バーの平面において（ローブからロ
ーブまでの）約７°の全角、又は約０．１５の開口角（
Ｎ、Ａ、）を有し、もしくはバーに対して垂直な平面に
おいて２８°の全角、又は約０．１５のＮ、Ａ、を有す
る。従って、ポンピングのビームをバーの平面に対して
垂直な方向でモード容量を整合することは非常に難しく
、幾つかの付加的な光学装置を必要とする。
け、又は別々のアレーを所定間隔だけ離れて設けるなど
、ダイオードアレーの異なった配置を利用することがで
きる。とって代わって、多くの分離された複数のアレー
を備えるダイオードアレーの代わりに、複数の分離され
た個々のダイオードアレーを、ブロックの側面に沿って
設けることができる。複数のダイオードアレーはしばし
ば、バーの平面に対して垂直な方向でより大きな発散を
有するとともに、２つのローブパターンを有する。その
発散は典型的には、バーの平面において（ローブからロ
ーブまでの）約７°の全角、又は約０．１５の開口角（
Ｎ、Ａ、）を有し、もしくはバーに対して垂直な平面に
おいて２８°の全角、又は約０．１５のＮ、Ａ、を有す
る。従って、ポンピングのビームをバーの平面に対して
垂直な方向でモード容量を整合することは非常に難しく
、幾つかの付加的な光学装置を必要とする。
ダイオードバーの出力をコリメートするための好ましい
実施例は、円筒レンズのような光ファイバを用いる。典
型的な共振器の形状は、２００乃至３００ミクロンの幅
のビームを有する。従って、３００乃至４００ミクロン
の円筒レンズが好適である。典型的なマルチモード光フ
ァイバはこの直径を有し、すべての所定間隔置かれた個
々のアレーをコリメートするという方法で光ファイバを
設けられるならば、良好であって低コストのコリメータ
を形成するであろう。従って、１本のファイバを１個の
アレーをコリメートするために用いることができるが、
全体のバーをコリメートするために、１本のファイバを
用いるための手段を提供する必要がある。
実施例は、円筒レンズのような光ファイバを用いる。典
型的な共振器の形状は、２００乃至３００ミクロンの幅
のビームを有する。従って、３００乃至４００ミクロン
の円筒レンズが好適である。典型的なマルチモード光フ
ァイバはこの直径を有し、すべての所定間隔置かれた個
々のアレーをコリメートするという方法で光ファイバを
設けられるならば、良好であって低コストのコリメータ
を形成するであろう。従って、１本のファイバを１個の
アレーをコリメートするために用いることができるが、
全体のバーをコリメートするために、１本のファイバを
用いるための手段を提供する必要がある。
第３図（Ａ）乃至（Ｅ）は、固体レーザブロック１２に
対して光ファイバ２８によって行われる、レーザダイオ
ードアレー２６の出力のコリメーションを示している。
対して光ファイバ２８によって行われる、レーザダイオ
ードアレー２６の出力のコリメーションを示している。
複数のダイオードアレー２６は、約２５０ミクロンの直
径を有するファイバ２８からそれぞれ、ｌ、１０，２０
，３０．及び５０ミクロンの距離だけ離れて設けられる
。１．１０゜及び５０ミクロンの距離だけ離して設けた
場合においては、ビームが十分にコリメートされない。
径を有するファイバ２８からそれぞれ、ｌ、１０，２０
，３０．及び５０ミクロンの距離だけ離れて設けられる
。１．１０゜及び５０ミクロンの距離だけ離して設けた
場合においては、ビームが十分にコリメートされない。
従って、ダイオードバー上で複数のアレーをコリメート
するために光ファイバを用いるためには、ファイバを全
体のバーに沿って、３０±ｌＯミクロン（すなわち、約
２０乃至４０ミクロン）の距離だけ離してダイオードア
レー２６を保持しなければならない。
するために光ファイバを用いるためには、ファイバを全
体のバーに沿って、３０±ｌＯミクロン（すなわち、約
２０乃至４０ミクロン）の距離だけ離してダイオードア
レー２６を保持しなければならない。
第４図に示すように、各レーザダイオード２６からの出
力が実質的にコリメートされてＹＡＧブロック１２の縦
方向の側面２２に入射するポンピングビーム３０となる
ように、光ファイバ２８がダイオードバー２４と所定の
間隔だけ離れた関係で設けられる。側面２２は、典型的
には約８００ｎｍの波長を有するポンピングの放射光に
対して高い透過率を有するが、レーザの放射光を反射す
る被覆を有する。ファイバ２８の直径は、レーザビーム
３２の直径（よりも少し小さく）実質的に同一である直
径を有するポンピングビーム３ｏを生成するように選択
され、これによって、ポンピングビームを、共振器の平
面に対して垂直である１つの方向でモード容量をモード
整合する。ファイバ２８は、焦点に設けられるダイオー
ドアレー２６とともに、例えば複数のステップを有する
銅製のヒートシンクのような精密なスペーサ手段２９に
よってダイオードパー２４に対して相対的に設けられ、
これによって、放射光がコリメートされるであろう。精
密なスペーサ手段２９は、すべてのアレー２６を線状の
光にコリメートするために、その全体の長さに沿ってバ
ー２４に対して精確に平行でありかつ所定間隔離れた関
係で、ファイバ２８を保持している。典型的には、ダイ
オードとファイバとの間のギャップは、約２０乃至４０
ミクロンであり、ダイオードバーとＹＡＧブロックとの
間の距離は約４５０ミクロンである。１本の光ファイバ
はビームを広げる球状の収差のためニ完全なコリメータ
ではないが、その広がりを無視することができ、かつ光
ファイバが記述した方法で正確に位置させるときその光
ファイバが非常に有効なコリメータとなるように、ポン
ビングエ不ルギーは、（吸収波長において）レーザメデ
ィア内の比較的短い距離の間で吸収されるであろう。
力が実質的にコリメートされてＹＡＧブロック１２の縦
方向の側面２２に入射するポンピングビーム３０となる
ように、光ファイバ２８がダイオードバー２４と所定の
間隔だけ離れた関係で設けられる。側面２２は、典型的
には約８００ｎｍの波長を有するポンピングの放射光に
対して高い透過率を有するが、レーザの放射光を反射す
る被覆を有する。ファイバ２８の直径は、レーザビーム
３２の直径（よりも少し小さく）実質的に同一である直
径を有するポンピングビーム３ｏを生成するように選択
され、これによって、ポンピングビームを、共振器の平
面に対して垂直である１つの方向でモード容量をモード
整合する。ファイバ２８は、焦点に設けられるダイオー
ドアレー２６とともに、例えば複数のステップを有する
銅製のヒートシンクのような精密なスペーサ手段２９に
よってダイオードパー２４に対して相対的に設けられ、
これによって、放射光がコリメートされるであろう。精
密なスペーサ手段２９は、すべてのアレー２６を線状の
光にコリメートするために、その全体の長さに沿ってバ
ー２４に対して精確に平行でありかつ所定間隔離れた関
係で、ファイバ２８を保持している。典型的には、ダイ
オードとファイバとの間のギャップは、約２０乃至４０
ミクロンであり、ダイオードバーとＹＡＧブロックとの
間の距離は約４５０ミクロンである。１本の光ファイバ
はビームを広げる球状の収差のためニ完全なコリメータ
ではないが、その広がりを無視することができ、かつ光
ファイバが記述した方法で正確に位置させるときその光
ファイバが非常に有効なコリメータとなるように、ポン
ビングエ不ルギーは、（吸収波長において）レーザメデ
ィア内の比較的短い距離の間で吸収されるであろう。
それ自身にお（するこのコリメートされたレーザダイオ
ードはまた、本発明の一部分であると考えられる。
ードはまた、本発明の一部分であると考えられる。
光ファイバでコリメートされたレーザダイオードパー３
１の好ましい実施例を第４図に示す。スペーサ手段２９
は、複数のステップを有し銅又は他の材料にてなるヒー
トシンク３８で形成される。
１の好ましい実施例を第４図に示す。スペーサ手段２９
は、複数のステップを有し銅又は他の材料にてなるヒー
トシンク３８で形成される。
複数のアレー２６を備えるダイオードパー２４は、１つ
のステップ４０に設けられ、一方、ファイバ２８はより
低いステップ４２に（例えばエポキン樹脂の接着剤をｍ
ｍいて）設けられる。ステップ４０と４２は、中間のス
テップ４４によって分離され、この中間のステップ４４
に対してファイバ２８は、（約１ｃｍの）パー２４の長
さ方向に沿つて、（約３０ミクロンの）ファイバとダイ
オードの間の正確な動作距離を保持するように設けられ
る。このファイバの直径は典型的には、複数のアレーを
コリメートするために、約２５０乃至３５０ミクロンで
あり、もしくはモード容量に依存して他の好適なマルチ
モード型ファイバの直径である。
のステップ４０に設けられ、一方、ファイバ２８はより
低いステップ４２に（例えばエポキン樹脂の接着剤をｍ
ｍいて）設けられる。ステップ４０と４２は、中間のス
テップ４４によって分離され、この中間のステップ４４
に対してファイバ２８は、（約１ｃｍの）パー２４の長
さ方向に沿つて、（約３０ミクロンの）ファイバとダイ
オードの間の正確な動作距離を保持するように設けられ
る。このファイバの直径は典型的には、複数のアレーを
コリメートするために、約２５０乃至３５０ミクロンで
あり、もしくはモード容量に依存して他の好適なマルチ
モード型ファイバの直径である。
第５図に示されたコリメートされたレーザダイオードパ
ーの１対の実施例を、第６図及び第７図に示す。第６図
において、ファイバ２８を装着するためのステップ４２
．４４はスペーサ２９（ヒートシンク３８）の全体の長
さに沿って形成され、一方、第７図において、ステップ
４２．４４はただスペーサ２９の端部４６にのみ形成さ
れる。複数のダイオードアレー２６はステップ４０上に
形成され、又は装着される。複数のアレー２６からのポ
ンピングビーム３０は１つの方向でコリメートされるが
、まだ他の方向で２つのロープ形状の発散を有している
。ダイオードパーからファイバを精確に所定の間隔だけ
離すための１つの代替方法では、ファイバを所定の間隔
だけ離すためにＵＶ硬化エポキシ樹脂を用い、コリメー
ションが受容できるときＵＶ硬化エポキシ樹脂をつける
。パーの長さ（１ｃｍ）に沿う端部から端部までの変動
を、±１０ミクロン以内に保持することができる任意の
精密なスペーサ又は調整手段を用いることができる。
ーの１対の実施例を、第６図及び第７図に示す。第６図
において、ファイバ２８を装着するためのステップ４２
．４４はスペーサ２９（ヒートシンク３８）の全体の長
さに沿って形成され、一方、第７図において、ステップ
４２．４４はただスペーサ２９の端部４６にのみ形成さ
れる。複数のダイオードアレー２６はステップ４０上に
形成され、又は装着される。複数のアレー２６からのポ
ンピングビーム３０は１つの方向でコリメートされるが
、まだ他の方向で２つのロープ形状の発散を有している
。ダイオードパーからファイバを精確に所定の間隔だけ
離すための１つの代替方法では、ファイバを所定の間隔
だけ離すためにＵＶ硬化エポキシ樹脂を用い、コリメー
ションが受容できるときＵＶ硬化エポキシ樹脂をつける
。パーの長さ（１ｃｍ）に沿う端部から端部までの変動
を、±１０ミクロン以内に保持することができる任意の
精密なスペーサ又は調整手段を用いることができる。
ポンピングのビームが上述したように１つの方向でモー
ド整合されれば、ポンピングのビームはまた、共振器の
平面において他の方向で整合するにちがいない。第８図
に示すように、個々のダイオードアレー２６は、ダイオ
ードパー２４上において、好ましくは１ｍｍの距離ｄだ
け離れている。
ド整合されれば、ポンピングのビームはまた、共振器の
平面において他の方向で整合するにちがいない。第８図
に示すように、個々のダイオードアレー２６は、ダイオ
ードパー２４上において、好ましくは１ｍｍの距離ｄだ
け離れている。
ポンピングビーム３０は共振器の平面に対して垂直であ
る方向でファイバ２８によってコリメートされ、従って
、その方向でポンピングのビーム幅はレーザビーム３２
の幅よりも少し狭くなる。共振器の平面において、共振
器のしっかりと折り曲げられた部分１８におけるモード
容量は、ダイオードアレー２６の発散に整合される。し
ばしば、ダイオードアレーは２つのロープの出力を生成
し、その結果、１つのローブは折り曲げられたビームに
おけるＶの各部分に入射する。モードの整合は、折り曲
げ角度Ａを制御することによって実現できる。レーザビ
ーム３２の直径は典型的には、約３００ミクロンである
。共振器の幾何学的構造及びビームのモード容量は、折
り曲げ部における複数のビームが重ならないように設定
しなければならず、その結果、レーザビームは、ブロッ
ク表面上の高い反射率を有する被覆のエツジにおいてレ
ーザ材料のブロックに出射することができる。この折り
曲げ角度Ａは非常に急勾配である。この折り曲げ角度Ａ
は５°よりも大きくかつ２０°よりも小さく、好ましく
はｌＯｏよりも小さく、典型的には５°である。形状は
、ジグザグ部がビームの全体の内部反射（ＴＩＲ）によ
って生成される従来のジグザグ・スラブレーザとはまっ
たく異なっており、本実施例において、この折り曲げ角
度はＴＩＲに対して非常に急勾配である。レーザダイオ
ードのビームは、例えばソニー製の拡張されたエミッタ
レーザダイオードによって生成されるような、１本のロ
ーブであってもよい。従って、ビーム３２がＶの間にお
いて重ならない（すなわち、■の２つの部分が完全に分
離している）部分の距離りが特定のレーザメディアにお
いてポンピングビームの放射の吸収に等しいか又は長く
なるような折り曲げられたジグザグ形状を生成する。従
って、この折り曲げ角度は、ダイオードアレーのスペー
シング及び共振器のジグザグ部からビームを取り除くた
めの能力に依存するであろう。ダイオードは、１つの折
り曲げ部毎にポンピングする必要はないが、他の折り曲
げ部毎にポンピングするようにしてもよい。特に１本の
ローブのポンピングビームの場合においては、この折り
曲げ部を非常に急勾配にすることができ、その結果、ポ
ンピングビームの方向は、ポンピングの放射光が利得メ
ディアによって吸収されるレーザビームの領域において
レーザビームの長袖に厳密に一致する。
る方向でファイバ２８によってコリメートされ、従って
、その方向でポンピングのビーム幅はレーザビーム３２
の幅よりも少し狭くなる。共振器の平面において、共振
器のしっかりと折り曲げられた部分１８におけるモード
容量は、ダイオードアレー２６の発散に整合される。し
ばしば、ダイオードアレーは２つのロープの出力を生成
し、その結果、１つのローブは折り曲げられたビームに
おけるＶの各部分に入射する。モードの整合は、折り曲
げ角度Ａを制御することによって実現できる。レーザビ
ーム３２の直径は典型的には、約３００ミクロンである
。共振器の幾何学的構造及びビームのモード容量は、折
り曲げ部における複数のビームが重ならないように設定
しなければならず、その結果、レーザビームは、ブロッ
ク表面上の高い反射率を有する被覆のエツジにおいてレ
ーザ材料のブロックに出射することができる。この折り
曲げ角度Ａは非常に急勾配である。この折り曲げ角度Ａ
は５°よりも大きくかつ２０°よりも小さく、好ましく
はｌＯｏよりも小さく、典型的には５°である。形状は
、ジグザグ部がビームの全体の内部反射（ＴＩＲ）によ
って生成される従来のジグザグ・スラブレーザとはまっ
たく異なっており、本実施例において、この折り曲げ角
度はＴＩＲに対して非常に急勾配である。レーザダイオ
ードのビームは、例えばソニー製の拡張されたエミッタ
レーザダイオードによって生成されるような、１本のロ
ーブであってもよい。従って、ビーム３２がＶの間にお
いて重ならない（すなわち、■の２つの部分が完全に分
離している）部分の距離りが特定のレーザメディアにお
いてポンピングビームの放射の吸収に等しいか又は長く
なるような折り曲げられたジグザグ形状を生成する。従
って、この折り曲げ角度は、ダイオードアレーのスペー
シング及び共振器のジグザグ部からビームを取り除くた
めの能力に依存するであろう。ダイオードは、１つの折
り曲げ部毎にポンピングする必要はないが、他の折り曲
げ部毎にポンピングするようにしてもよい。特に１本の
ローブのポンピングビームの場合においては、この折り
曲げ部を非常に急勾配にすることができ、その結果、ポ
ンピングビームの方向は、ポンピングの放射光が利得メ
ディアによって吸収されるレーザビームの領域において
レーザビームの長袖に厳密に一致する。
ポンピング源の強度分布をＴＥＭ、。モードで最後まで
実行し、重なりを最大にするために、折り曲げ角度が空
洞形成手段によって調整される。
実行し、重なりを最大にするために、折り曲げ角度が空
洞形成手段によって調整される。
次の好ましい実施例によって図示されるように、空洞を
設計するために、多くの異なった７アクタを考慮しなけ
ればならない。第１のファクタは、レーザ材料のブロッ
クである。５ ｍ ｍ Ｘ ５ ｍ ｍ Ｘ２０ｍｍの
ＹＡＧバーを生成することができ、全体の長さにわたっ
て波長の半分となるように平坦に形成することができる
。従って、折り曲げ部の長さ（２つの縦方向の側面の間
の距離）は典型的には、約５ｍｍとなるであろう。第２
の７アクタは、レーザビームのモード容量である。ミラ
ーを形成する空洞の半径は典型的には１００ｃｍであり
、複数のミラーがレーザブロックから約２ｃｍだけ離れ
て置かれる。１０個の折り曲げ部（ブロックを横切る２
０本のパス）に対して、全体の空洞の長さは約１５ｃｍ
であり、約３００ミクロンの１ ／ ｅ ”ビームの直
径を有する。複数のダイオードアレーは２００ミクロン
であり、そのダイオードアレーを最大のポンピング効率
に対するモード容量に整合させることができるので、３
００ミクロンのビームが所望される。しかしながら、例
えばもし０．５ｃｍのダイオードバーが、１００ミクロ
ンの直径を有する１０個の０．５Ｗアレーとともに（ま
た好適なより狭いファイバコリメータとともに）用いら
れるならば、空洞（ミラーの半径）を変化することによ
って、他の実施例において好適である他のビームサイズ
を生成することができる。
設計するために、多くの異なった７アクタを考慮しなけ
ればならない。第１のファクタは、レーザ材料のブロッ
クである。５ ｍ ｍ Ｘ ５ ｍ ｍ Ｘ２０ｍｍの
ＹＡＧバーを生成することができ、全体の長さにわたっ
て波長の半分となるように平坦に形成することができる
。従って、折り曲げ部の長さ（２つの縦方向の側面の間
の距離）は典型的には、約５ｍｍとなるであろう。第２
の７アクタは、レーザビームのモード容量である。ミラ
ーを形成する空洞の半径は典型的には１００ｃｍであり
、複数のミラーがレーザブロックから約２ｃｍだけ離れ
て置かれる。１０個の折り曲げ部（ブロックを横切る２
０本のパス）に対して、全体の空洞の長さは約１５ｃｍ
であり、約３００ミクロンの１ ／ ｅ ”ビームの直
径を有する。複数のダイオードアレーは２００ミクロン
であり、そのダイオードアレーを最大のポンピング効率
に対するモード容量に整合させることができるので、３
００ミクロンのビームが所望される。しかしながら、例
えばもし０．５ｃｍのダイオードバーが、１００ミクロ
ンの直径を有する１０個の０．５Ｗアレーとともに（ま
た好適なより狭いファイバコリメータとともに）用いら
れるならば、空洞（ミラーの半径）を変化することによ
って、他の実施例において好適である他のビームサイズ
を生成することができる。
ブロックからビームを取り除くために、そのビームを反
射しない（すなわち、ただＡＲ被被覆みが被覆された）
領域を通過させ、高い反射率を有する（ＨＲ被被覆被覆
された）領域の近傍をかすって通過させる必要がある。
射しない（すなわち、ただＡＲ被被覆みが被覆された）
領域を通過させ、高い反射率を有する（ＨＲ被被覆被覆
された）領域の近傍をかすって通過させる必要がある。
−射的なルールとして、重要な回折損失を回避するため
に、その開口は、およそｌ ／ ｅ ’ビームの直径の
３＠である必要がある。従って、３００ミクロンのＴＥ
Ｍ、。モードのビームの直径に対して、最も近いエツジ
は約５００ミクロンである必要がある。第８図に示すよ
うに、ビーム３２は、点４８において側面２０を出射す
る。隣接する折り曲げ部の間の距離は約１ｍｍである。
に、その開口は、およそｌ ／ ｅ ’ビームの直径の
３＠である必要がある。従って、３００ミクロンのＴＥ
Ｍ、。モードのビームの直径に対して、最も近いエツジ
は約５００ミクロンである必要がある。第８図に示すよ
うに、ビーム３２は、点４８において側面２０を出射す
る。隣接する折り曲げ部の間の距離は約１ｍｍである。
従って、第１のダイオードアレー２６から直接に横切る
点５０は、出射点４８から５００ミクロンである。これ
により、ＨＲ被被覆、点５０において鋭く終端する必要
があり、従って、そのビームは大きな回折損失なしに出
射することができる。
点５０は、出射点４８から５００ミクロンである。これ
により、ＨＲ被被覆、点５０において鋭く終端する必要
があり、従って、そのビームは大きな回折損失なしに出
射することができる。
被覆方法はバーの端部から端部までの長さを整合させる
ために、精密なマスクを用いる。このマスクは、鋭いカ
ットオフ又は急勾配のエツジに対して、例えば２ミル（
０，００２インチ）のように非常に薄く、従って、ビー
ムは大きな回折損失なしに出射する。これらの被覆は、
従来の光学的な被覆である。両側面は最初にＡＲ被被覆
被覆され、例えばＨＲ被被覆第１の２つの層をまた形成
する２つの層である。出射点が存在しない任意の側面を
、（例えば２０の層の）多重層のＨＲ被被覆完全に被覆
することができる。次いで、他の側面の中心部分はマス
クを用いてＨＲ層で被覆されス 高利得のためのポテンシャルの問題は、ダイオードアレ
ーからレーザメディアのブロックの間において、すなわ
ちジグザグの折り曲げ部の間において、垂直な方向で寄
生振動が生じることである。
ために、精密なマスクを用いる。このマスクは、鋭いカ
ットオフ又は急勾配のエツジに対して、例えば２ミル（
０，００２インチ）のように非常に薄く、従って、ビー
ムは大きな回折損失なしに出射する。これらの被覆は、
従来の光学的な被覆である。両側面は最初にＡＲ被被覆
被覆され、例えばＨＲ被被覆第１の２つの層をまた形成
する２つの層である。出射点が存在しない任意の側面を
、（例えば２０の層の）多重層のＨＲ被被覆完全に被覆
することができる。次いで、他の側面の中心部分はマス
クを用いてＨＲ層で被覆されス 高利得のためのポテンシャルの問題は、ダイオードアレ
ーからレーザメディアのブロックの間において、すなわ
ちジグザグの折り曲げ部の間において、垂直な方向で寄
生振動が生じることである。
１つの解は、一連のＨＲストライプにおいてブロック表
面を被覆することであり、これにより、ジグザグ状の折
り曲げ部が表面に接触しているところの表面被覆は高い
反射率を有するが、ダイオードアレーから直接に横切る
表面は、共振を生じない窓を形成するために、ＡＲ被被
覆みで被覆される。
面を被覆することであり、これにより、ジグザグ状の折
り曲げ部が表面に接触しているところの表面被覆は高い
反射率を有するが、ダイオードアレーから直接に横切る
表面は、共振を生じない窓を形成するために、ＡＲ被被
覆みで被覆される。
アレー２６から直接に横切る第８図に示された点５２（
及び各折り曲げ部における同様の点）はＨＲ被被覆被覆
すべきでないが、ＡＲ被被覆みで被覆すべきである。こ
のことは、ビームが点５２のＨＲ被被覆すなわち、ただ
単にＡＲ被被覆におけるギャップを反射し離れるところ
のみにおいて、ストライプ形状のＨＲ被被覆形成する被
覆マスクを用いることによって達成することができる。
及び各折り曲げ部における同様の点）はＨＲ被被覆被覆
すべきでないが、ＡＲ被被覆みで被覆すべきである。こ
のことは、ビームが点５２のＨＲ被被覆すなわち、ただ
単にＡＲ被被覆におけるギャップを反射し離れるところ
のみにおいて、ストライプ形状のＨＲ被被覆形成する被
覆マスクを用いることによって達成することができる。
（ＨＲ被被覆また出射点における点５０から少し動かせ
られる。）とって代わって、マスクの下の全体の表面を
ＨＲ被被覆被覆し、次いで、ストライプ形状のＨＲ被被
覆、例えばレーザによって、点５２において取り除くこ
とができる。もう１つの解は、１つのレーザのブロック
の通常平行であって対向している両側面を軽くクサビで
留めることである。しかしながら、このことは、補償す
るために、ダイオードの不均一なスペーシングを必要と
するかもしれない。
られる。）とって代わって、マスクの下の全体の表面を
ＨＲ被被覆被覆し、次いで、ストライプ形状のＨＲ被被
覆、例えばレーザによって、点５２において取り除くこ
とができる。もう１つの解は、１つのレーザのブロック
の通常平行であって対向している両側面を軽くクサビで
留めることである。しかしながら、このことは、補償す
るために、ダイオードの不均一なスペーシングを必要と
するかもしれない。
本発明に係るレーザは、所望のＴ Ｅ Ｍ １＋＋１モ
ードの容量にモード整合させることによって、高電力の
ダイオードパーのポンピングを用いて固体レーザを有効
的にポンピングするための能力において大きな改善を有
している。これらのレーザを極めてコンパクトにするこ
とができ、また、非常に高い性能特性を有することがで
きる。任意の広範囲な種々の固体レーザ材料を用いるこ
とができる。
ードの容量にモード整合させることによって、高電力の
ダイオードパーのポンピングを用いて固体レーザを有効
的にポンピングするための能力において大きな改善を有
している。これらのレーザを極めてコンパクトにするこ
とができ、また、非常に高い性能特性を有することがで
きる。任意の広範囲な種々の固体レーザ材料を用いるこ
とができる。
特に、Ｎｄ：ＹＡＧ及びＮｄニガラスは、他のアプリケ
ーションのために広く用いられている２つの公知の材料
である。一般に、能動メディアは高いスロープ効率、広
いポンピング帯域、並びに良好な熱伝導性を有する必要
がある。Ｎｄ：ＹＡＧレーザは、ＩＲにおけるすべてに
おいて、１０００ミクロンで非常に強いラインスペクト
ラムを有し、また０、９４６及び１．３ミクロンでより
弱いラインスペクトラムを有する。可視波長領域におけ
る動作に対して、周波数２逓倍器を、それぞれ波長５３
２ｎｍ、４７３ｎｍ、及び６５１ｎｍのスペクトラムを
生成し、第１図における内部空洞エレメント３４によっ
て表されたレーザ空洞に付加することが可能である。１
．０６ミクロンにおいてＩＯＷの電力レベルは、３つの
パーのポンピングとともに、達成できる（波長５３２ｎ
ｍにおいて５Ｗである）。レーザは非常に高い搬送波（
ＣＷ）利得を有する。例えば、もし各折り曲げ部におけ
る利得がｌＯ乃至２０％であれば、約７乃至８の全体の
利得を達成することができる。第１図における内部空洞
エレメント３４によってまた表される内部空洞Ｑスイッ
チを付加することによって、このレーザはＣＷ（搬送波
モード）又はパルスモードで動作する。もし必要であれ
ばブロック１２の上面及び下面上に第５図において図示
されたヒートシンク又は他の熱除去手段３６を設けるこ
とによって、熱の消失を制御することができる。高い利
得は、吸収線がＮｄ ： ＹＡＧよりもより広くなると
いう利点を有する、例えばＮｄニガラスのようなより低
い吸収レーザ材料を用いることを可能にしており、これ
によって、ペルチェ冷却器なしでレーザダイオードのポ
ンピング源を用いることができる。これらの非常に有効
な結果は、横方向であって長手方向のポンピング、すな
わちレーザのブロックに対して横方向でかつレーザ共振
器に対して長手方向で行うポンピングを適当に行うこと
によって、本発明により得ることができる。
ーションのために広く用いられている２つの公知の材料
である。一般に、能動メディアは高いスロープ効率、広
いポンピング帯域、並びに良好な熱伝導性を有する必要
がある。Ｎｄ：ＹＡＧレーザは、ＩＲにおけるすべてに
おいて、１０００ミクロンで非常に強いラインスペクト
ラムを有し、また０、９４６及び１．３ミクロンでより
弱いラインスペクトラムを有する。可視波長領域におけ
る動作に対して、周波数２逓倍器を、それぞれ波長５３
２ｎｍ、４７３ｎｍ、及び６５１ｎｍのスペクトラムを
生成し、第１図における内部空洞エレメント３４によっ
て表されたレーザ空洞に付加することが可能である。１
．０６ミクロンにおいてＩＯＷの電力レベルは、３つの
パーのポンピングとともに、達成できる（波長５３２ｎ
ｍにおいて５Ｗである）。レーザは非常に高い搬送波（
ＣＷ）利得を有する。例えば、もし各折り曲げ部におけ
る利得がｌＯ乃至２０％であれば、約７乃至８の全体の
利得を達成することができる。第１図における内部空洞
エレメント３４によってまた表される内部空洞Ｑスイッ
チを付加することによって、このレーザはＣＷ（搬送波
モード）又はパルスモードで動作する。もし必要であれ
ばブロック１２の上面及び下面上に第５図において図示
されたヒートシンク又は他の熱除去手段３６を設けるこ
とによって、熱の消失を制御することができる。高い利
得は、吸収線がＮｄ ： ＹＡＧよりもより広くなると
いう利点を有する、例えばＮｄニガラスのようなより低
い吸収レーザ材料を用いることを可能にしており、これ
によって、ペルチェ冷却器なしでレーザダイオードのポ
ンピング源を用いることができる。これらの非常に有効
な結果は、横方向であって長手方向のポンピング、すな
わちレーザのブロックに対して横方向でかつレーザ共振
器に対して長手方向で行うポンピングを適当に行うこと
によって、本発明により得ることができる。
本発明の代替の実施例において、ダイオードバー２４と
コリメートを行う光ファイバ２８は固体レーザ材料のブ
ロック１２から離れて置かれ、レンズ６０は上記ブロッ
ク１２とダイオードバー２４との間に置かれる。現在の
好ましい実施例において、固体レーザの材料のブロック
１２とダイオ−ドパ−２４はレンズ６０の焦点距離の４
倍の距離だけ離れて置かれ、レンズ６０は固体バー１２
とダイオードバー２４との間の途中に置かれる。
コリメートを行う光ファイバ２８は固体レーザ材料のブ
ロック１２から離れて置かれ、レンズ６０は上記ブロッ
ク１２とダイオードバー２４との間に置かれる。現在の
好ましい実施例において、固体レーザの材料のブロック
１２とダイオ−ドパ−２４はレンズ６０の焦点距離の４
倍の距離だけ離れて置かれ、レンズ６０は固体バー１２
とダイオードバー２４との間の途中に置かれる。
レンズ６０は５０ｍｍの焦点距離を有する平凸レンズで
あってもよい。このレンズとして、カリフォルニア、カ
ールスパッド（Ｃａｒｌｓｂａｄ）のメルズ・グリオツ
ド・カンパニー （Ｍｅｌｌｅｓ Ｇｒｉｏｔ Ｃｏ、
）から販売されている０１６ＰＸｌｌｌ型レンズを満足
するものとして見つけた。
あってもよい。このレンズとして、カリフォルニア、カ
ールスパッド（Ｃａｒｌｓｂａｄ）のメルズ・グリオツ
ド・カンパニー （Ｍｅｌｌｅｓ Ｇｒｉｏｔ Ｃｏ、
）から販売されている０１６ＰＸｌｌｌ型レンズを満足
するものとして見つけた。
本発明のもう１つの代替の実施例において、固体レーザ
のブロック１２は複数の光フアイバ５４ａ乃至５４ｆを
介して、複数のレーザダイオード５２ａ乃至５２ｆに結
合される。第１Ｏ図に図示されるように、光フアイバ５
４ａ乃至５４ｆのそれぞれは、１個のレーザダイオード
を、しっかりと折り曲げられた光学的空洞の個々の頂点
に結合する。第１Ｏ図において開示された実施例におい
て、個々のレーザダイオードのポンピング源は、カリフ
ォルニア、サンホセのスペクトラ・ダイオード・レンズ
（Ｓｐｅｃｔｒａ Ｄｉｏｄｅ Ｌａｂｓ）によって製
造されているモデルナンバー５ＤＬ２４６０Ｗのような
レーザダイオードであってもよく、上記複数の光ファイ
バはカリフォルニア、７アウンテン・バレー（Ｆｏｕｎ
ｔａｉｎ Ｖａｌｌｅｙ）のニューポート・リサーチ・
コーポレーション（Ｎｅｗｐｏｒｔ Ｒｅ５ｅａｒｃｈ
Ｃｏｒｐｏｒａｔ １ｏｎ）から入手できる２００ミク
ロンの直径を有するＦＣ−２ｕＶ型光フアイバであって
もよい。
のブロック１２は複数の光フアイバ５４ａ乃至５４ｆを
介して、複数のレーザダイオード５２ａ乃至５２ｆに結
合される。第１Ｏ図に図示されるように、光フアイバ５
４ａ乃至５４ｆのそれぞれは、１個のレーザダイオード
を、しっかりと折り曲げられた光学的空洞の個々の頂点
に結合する。第１Ｏ図において開示された実施例におい
て、個々のレーザダイオードのポンピング源は、カリフ
ォルニア、サンホセのスペクトラ・ダイオード・レンズ
（Ｓｐｅｃｔｒａ Ｄｉｏｄｅ Ｌａｂｓ）によって製
造されているモデルナンバー５ＤＬ２４６０Ｗのような
レーザダイオードであってもよく、上記複数の光ファイ
バはカリフォルニア、７アウンテン・バレー（Ｆｏｕｎ
ｔａｉｎ Ｖａｌｌｅｙ）のニューポート・リサーチ・
コーポレーション（Ｎｅｗｐｏｒｔ Ｒｅ５ｅａｒｃｈ
Ｃｏｒｐｏｒａｔ １ｏｎ）から入手できる２００ミク
ロンの直径を有するＦＣ−２ｕＶ型光フアイバであって
もよい。
具体的に記述された実施例における変更及び変形を、添
付した特許請求の範囲の範囲によってのみに限定される
ことが意図される本発明の範囲から逸脱することなく、
行うことができる。
付した特許請求の範囲の範囲によってのみに限定される
ことが意図される本発明の範囲から逸脱することなく、
行うことができる。
第１図は本発明の一実施例である横方向のダイオードバ
ーでポンピングされモード整合された固体レーザの平面
図、 第２図は１対のレーザダイオードバーによって横方向で
ポンピングされ、モード整合された固体レーザの平面図
、 第３図（Ａ）乃至（Ｅ）は光ファイバのコリメータから
種々の距離で置かれたレーザダイオードバーにおけるコ
リメートされた光線の軌跡を示す図、 第４図は光フアイバコリメータを有するレーザダイオー
ドバーの端部を示す図、 第５図は光ファイバでコリメートされるレーザダイオー
ドバーの端部を示す側面図、 第６図及び第７図は光ファイバでコリメートされるレー
ザダイオードバーの２つの実施例の斜視図、 第８図はしっかりと折り曲げられたジグザグ形状を有す
る固体レーザ空洞においてモード容量に整合された複数
のダイオードアレーの平面図、第９図はダイオードがレ
ーザ材料のブロックから離れて置かれレンズを用いてダ
イオード上に合焦させる本発明の実施例の斜視図、 第１０図は複数のダイオードが複数の光ファイバによっ
てレンズ材料のバー内の空洞のジグザグ部の複数の頂点
に光学的に結合される本発明の実施例の斜視図である。 ｌＯ・・・固体レーザ、 １２・・・レーザ材料のブロック、 １４・・・ミラー １６・・・出力力ップラーミラー １８・・・共振器のジグザグ部、 ２０．２２・・・縦方向の側面、 ２４・・・ダイオードバー ２６・・・ダイオードアレー ２８・・・光ファイバのコリメータ、 ２９・・・精密なスペーサ手段、 ３０・・・ポンピングビーム、 ３１・・・光ファイバでコリメートされたレーザダイオ
ードバー ３２・・・レーザビーム、 ３４・・・光学的な内部空洞エレメント、３８・・・ヒ
ートシンク、 ４０．４２．４４・・・ステップ、 ４６・・・スペーサの端部、 ５−２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ、５２ｅ、５２ｆ・
・・レーザダイオード、 ５４ａ。 ５４ｂ。 ５４ｃ。 ５４ｄ。 ５４ｅ。 ４ｆ・・・光ファイバ、 ６０・・・レンズ。
ーでポンピングされモード整合された固体レーザの平面
図、 第２図は１対のレーザダイオードバーによって横方向で
ポンピングされ、モード整合された固体レーザの平面図
、 第３図（Ａ）乃至（Ｅ）は光ファイバのコリメータから
種々の距離で置かれたレーザダイオードバーにおけるコ
リメートされた光線の軌跡を示す図、 第４図は光フアイバコリメータを有するレーザダイオー
ドバーの端部を示す図、 第５図は光ファイバでコリメートされるレーザダイオー
ドバーの端部を示す側面図、 第６図及び第７図は光ファイバでコリメートされるレー
ザダイオードバーの２つの実施例の斜視図、 第８図はしっかりと折り曲げられたジグザグ形状を有す
る固体レーザ空洞においてモード容量に整合された複数
のダイオードアレーの平面図、第９図はダイオードがレ
ーザ材料のブロックから離れて置かれレンズを用いてダ
イオード上に合焦させる本発明の実施例の斜視図、 第１０図は複数のダイオードが複数の光ファイバによっ
てレンズ材料のバー内の空洞のジグザグ部の複数の頂点
に光学的に結合される本発明の実施例の斜視図である。 ｌＯ・・・固体レーザ、 １２・・・レーザ材料のブロック、 １４・・・ミラー １６・・・出力力ップラーミラー １８・・・共振器のジグザグ部、 ２０．２２・・・縦方向の側面、 ２４・・・ダイオードバー ２６・・・ダイオードアレー ２８・・・光ファイバのコリメータ、 ２９・・・精密なスペーサ手段、 ３０・・・ポンピングビーム、 ３１・・・光ファイバでコリメートされたレーザダイオ
ードバー ３２・・・レーザビーム、 ３４・・・光学的な内部空洞エレメント、３８・・・ヒ
ートシンク、 ４０．４２．４４・・・ステップ、 ４６・・・スペーサの端部、 ５−２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ、５２ｅ、５２ｆ・
・・レーザダイオード、 ５４ａ。 ５４ｂ。 ５４ｃ。 ５４ｄ。 ５４ｅ。 ４ｆ・・・光ファイバ、 ６０・・・レンズ。
Claims (35)
- （１）１対の対向する側面を有するレーザ材料のブロッ
クと、 予め選択された折り曲げ角度で複数の頂点を有する上記
対向する両側面の間のブロック内にしっかりと折り曲げ
られたジグザグ状の共振器部を有するレーザ空洞を画成
するために上記ブロックの回りに位置する空洞形成手段
と、 レーザ材料の上記ブロックから離れて置かれた複数のレ
ーザダイオードのポンピング源と、上記レーザダイオー
ドのポンピング源からの放射を上記共振器のジグザグ部
の複数の頂点に対して実質的に一直線に配列させるよう
に、上記レーザダイオードのポンピング源からの放射を
レーザ材料の上記ブロックの上記対向する両側面の少な
くとも１つに合焦させるためのレンズとを備え、上記折
り曲げ角度は約５°よりも大きくかつ約２０°よりも小
さく、モードの容量を上記レーザダイオードのポンピン
グ源からのポンピング放射に実質的に整合させるように
選択されることを特徴とするモード整合されたダイオー
ドでポンピングされた固体レーザ。 - （２）上記空洞形成手段は、高い反射率を有するミラー
と、放射の一部を透過させる出力カップラミラーと、上
記対向する両側面の一部分に沿って被覆され高い反射率
を有する被覆とを備えたことを特徴とする請求項１記載
のレーザ。 - （３）上記レーザダイオードのポンピング源は複数の分
離されたレーザダイオードアレーを備えるレーザダイオ
ードバーを備えたことを特徴とする請求項１記載のレー
ザ。 - （４）上記レーザはさらに、上記レーザダイオードのポ
ンピング源の出力をコリメートするためのコリメート手
段を備えたことを特徴とする請求項１記載のレーザ。 - （５）上記コリメート手段は、光ファイバであることを
特徴とする請求項４記載のレーザ。 - （６）上記モード容量はＴＥＭ＿０＿０であることを特
徴とする請求項１記載のレーザ。 - （７）上記レーザ材料はＮｄ：ＹＡＧであることを特徴
とする請求項１記載のレーザ。 - （８）上記レーザはさらに、上記空洞において設けられ
る周波数２逓倍器を備えたことを特徴とする請求項１記
載のレーザ。 - （９）上記レーザはさらに、上記空洞内に設けられるＱ
スイッチを備えたことを特徴とする請求項１記載のレー
ザ。 - （１０）上記レーザはさらに、上記ポンピング源に対し
て精密に所定間隔離れた関係で上記ファイバを保持する
ための精密なスペーサ手段を備えたことを特徴とする請
求項１記載のレーザ。 - （１１）上記ブロックは約５ｍｍの幅を有し、上記モー
ド容量の直径は約３００ミクロンであることを特徴とす
る請求項１記載のレーザ。 - （１２）上記ポンピング源は、それぞれ２００ミクロン
の幅を有する１０個の１Ｗダイオードアレーを備えた、
１ｃｍの長さを有するレーザダイオードバーであること
を特徴とする請求項１０記載のレーザ。 - （１３）１対の対向する側面を有するレーザ材料のブロ
ックと、 予め選択された折り曲げ角度で複数の頂点を有する上記
対向する両側面の間のブロック内にしっかりと折り曲げ
られたジグザグ状の共振器部を有するレーザ空洞を画成
するために上記ブロックの回りに位置する空洞形成手段
と、 複数のレーザダイオードのポンピング源と、複数の光フ
ァイバとを備え、上記各光ファイバは、その一端におい
て上記レーザダイオードのポンピング源の１つに光学的
に結合され、その他端においてレーザ材料の上記ブロッ
クの上記対向する両側面の少なくとも１つに光学的に結
合され、かつ上記共振器のジグザグ部の複数の頂点の１
つに対して実質的に一直線に配列させ、 上記折り曲げ角度は約５°よりも大きくかつ約２０°よ
りも小さく、モードの容量を上記レーザダイオードのポ
ンピング源からのポンピング放射に実質的に整合させる
ように選択されることを特徴とするモード整合されたダ
イオードでポンピングされた固体レーザ。 - （１４）上記空洞形成手段は、高い反射率を有するミラ
ーと、放射の一部を透過させる出力カップラミラーと、
上記対向する両側面の一部分に沿って被覆され高い反射
率を有する被覆とを備えたことを特徴とする請求項１３
記載のレーザ。 - （１５）上記レーザダイオードのポンピング源は複数の
分離されたレーザダイオードアレーを備えるレーザダイ
オードバーを備えたことを特徴とする請求項１３記載の
レーザ。 - （１６）上記レーザはさらに、上記レーザダイオードの
ポンピング源の出力をコリメートするためのコリメート
手段を備えたことを特徴とする請求項１３記載のレーザ
。 - （１７）上記コリメート手段は、光ファイバであること
を特徴とする請求項１６記載のレーザ。 - （１８）上記モード容量はＴＥＭ＿０＿０であることを
特徴とする請求項１３記載のレーザ。 - （１９）上記レーザ材料はＮｄ：ＹＡＧであることを特
徴とする請求項１３記載のレーザ。 - （２０）上記レーザはさらに、上記空洞において設けら
れる周波数２逓倍器を備えたことを特徴とする請求項１
３記載のレーザ。 - （２１）上記レーザはさらに、上記空洞内に設けられる
Ｑスイッチを備えたことを特徴とする請求項１３記載の
レーザ。 - （２２）上記レーザはさらに、上記ポンピング源に対し
て精密に所定間隔離れた関係で上記ファイバを保持する
ための精密なスペーサ手段を備えたことを特徴とする請
求項１３記載のレーザ。 - （２３）上記ブロックは約５ｍｍの幅を有し、上記モー
ド容量の直径は約３００ミクロンであることを特徴とす
る請求項１３記載のレーザ。 - （２４）上記ポンピング源は、それぞれ２００ミクロン
の幅を有する１０個の１Ｗダイオードアレーを備えた、
１ｃｍの長さを有するレーザダイオードバーであること
を特徴とする請求項１３記載のレーザ。 - （２５）１対の対向する側面を有するレーザ材料のブロ
ックと、 予め選択された折り曲げ角度で複数の頂点を有する上記
対向する両側面の間のブロック内にしっかりと折り曲げ
られたジグザグ状の共振器部を有するレーザ空洞を画成
するために上記ブロックの回りに位置する空洞形成手段
と、 上記ポンピング源からの放射が上記頂点の１個又はそれ
以上に放射されるように、上記ブロックの上記対向する
両側面の少なくとも１つに光学的に結合されかつ上記共
振器のジグザグ部の上記複数の頂点に対して実質的に一
直線に配列される複数のレーザダイオードのポンピング
源とを備え、上記折り曲げ角度は約５°よりも大きくか
つ約２０°よりも小さく、モードの容量を上記レーザダ
イオードのポンピング源からのポンピング放射に実質的
に整合させるように選択されることを特徴とするモード
整合されたダイオードでポンピングされた固体レーザ。 - （２６）上記空洞形成手段は、高い反射率を有するミラ
ーと、放射の一部を透過させる出力カップラミラーと、
上記対向する両側面の一部分に沿って被覆され高い反射
率を有する被覆とを備えたことを特徴とする請求項２５
記載のレーザ。 - （２７）上記レーザダイオードのポンピング源は複数の
分離されたレーザダイオードアレーを備えるレーザダイ
オードバーを備えたことを特徴とする請求項２５記載の
レーザ。 - （２８）上記レーザはさらに、上記レーザダイオードの
ポンピング源の出力をコリメートするためのコリメート
手段を備えたことを特徴とする請求項２５記載のレーザ
。 - （２９）上記コリメート手段は、光ファイバであること
を特徴とする請求項２８記載のレーザ。 - （３０）上記モード容量はＴＥＭ＿０＿０であることを
特徴とする請求項２５記載のレーザ。 - （３１）上記レーザ材料はＮｄ：ＹＡＧであることを特
徴とする請求項２５記載のレーザ。 - （３２）上記レーザはさらに、上記空洞において設けら
れる周波数２逓倍器を備えたことを特徴とする請求項２
５記載のレーザ。 - （３３）上記レーザはさらに、上記空洞内に設けられる
Ｑスイッチを備えたことを特徴とする請求項２５記載の
レーザ。 - （３４）上記レーザはさらに、上記ポンピング源に対し
て精密に所定間隔離れた関係、で上記ファイバを保持す
るための精密なスペーサ手段を備えたことを特徴とする
請求項２５記載のレーザ。 - （３５）上記ブロックは約５ｍｍの幅を有し、上記モー
ド容量の直径は約３００ミクロンであることを特徴とす
る請求項２５記載のレーザ。
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