JPH02287193A - 重水減速軽水冷却圧力管型原子炉の出力制御法 - Google Patents
重水減速軽水冷却圧力管型原子炉の出力制御法Info
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- JPH02287193A JPH02287193A JP1108948A JP10894889A JPH02287193A JP H02287193 A JPH02287193 A JP H02287193A JP 1108948 A JP1108948 A JP 1108948A JP 10894889 A JP10894889 A JP 10894889A JP H02287193 A JPH02287193 A JP H02287193A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Treatment Of Water By Ion Exchange (AREA)
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
この発明は、重水減速材中のポイズンの濃度を制御する
ことにより重水減速軽水冷却圧力管型原子炉の出力を制
御する方法に関するものである。
ことにより重水減速軽水冷却圧力管型原子炉の出力を制
御する方法に関するものである。
重水減速軽水冷却圧力管型原子炉においては、燃料の燃
焼による反応度補償は重水中にイオンとして解離してい
るポイズンの濃度を制御することにより行っている。こ
の重水系の系統図を第２図に示し、簡単に説明すると、
反応度を抑制したい場合にはポイズン調整槽１内の濃縮
ホウ酸溶液をポイズン注入ポンプ２によりカランドリア
タンク３に供給される重水に加えることで、カランドリ
アタンク３内の１０Ｂ３＋濃度を増加し、逆に反応度を
促進したい場合には重水冷却系の重水循環ポンプ４、重
水冷却器５からカランドリアタンク３に向かう重水を分
岐して、重水浄化系の過酸化重水素分解塔６、低温化熱
交換器７、重水浄化用ポンプ８、重水浄化塔９を経たの
ち、ポイズン濃度制御系のポイズン除去用陽イオン交換
塔１０を経由させた後、再びカランドリアタンク３に向
かう重水に合流させて、カランドリアタンク３内のＩＯ
Ｂ ３４濃度を減少させている。なお、劣化した重水は
重水化基１１を経て劣化重水貯槽１２に一旦貯えられた
後、重水精製系１３で精製され、重水貯槽１４から重水
補給ポンプ１５によりカランドリアタンク３に向かう重
水に合流させて再利用できるようにしている。
焼による反応度補償は重水中にイオンとして解離してい
るポイズンの濃度を制御することにより行っている。こ
の重水系の系統図を第２図に示し、簡単に説明すると、
反応度を抑制したい場合にはポイズン調整槽１内の濃縮
ホウ酸溶液をポイズン注入ポンプ２によりカランドリア
タンク３に供給される重水に加えることで、カランドリ
アタンク３内の１０Ｂ３＋濃度を増加し、逆に反応度を
促進したい場合には重水冷却系の重水循環ポンプ４、重
水冷却器５からカランドリアタンク３に向かう重水を分
岐して、重水浄化系の過酸化重水素分解塔６、低温化熱
交換器７、重水浄化用ポンプ８、重水浄化塔９を経たの
ち、ポイズン濃度制御系のポイズン除去用陽イオン交換
塔１０を経由させた後、再びカランドリアタンク３に向
かう重水に合流させて、カランドリアタンク３内のＩＯ
Ｂ ３４濃度を減少させている。なお、劣化した重水は
重水化基１１を経て劣化重水貯槽１２に一旦貯えられた
後、重水精製系１３で精製され、重水貯槽１４から重水
補給ポンプ１５によりカランドリアタンク３に向かう重
水に合流させて再利用できるようにしている。
上記の如く、重水中にイオンとして解離しているポイズ
ンの濃度をイオン交換樹脂による吸着で制御する方式で
は、イオン交換樹脂は高温では使用できないから低温化
熱交換器７で重水温度を下げざるを得す、これは熱経済
上大きな損失であった。またイオン交換樹脂は過酸化重
水素により性能が劣化するので、過酸化重水素分解塔６
の設置を余儀なくされた。更にイオン交換樹脂は放射線
により破壊されて微細化するため、充填しているイオン
交換樹脂を交換する必要が生じ、反復利用には限界があ
った。また、イオン交換塔１０（ポイズン除去塔）を再
生するには酸、塩基の洗浄液を使うし、新樹脂の塔内へ
の装荷時における重水化のためにも多くの時間と廃薬液
、廃重水を生じることになった。 この発明の目的とするところは、１０３３をイオンの形
としてポイズン濃度制御していたことによって派生した
上記従来の欠点を解消する新規な出力制御法を提供する
ことにある。
ンの濃度をイオン交換樹脂による吸着で制御する方式で
は、イオン交換樹脂は高温では使用できないから低温化
熱交換器７で重水温度を下げざるを得す、これは熱経済
上大きな損失であった。またイオン交換樹脂は過酸化重
水素により性能が劣化するので、過酸化重水素分解塔６
の設置を余儀なくされた。更にイオン交換樹脂は放射線
により破壊されて微細化するため、充填しているイオン
交換樹脂を交換する必要が生じ、反復利用には限界があ
った。また、イオン交換塔１０（ポイズン除去塔）を再
生するには酸、塩基の洗浄液を使うし、新樹脂の塔内へ
の装荷時における重水化のためにも多くの時間と廃薬液
、廃重水を生じることになった。 この発明の目的とするところは、１０３３をイオンの形
としてポイズン濃度制御していたことによって派生した
上記従来の欠点を解消する新規な出力制御法を提供する
ことにある。
上記目的を達成するこの発明の重水減速軽水冷却圧力管
型原子炉の出力制御法は、重水中でイオン化しない化学
的に安定なポイズン微粒子を重水減速材中に分散して供
給し、この減速材中のポイズン粒子をフィルターで除去
して重水減速材中のポイズン濃度をＩＩＩａｌｉｌする
ようにしたものである。
型原子炉の出力制御法は、重水中でイオン化しない化学
的に安定なポイズン微粒子を重水減速材中に分散して供
給し、この減速材中のポイズン粒子をフィルターで除去
して重水減速材中のポイズン濃度をＩＩＩａｌｉｌする
ようにしたものである。
重水減速材中のポイズン微粒子を増加すると燃料の燃焼
反応が抑制され、原子炉の出力が低下する。逆にポイズ
ン微粒子をフィルターで除去して重水減速材中のポイズ
ン微粒子を減少すると燃料の燃焼反応が促進され、原子
炉の出力が上がる。ポイズン微粒子は物理的な捕獲手段
であるフィルターで除去するので、高温重水を冷却した
りする必要は全くない。
反応が抑制され、原子炉の出力が低下する。逆にポイズ
ン微粒子をフィルターで除去して重水減速材中のポイズ
ン微粒子を減少すると燃料の燃焼反応が促進され、原子
炉の出力が上がる。ポイズン微粒子は物理的な捕獲手段
であるフィルターで除去するので、高温重水を冷却した
りする必要は全くない。
第１図に示したこの発明の重水減速軽水冷却圧力管型原
子炉の出力制御法に係る重水系統図に基ずいて説明する
と、この重水系には重水中でイオン化しない化学的に安
定なポイズン微粒子が分散混入されている。かかるポイ
ズン微粒子は１０Ｂ又はＧｄの化学的に安定な形の例え
ば１０８Ｎ、”’８４ Ｃ，Ｇｄ２Ｏ３等の微粒状をな
すものである。 一般に重水減速軽水冷却圧力管型原子炉では高々数ｐｐ
ｍ程度の１０Ｂ濃度であるから、混入したポイズン微粒
子の沈澱、局所化等は差したる問題とはならないが、重
水の比重に近いものが好ましいといえる。 ポイズン濃度を増すためポイズン微粒子を重水中に供給
するには、ポイズン調整槽１の液をポイズン注入ポンプ
２によりカランドリアタンク３に供給される重水に加え
る。この点では従来と格別変りはない。しかし、ポイズ
ン濃度を減すためポイズン微粒子を重水中から除去する
には、重水冷却系から分岐して重水浄化系の重水浄化用
ポンプ８、重水浄化塔９を経たものを、ポイズン濃度制
御系のフィルター１６を通した後、再びカランドリアタ
ンク３に向かう重水に合流させるのである。これを第２
図の場合と対比すると、過酸化重水素分解塔６、低温化
熱交換器７は削除され、ポイズン除去用のイオン交換塔
１０の代りにフィルター１６を設置していて、重水を冷
却することなく高温のままでポイズン微粒子を除去して
いる点が顕著な相違点となっている。 フィルター１６の再生並びにフィルター１６で捕集され
たポイズン微粒子の回収は重水にょる逆洗によって可能
であり、再生のための廃重水発生量は僅かである。再生
されたフィルター１６および回収したポイズン微粒子が
繰返し再利用されることについてはいうまでもない。
子炉の出力制御法に係る重水系統図に基ずいて説明する
と、この重水系には重水中でイオン化しない化学的に安
定なポイズン微粒子が分散混入されている。かかるポイ
ズン微粒子は１０Ｂ又はＧｄの化学的に安定な形の例え
ば１０８Ｎ、”’８４ Ｃ，Ｇｄ２Ｏ３等の微粒状をな
すものである。 一般に重水減速軽水冷却圧力管型原子炉では高々数ｐｐ
ｍ程度の１０Ｂ濃度であるから、混入したポイズン微粒
子の沈澱、局所化等は差したる問題とはならないが、重
水の比重に近いものが好ましいといえる。 ポイズン濃度を増すためポイズン微粒子を重水中に供給
するには、ポイズン調整槽１の液をポイズン注入ポンプ
２によりカランドリアタンク３に供給される重水に加え
る。この点では従来と格別変りはない。しかし、ポイズ
ン濃度を減すためポイズン微粒子を重水中から除去する
には、重水冷却系から分岐して重水浄化系の重水浄化用
ポンプ８、重水浄化塔９を経たものを、ポイズン濃度制
御系のフィルター１６を通した後、再びカランドリアタ
ンク３に向かう重水に合流させるのである。これを第２
図の場合と対比すると、過酸化重水素分解塔６、低温化
熱交換器７は削除され、ポイズン除去用のイオン交換塔
１０の代りにフィルター１６を設置していて、重水を冷
却することなく高温のままでポイズン微粒子を除去して
いる点が顕著な相違点となっている。 フィルター１６の再生並びにフィルター１６で捕集され
たポイズン微粒子の回収は重水にょる逆洗によって可能
であり、再生のための廃重水発生量は僅かである。再生
されたフィルター１６および回収したポイズン微粒子が
繰返し再利用されることについてはいうまでもない。
以上の説明から明らかなように、この発明の方法は、重
水中でイオン化しない化学的に安定なポイズン粒子を重
水減速材中に分散して供給し、この減速材中のポイズン
粒子をフィルターで除去して重水減速材中のポイズン濃
度を制御するようにしたから、重水が高温でも何の支障
もなくポイズン除去が行え、低温化熱交換器は省略でき
、熱損失をなくせる。また、フィルターの捕獲分離性能
は過酸化重水素によって左右されないから過酸化重水素
分解塔も省略できる。 更にフィルターの再生は重水で逆洗すればよく、格別の
薬液を必要としないから座薬液、廃重水はなくなるし、
ポイズン微粒子の回収がほぼ完全にでき、それは繰返し
再利用できるから、交換補充の必要は、殆ど考えなくて
よい。加えてイオン交換樹脂の場合は低イオン濃度にな
るとイオン交換ができなくなったが、フィルターによる
濾過回収では低ポイズン濃度でも良好な除去効率をもっ
てポイズン微粒子の除去を行える。
水中でイオン化しない化学的に安定なポイズン粒子を重
水減速材中に分散して供給し、この減速材中のポイズン
粒子をフィルターで除去して重水減速材中のポイズン濃
度を制御するようにしたから、重水が高温でも何の支障
もなくポイズン除去が行え、低温化熱交換器は省略でき
、熱損失をなくせる。また、フィルターの捕獲分離性能
は過酸化重水素によって左右されないから過酸化重水素
分解塔も省略できる。 更にフィルターの再生は重水で逆洗すればよく、格別の
薬液を必要としないから座薬液、廃重水はなくなるし、
ポイズン微粒子の回収がほぼ完全にでき、それは繰返し
再利用できるから、交換補充の必要は、殆ど考えなくて
よい。加えてイオン交換樹脂の場合は低イオン濃度にな
るとイオン交換ができなくなったが、フィルターによる
濾過回収では低ポイズン濃度でも良好な除去効率をもっ
てポイズン微粒子の除去を行える。
第１図は、この発明の重水減速軽水冷却圧力管型原子炉
の出力制御法に係る重水系統図、第２図は、従来の重水
減速軽水冷却圧力管型原子炉の出力制御法に係る重水系
統図である。
の出力制御法に係る重水系統図、第２図は、従来の重水
減速軽水冷却圧力管型原子炉の出力制御法に係る重水系
統図である。
Claims (1)
- １、重水中でイオン化しない化学的に安定なポイズン粒
子を重水減速材中に分散して供給し、この減速材中のポ
イズン粒子をフィルターで除去して重水減速材中のポイ
ズン濃度を制御することを特徴とする重水減速軽水冷却
圧力管型原子炉の出力制御法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1108948A JPH0795107B2 (ja) | 1989-04-27 | 1989-04-27 | 重水減速軽水冷却圧力管型原子炉の出力制御法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1108948A JPH0795107B2 (ja) | 1989-04-27 | 1989-04-27 | 重水減速軽水冷却圧力管型原子炉の出力制御法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02287193A true JPH02287193A (ja) | 1990-11-27 |
| JPH0795107B2 JPH0795107B2 (ja) | 1995-10-11 |
Family
ID=14497706
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1108948A Expired - Fee Related JPH0795107B2 (ja) | 1989-04-27 | 1989-04-27 | 重水減速軽水冷却圧力管型原子炉の出力制御法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0795107B2 (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57141595A (en) * | 1981-02-25 | 1982-09-01 | Tokyo Shibaura Electric Co | Nuclear reactor control device |
| JPS58100791A (ja) * | 1981-12-11 | 1983-06-15 | 株式会社日立製作所 | 重水炉の減速材浄化系 |
-
1989
- 1989-04-27 JP JP1108948A patent/JPH0795107B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57141595A (en) * | 1981-02-25 | 1982-09-01 | Tokyo Shibaura Electric Co | Nuclear reactor control device |
| JPS58100791A (ja) * | 1981-12-11 | 1983-06-15 | 株式会社日立製作所 | 重水炉の減速材浄化系 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0795107B2 (ja) | 1995-10-11 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |